PPT公路軟土地基設計與施工技術(shù)講稿

公路軟軟土地地基設設計與與施工工技術(shù)術(shù)2006年8月第一章章軟軟土地地基工工程地地質(zhì)勘勘察第二章章路路堤堤穩(wěn)定定與沉沉降計計算第三章章軟軟土土地基基處理理及路路堤第四章章施施工工觀測測及沉沉降預預測第一章章軟軟土地地基工工程地地質(zhì)勘勘察軟土是是靜水水環(huán)境境沉積積的高高含水水量、、大孔孔隙比比、高高壓縮縮性和和低強強度的的細粒粒土，，一般般軟土土的鑒鑒別指指標見見下表表。軟土鑒鑒別指指標表表特征指標名稱天然含水量（%）天然孔隙比直剪內(nèi)摩擦角（°）十字板剪切強度（kPa）靜力觸探錐尖阻力（kPa）壓縮系數(shù)a0.1～0.2（MPa-1）粘質(zhì)土、有機質(zhì)土≥35≥液限≥1.0宜＜5宜＜35宜＜750宜＞0.5粉質(zhì)土≥30≥0.9宜＜8宜＞0.3在實際際工程程應用用中，，常常常出現(xiàn)現(xiàn)鑒別別指標標不能能全部部滿足足的情情況，，此時時可將將天然然孔隙隙比（（≥0.9、≥1.0）和天天然含含水量量（≥30%、35%）作為為基本本指標標鑒別別，只只要這這兩個個指標標滿足足，即即可劃劃為軟軟土。。若對軟軟土按按其成成因類類型、、物理理力學學與化化學性性質(zhì)等等指標標進行行細分分，還還可劃劃分為為泥炭炭、泥泥炭質(zhì)質(zhì)土、、淤泥泥和淤淤泥質(zhì)質(zhì)土等等。成因類型代表區(qū)域一般特征海岸沉積濱海相連云港、天津、大連、湛江、香港、廈門等地分布范圍較寬，常與海浪岸流及潮汐的水動力作用形成較粗顆粒相摻雜，在沿岸與垂直岸邊方向有較大變化，土質(zhì)疏松且不均勻。瀉湖相溫州、寧波分布范圍較寬，沉積顆粒細微表層有較薄的硬殼層，其下為較厚的淤泥層，在其邊緣常有泥炭堆積。溺谷相福州、泉州、海南分布范圍略窄，結(jié)構(gòu)疏松，在其邊緣常有泥炭堆積三角洲相長江下游的南通、上海、珠江下游廣州地區(qū)在海陸相交互作用下，軟土層與砂層交錯沉積，多形成尖滅或透鏡體，分選程度差、結(jié)構(gòu)疏松，軟土層一般較厚。淺海沉積海相天津塘沽多位于海灣區(qū)域內(nèi)，河流入海攜帶的動植物殘骸經(jīng)生物化學作用，形成灰色或灰綠色淤泥和淤泥質(zhì)土。湖泊沉積湖相洞庭湖、太湖、洪澤湖、鄱陽湖四周地區(qū)、云南的滇池地區(qū)是近代盆地的沉積，其物質(zhì)來源與周圍巖性基本一致。淤泥結(jié)構(gòu)松軟，呈暗色、灰綠色或黑色，時而有泥炭透鏡體河灘沉積河漫灘相牛軛湖相長江中下游地區(qū)、淮海平原、松遼平原范圍相對較小，其成分不均一，厚度變化大，軟土常呈帶狀或透鏡體存在。丘陵谷地沉積丘陵谷地相貴州六盤水地區(qū)呈片狀、帶狀分布，靠山邊淺，谷中心深，具有較大的橫向坡，顆粒由山前到谷中心逐漸變細。沼澤沉積沼澤相分布內(nèi)陸排水不暢的低洼地帶，如京津塘高速公路通過的天津南淀多伴以泥炭，且常出露于地表。下部有淤泥層或與泥炭互層。人工吹填天津塘沽東突堤、深圳南油開發(fā)區(qū)顆粒成分與挖泥船作業(yè)區(qū)域的土質(zhì)相同，但吹填沉積過程中又有局部的分選，靠近出水口處顆粒較粗，遠離出水口處顆粒較細。我國軟軟土成成因類類型及及在我我國的的分布布初勘鉆鉆探點點控制制間距距環(huán)境類別公路等級鉆探點間距（m）備注簡單場地二級及二級以上700～1000按路堤高度與工程位置采用二級以下1000～1500同上復雜場地二級及二級以上500～700同上二級以下700～1000同上注：1、簡單單場地地指軟軟土埋埋藏較較深、、厚度度較薄薄、地地層較較穩(wěn)定定的地地質(zhì)環(huán)環(huán)境。。2、復雜雜場地地指軟軟土埋埋藏淺淺、厚厚度較較大、、地層層變化化顯著著的地地質(zhì)環(huán)環(huán)境。。3、設計計填土土高度度大于于極限限高度度的路路段或或橋頭頭路段段采用用低限限。初勘靜靜力觸觸探孔孔控制制間距距環(huán)境類別公路等級觸探點間距（m）備注簡單場地二級及二級以上250～300按路堤高度與工程位置采用二級以下500同上復雜場地二級及二級以上200～300同上二級以下300同上注：1、簡單單場地地每公公里必必須設設置一一個參參數(shù)點點；復復雜場場地設設置兩兩個參參數(shù)點點，均未包包括在在表列列點數(shù)數(shù)中。。2、路基基填土土大于于極限限高度度或橋橋頭路路堤用用低限限。初勘室室內(nèi)土土工試試驗項項目選選定表表試驗項目符號單位備注天然含水率ω%天然密度γg/cm3顆粒密度ρS按土類選做粒徑組成mm砂做篩分，土做顆分液限Wι%塑限Wρ%有機質(zhì)含量%選代表性樣品做酸堿度PH選代表性樣品做易溶鹽含量%對鹽漬化軟土做無側(cè)限抗壓強度qukPa選代表性樣品做固結(jié)試驗壓縮系數(shù)α0.1～0.2Mpa-1固結(jié)系數(shù)cVcm2/sCV必做，同時并選代表樣做CH前期固結(jié)應力pCkPa選代表性鉆孔做快剪內(nèi)聚力cqkPa內(nèi)摩擦角φq（°）剪切試驗固快內(nèi)聚力cgkPa固快應與快剪配套內(nèi)摩擦角φg（°）固快應與快剪配套三軸剪切內(nèi)聚力cuukPa按路段、土類選做內(nèi)摩擦角φuu（°）按路段、土類選做內(nèi)聚力ccukPa按路段、土類選做內(nèi)摩擦角φcu（°）按路段、土類選做內(nèi)聚力c′kPa按路段、土類選做內(nèi)摩擦角φ′（°）按路段、土類選做詳勘鉆鉆探點點間距距控制制環(huán)境類別公路等級鉆探點間距（m）備注簡單場地二級及二級以上500～700按路堤高度與工程位置采用二級以下700～1000同上復雜場地二級及二級以上300～500同上二級以下500～1000同上注：1、設計計填土土高度度大于于極限限高度度的路路段或或處于于橋頭頭路段段用低低限。。2、特殊殊條件件下，，尚應應視具具體情情況適適當加加密。。詳勘靜靜力觸觸探點點間距距控制制環(huán)境類別公路等級靜力觸探點間距（m）備注簡單場地二級及二級以上200～300按路堤高度與工程位置采用二級以下300～500同上復雜場地二級及二級以上100～200同上二級以下200～300同上注：1、路堤堤設計計高度度大于于極限限填土土高度度或處處于橋橋頭路路段采采用低低限值值。2、特殊殊條件件下，，尚應應視具具體情情況適適當加加密，，厚層層軟土土處橋橋臺后后50m布設靜靜探孔孔。3、另選選具有有典型型或軟軟土有有傾斜斜層位位路段段，設設置橫橫斷面面孔，，勘探探點不不少于于2個。第二章章路路堤堤穩(wěn)定定與沉沉降計計算1穩(wěn)定驗驗算2.沉降計計算4地基平平均固固結(jié)度度修正正3.地基平平均固固結(jié)度度計算算1.穩(wěn)定驗驗算軟土地地基路路堤的的穩(wěn)定定驗算算一般般采用用瑞典典圓弧弧滑動動法中中的固固結(jié)有有效應應力法法、改改進總總強度度法，，有條條件時時也可可采用用簡化化Bishop法、Janbu普遍條條分法法。1.1固結(jié)有有效應應力法法考慮慮了軟軟土地地基路路堤施施工的的實際際情況況，即即路堤堤荷載載并非非瞬間間填到到設計計高度度，而而是按按照一一定的的施工速速率逐逐漸填填筑。。當遇遇到在在強度度很差差的地地基上上需要要修筑筑高路路堤的的情況況時，，可以以按照照這一一計算算模式式對采采取分分期加加載的方方法逐逐漸使使地基基固結(jié)結(jié)強度度提高高后的的安全全系數(shù)數(shù)進行行驗算算，以以保證證路堤堤填筑筑過程程中的的穩(wěn)定定滿足足要求求。采采用固固結(jié)有有效應力力法驗驗算時時，穩(wěn)穩(wěn)定安安全系系數(shù)計計算式式為：：式中：：cqi、φqi——地基土土或路路堤填填料快快剪試試驗測測得的的內(nèi)聚聚力和和內(nèi)摩摩擦角角；——地基土土固結(jié)結(jié)快剪剪試驗驗測得得的內(nèi)內(nèi)摩擦擦角；；——地基平平均固固結(jié)度度，其其余符符號見見圖2.1-1。(2.1-1)圖2.1-1安全系系數(shù)計計算圖圖式1.2改進總總強度度法是是以φ=0法為為基基礎礎發(fā)發(fā)展展來來的的，，它它是是基基于于φ=0法利利用用原原位位測測試試資資料料（（采采用用靜靜力力觸觸探探試試驗驗的的貫貫入入阻力力（（單單橋橋探探頭頭））或或錐錐尖尖阻阻力力（（雙雙橋橋探探頭頭））換換算算的的十十字字板板抗抗剪剪強強度度或或直直接接由由十十字字板板試試驗驗得得到到的的抗抗剪剪強強度度））的的優(yōu)優(yōu)點點，，借用用固固結(jié)結(jié)有有效效應應力力法法計計算算地地基基強強度度隨隨固固結(jié)結(jié)增增加加的的思思想想，，采采用用強強度度增增長長系系數(shù)數(shù)計計算算固固結(jié)結(jié)過過程程中中強強度度的的增增量量。。采采用用該該方方法與與靜靜力力觸觸探探試試驗驗相相結(jié)結(jié)合合，，為為軟軟土土地地基基路路堤堤穩(wěn)穩(wěn)定定驗驗算算提提供供了了一一種種高高效效可可靠靠的的途途徑徑。。采采用用改改進進總總強強度度法法驗驗算算時時，，穩(wěn)穩(wěn)定安安全全系系數(shù)數(shù)計計算算式式為為：：(2.1-2)式中中：：Sui———由靜靜力力觸觸探探試試驗驗的的貫貫入入阻阻力力（（單單橋橋探探頭頭））或或錐錐尖尖阻阻力力（（雙雙橋橋探探頭頭））換換算算的的十十字字板板抗抗剪剪強強度度或或直直接接由由十十字字板板試試驗驗得得到到的的抗抗剪剪強強度度；；———地基基土土層層強強度度增增長長系系數(shù)數(shù)，，按按表表2.1-1取值值。。其其余余符符號號意意義義同同前前。。地基基土土層層強強度度增增長長系系數(shù)數(shù)表2.1-1土名描述泥炭在潮濕和缺氧條件下，由未充分分解的喜水植物遺體堆積而形成的泥沼覆蓋層。呈纖維狀，深褐色至黑色。有機質(zhì)含量大于60%，含水量大于300％，孔隙比大于10。0.35泥炭質(zhì)土喜水植物遺體大部分完全分解后形成的有臭味、呈黑泥狀的細粒土。有機質(zhì)含量在10％～60％之間(尚可細分為弱泥炭質(zhì)土、中泥炭質(zhì)土、強泥炭質(zhì)土)，含水量不超過300％，孔隙比大于3。0.20有機質(zhì)土在多水環(huán)境下由不同分解的植被植物所組成的細粒土，其中混有礦物顆粒。有機質(zhì)含量在3％～10％之間，淤泥、淤泥質(zhì)土屬于此類。0.25粘質(zhì)土塑性指數(shù)（76g錐）大于17的土。0.30粉質(zhì)土塑性指數(shù)（76g錐）大于10，但小于或等于17的土。0.251.3采用用簡簡化化Bishop法驗驗算算時時，，穩(wěn)穩(wěn)定定安安全全系系數(shù)數(shù)計計算算式式為為：：(2.1-3)式中中：：———分別別為為地地基基土土三三軸軸試試驗驗測測得得的的有有效效內(nèi)內(nèi)聚聚力力和和有有效效內(nèi)內(nèi)摩摩擦擦角角；；———分條條的的水水平平寬寬度度，，即即———滑動動面面上上的的孔孔隙隙水水壓壓力力。。其其余余符符號號同同前前。。由于于公公式式（（2.1-3）右右端端中含含有有F，所以以安安全全系系數(shù)數(shù)計計算算需需要要采采用用迭迭代代法法。。1.4采用用Janbu普遍條分分法驗算算時，穩(wěn)穩(wěn)定安全全系數(shù)計計算式為為：(2.1-4)式中：——土條兩側(cè)側(cè)邊界上上的剪力力增量，，可以根根據(jù)土條條兩側(cè)邊邊界上法法向力作作用點位位置的假假定計算算出來。。其余符符號同前前。因為公式式（2.1-4）右端中含有F，簡化Bishop法和Janbu普遍條分分法都是是較精確確的計算算方法，，簡布普普遍條分分法還常常用于非非圓弧滑滑動面的的穩(wěn)定驗驗算。由于兩種種計算方方法采用用有效抗抗剪強度度指標，，取樣試試驗的工工作量比比較大，，設計中中全部采采用這種種方法計計算有一一定困難難，可以在路路堤的重重點部位位有選擇擇性地應應用。計算過程程中也含含有F，所以安全全系數(shù)計計算需要要采用迭迭代法。。2.沉降計算算2.1主固結(jié)沉沉降Sc采用分層層總合法法計算，，壓縮試試驗資料料可用e-p曲線、壓壓縮模量量Es或e－lgp曲線（1）用e-p曲線計算算（2.2-1）式中：Sc——最終固結(jié)結(jié)沉降量量；n——壓縮層內(nèi)內(nèi)土層分分層的數(shù)數(shù)目；e0i——地基中各各分層在在自重應應力作用用下穩(wěn)定定孔隙比比；e1i——地基中各各分層在在自重應應力和附附加應力力共同作作用下穩(wěn)穩(wěn)定孔隙隙比；Δhi——地基中各各分層的的原始厚厚度。（2）用壓縮縮模量計計算(2.2-2)式中：Esi——地基中各各分層的的壓縮模模量；Δpi——地基中各各分層中中點的附附加應力力。（3）用e－lgp曲線計算算1）正常固固結(jié)土、、欠固結(jié)結(jié)土的沉沉降計算算公式(2.2-3)式中：p0i——地基中各各分層中中點的自自重應力力；pci——地基中各各分層中中點的前前期固結(jié)結(jié)壓力；；Cci——土層的壓壓縮指數(shù)數(shù)。2）超固結(jié)結(jié)土的沉沉降計算算公式①當Δp〉pc-p0時，（2.2-4）②當Δp〈pc-p0時，（2.2-5）式中：Csi——土層的回回彈指數(shù)數(shù)。2.2總沉降宜宜采用沉沉降系數(shù)數(shù)ms與主固結(jié)結(jié)沉降計計算：S＝msSc(2.2-6)沉降系數(shù)數(shù)ms為一經(jīng)驗驗系數(shù)，，與地基基條件、、荷載強強度、加加荷速率率等因素素有關，，其范圍圍值為1.1～1.7，應根據(jù)現(xiàn)現(xiàn)場沉降降觀測資資料確定定，也可可采用下下面的經(jīng)經(jīng)驗公式式估算：：(2.2-7)式中:H——路堤高度度(m)；γ——路堤填料料的密度度(kN/m3)；θ——地基處理理類型系系數(shù),地基用塑塑料排水水板處理理時取0.95～1.1,用粉體攪攪拌樁處處理時取取0.85；V——填土速率率修正系系數(shù),填土速率率在2～7cm/d之間時，，取0.025,采用分期期加載(速率小于于2cm/d時)取0.005；采用快快速加載載(速率大于于7cm/d時)取0.05；Y——地質(zhì)因素素修正系系數(shù)，滿滿足軟土土層不排排水抗剪剪強度小小于25kPa、軟土層的的厚度大大于5m、硬殼層厚厚度小于于2.5m三個條件件時，Y=0，其它情況況下可取取Y=-0.1。2.3總沉降還還可以由由瞬時沉沉降Sd、主固結(jié)沉沉降Sc及次固結(jié)結(jié)沉降Ss之和計算算，即S=Sd+Sc+Ss(2.2-8)式(2.2-8)中的瞬時時沉降Sd系由土體體的側(cè)向向變形引引起；對對處于彈彈性變形形階段的的地基，，其瞬時時沉降宜宜按下式計計算：(2.2-9)式中：p——路堤底面中點點的最大垂直直荷載；E——由無側(cè)限抗壓壓強度試驗得得到的彈性模模量的平均值值(按分層厚度加加權(quán)平均）；；F——路堤中線沉降降系數(shù)，由圖圖2.2-1查得；B——換算荷載的寬寬度，計算示示于圖2.2-1中，當缺少實實測資料時，，可取泊松比比μ=0.4～0.5查圖。圖2.2-1梯形荷載中線線地基沉降系系數(shù)式(2.2-8)中的次固結(jié)沉沉降Ss是土骨架上的的有效應力基基本上保持不不變的條件下下，地基土隨隨時間的增長而發(fā)生的的沉降，可按按從主固結(jié)完完成后開始，，由時間-壓縮曲線的斜斜率近似求得得。采用次固結(jié)系系數(shù)計算時，，次固結(jié)沉降降可按下式計計算：式中：hi——各土層的厚度度；tci——主固結(jié)完成所所需要的時間間；eci——主固結(jié)完成時時土的孔隙比比；tA——計算次固結(jié)變變形所要求的的總時間；Iai——次固結(jié)系數(shù)，，又稱靈敏性性因子，由土土層取樣進行行室內(nèi)高壓固固結(jié)試驗得到到的e-lgt曲線確定，系該曲線反彎彎點以后直線線段的斜率。。(2.2-10)2.4任意時刻地基基的沉降量，，考慮主固結(jié)結(jié)隨時間的變變化過程，按按下式計算：：St=（ms-1+U）Sc(2.2-11)或St=Sd+ScU+Ss(2.2-12)上式中地基平平均固結(jié)度U采用太沙基一一維固結(jié)理論論解計算，對對于砂井、塑塑料排水板等等豎向排水體體處理的地基，固固結(jié)度按巴隆隆給出的太沙沙基-倫杜立克固結(jié)結(jié)理論軸對稱稱條件固結(jié)方方程在等應變變條件下的解答來計算。。3.地基平均固結(jié)結(jié)度計算3.1地基固結(jié)度一一般包括豎直直向固結(jié)與水水平向固結(jié)兩兩部分，兩部部分固結(jié)度的的計算，采用用太沙基固結(jié)理論。豎直向固結(jié)條條件下，地基基平均固結(jié)度度按以下各式式計算:（2.3-1）（2.3-2）（2.3-3）（2.3-4）式中：Uv——地基豎向平均均固結(jié)度；α——排水面處的附附加應力與不不透水面處的的附加應力之之比；Cv——豎向固結(jié)系數(shù)數(shù)；H——孔隙水的最大大滲徑，單面面排水時取壓壓縮層的厚度度，雙面排水水時取壓縮層層厚度的一半半；t——固結(jié)時間。3.2地基中設有砂砂井（或其它它形式的豎向向排水體時））,徑向固結(jié)度按按巴隆給出的的(太沙沙基固結(jié)微微分方程)解析解計算(等應變理論下下理想砂井)：(2.3-5)(2.3-6)(2.3-7)式中：Ur——地基的徑向平平均固結(jié)度；；Cr——土的徑向固結(jié)結(jié)系數(shù)；n——井徑比，即砂砂井的有效排排水直徑與砂砂井的直徑之之比；de——砂井的有效排排水直徑，它它與砂井在平平面上的布置置形式和砂井井的間距d有如下關系：：正方形布置時時de=1.128d，等邊三角形布布置時de=1.05d。3.3設有砂井（或或其它形式的的豎向排水體體時），砂井井區(qū)地基總的的平均固結(jié)度度U是由豎向平均均固結(jié)度Uv和水平向平均均固結(jié)度Ur共同作用的，，按下式計算算：（2.3-8）對于砂井底面面以下地基的的固結(jié)度按U=Uv計算，此時計計算Uv的排水距離為為：（2.3-9）式中：——分別為砂井深深度及砂井以以下壓縮土層層厚度；4地基平均固結(jié)結(jié)度修正根據(jù)路堤的實實際填筑情況況,路堤荷載不是是瞬時施加，，而是分級施施加的，分級級加載條件下下需要對式(2.3-8)計算的地基平平均固結(jié)度進進行修正，常常用的兩種修修正方法是改改進的太沙基基法和改進的高木木俊介法。2.4-1改進的太沙基基法（參見圖圖2.4-1）圖2.4-1二級等速加載載的固結(jié)度和和時間關系曲曲線該方法的基本本假定是：每每一級荷載增增量所引起的的固結(jié)過程是是單獨進行的的，和上一級級或下一級荷載增量量所引起的固固結(jié)無關；每每級荷載是在在堆荷起迄時時間的中點一一次堆足的；；每級荷載pi在施工起迄時間間ti-1和ti以內(nèi)任何時間間t的固結(jié)狀態(tài)與與t時相應的荷載載增量（如圖圖4-1中的Δp〃）瞬間作用下經(jīng)過時時間（t-ti-1）/2的固結(jié)狀態(tài)相相同，時間t大于ti時的固結(jié)狀態(tài)態(tài)和荷載Pi在施工時間ti-ti-1的一半時瞬間間作用下的情情況一樣；某某一時間t時的總平均固固結(jié)度等于該該時每級荷載載作用下的固固結(jié)度的疊加。根據(jù)上述假定定，對于二級級等速加載的的固結(jié)度和時時間的關系曲曲線C1、C2可按下式一次次計算出修正正后的總固結(jié)度度曲線C：當t0<t<t1時，t1<t<t2時，t2<t<t3時，+t3<t時，+多級等速加載載下修正后的的固結(jié)度可依依次類推歸納納為：（2.4-1）式中中：ti、ti-1————分別別為為各各級級等等速速加加載載的的起起點點和和終終點點時時間間，，當當t在某某一一級級等等速速加加載載的的過過程程中中時時，，取取ti=t；Δpi———第i級等等速速加加載載的的荷荷載載增增量量，，當當t在某某一一級級等等速速加加載載的的過過程程中中時時，，用用該該點點的的荷荷載載增增量量；；ΣΔpt————t時n級荷荷載載的的累累加加。。應用用式式（（2.4-1）計計算算時時，，只只要要計計算算出出一一條條瞬瞬時時加加載載的的Ut-t關系系曲曲線線，，就就可可方方便便地地列列表表計計算算多多級級逐漸漸加加載載的的固固結(jié)結(jié)度度。。4.2改進進的的高高木木俊俊介介法法該方方法法根根據(jù)據(jù)巴巴隆隆的的理理論論解解，，考考慮慮多多級級等等速速加加載載使使砂砂井井地地基基在在輻輻射射向向和和垂垂直直向向排排水水固固結(jié)結(jié)的的條條件件下下，，推導導得得平平均均固固結(jié)結(jié)度度計計算算式式。。該該方方法法無無須須先先計計算算瞬瞬時時加加載載條條件件下下的的地地基基固固結(jié)結(jié)度度，，再再根根據(jù)據(jù)荷荷載載情情況況進行行修修正正，，而而是是兩兩者者合并并計計算算出出修修正正后后的的平平均均固固結(jié)結(jié)度度：：（2.4-2）式中中：：U’’t———t時多多級級等等速速加加載載修修正正后后的的地地基基平平均均固固結(jié)結(jié)度度(%)；qi———第i級荷荷載載平平均均加加載載速速率率；；ΣΔpt———t時n級荷荷載載的的累累加加；；ti-1、ti、———分別別第第i級等等速速加加載載的的起起點點和和終終點點時時間間，，當當t在某某一一級級等等速速加加載載的的過過程程中中時時，，取取ti=t；———參數(shù)數(shù)，，按按表表2.4-1取值值。。值表2.4-1+排水固結(jié)條件豎向排水固結(jié)UV>30%徑向排水固結(jié)豎向和徑向排水固結(jié)(砂井貫穿土層)砂井未貫穿土層固結(jié)1注：：；———分別別為為砂砂井井深深度度及及砂砂井井以以下下壓壓縮縮土土層層厚厚度度。。式（2.4-2）在推推導導過過程程中中，，豎豎向向固固結(jié)結(jié)度度UV只取取了了太太沙沙基基一一維維固固結(jié)結(jié)理理論論解解級級數(shù)數(shù)的的第第一一項項。。當UV>30%時，，計計算算結(jié)結(jié)果果誤誤差差較較小?。?；當當UV<30%時，，計計算算結(jié)結(jié)果果有有一一定定誤誤差差。。在實實際際工工程程中中，，砂砂井井對對滲滲流流是是有有一一定定阻阻力力的的，，同同時時在在砂砂井井的的施施工工過過程程中中，，砂砂井井周周圍圍的的土土體體對對砂砂井井表表面面會會產(chǎn)產(chǎn)生生涂涂抹抹作作用用。。考考慮慮井井阻阻和和涂涂抹抹作作用用的的砂砂井井（（稱稱為為非非理理想想砂砂井井））的的徑徑向向固固結(jié)結(jié)度度應應乘乘以以折折減減系系數(shù)數(shù)，，其其一一般般取取值值為為0.80～0.95。第三三章章軟軟土土地地基基處處理理及及路路堤堤當計計算算的的穩(wěn)穩(wěn)定定安安全全系系數(shù)數(shù)小小于于表表3-1規(guī)定定的的容容許許值值時時，，應應針針對對穩(wěn)穩(wěn)定定性性進進行行處處理理設設計計。。方法安全系數(shù)指標固結(jié)有效應力法改進總強度法簡化Bishop法、Janbu普遍條分法不考慮固結(jié)考慮固結(jié)不考慮固結(jié)考慮固結(jié)直接快剪1.11.2靜力觸探、十字板剪1.21.3三軸有效剪切指標1.4穩(wěn)定定安安全全系系數(shù)數(shù)容容許許值值3-1注：當需要考考慮地震力時時，穩(wěn)定安全全系數(shù)減少0.1。當路面設計使使用年限內(nèi)的的殘余沉降（（簡稱工后沉沉降）不滿足足表3-2的要求時，應應針對沉降進進行處理設計計。沉降穩(wěn)定定控制標準除除工后沉降外外，還要滿足足連續(xù)兩個月月的沉降每月月不超過5mm。容許工后沉降降3-2工程位置道路等級橋臺與路堤相鄰處涵洞、箱涵、通道處一般路段高速公路、一級公路≤0.10m≤0.20m≤0.30m二級公路（干線公路）≤0.20m≤0.30m≤0.50m1墊層與淺層處處理a）b）圖3-1墊層與淺層處處理a）排水墊層；b）淺層處理2粉煤灰路堤圖3-2粉煤灰路堤結(jié)結(jié)構(gòu)型式1-泄水孔；2-盲溝；3-封頂層；4-土質(zhì)護坡；5-土質(zhì)路拱；6-粒料隔離層；；7-粉煤灰；8-反濾層3土工泡沫塑料料路堤圖3-3土工泡沫塑料料路堤結(jié)構(gòu)圖圖4氣泡混合輕質(zhì)質(zhì)土路堤原料土攪拌解泥加入固化劑加入水起泡劑稀釋發(fā)泡混合澆筑氣泡混合輕質(zhì)質(zhì)土的制作流流程圖3-4氣泡混合輕質(zhì)質(zhì)土的澆筑方方法5加筋路堤圖3-5加筋路堤的結(jié)結(jié)構(gòu)形式圖3-5加筋路堤的結(jié)結(jié)構(gòu)形式圖3-5加筋路堤的結(jié)結(jié)構(gòu)形式6吹填砂路堤圖3-6分層吹填圍埝埝圖式7反壓護道圖3-7反壓護道和多多級反壓護道道8堆載預壓圖3-8欠載預預壓、、等載載預壓壓和超超載預預壓的的預壓壓高度度示意意圖圖3-8欠載預預壓、、等載載預壓壓和超超載預預壓的的預壓壓高度度示意意圖9豎向排排水體體預壓壓10真空預預壓圖3-9真空預預壓施施工圖圖圖3-10真空管管路主主管和和濾管管布置置形式式11粒料樁樁12加固土土樁13水泥粉粉煤灰灰碎石石樁14剛性樁樁剛性樁樁施工工的壓壓樁機機已壓入入地基基的管管樁15爆炸擠擠淤爆炸排排淤填填石示示意圖圖1-超高填填石；；2-爆前剖剖面；；3-爆后剖剖面；；4-補填剖剖面；；5-石舌；；6-藥包16路堤地地基隔隔離墻墻隔離墻墻形成成方式式17強夯與與強夯夯置換換18路堤斷斷面設設計路堤加加寬計計算模模式預壓路路堤的的邊坡坡n按下式式計算算：第四章章施施工工觀測測及沉沉降預預測1．施工