八鋼股份煉鋼第二煉鋼分廠轉(zhuǎn)爐雙渣工藝培訓(xùn)(定)課件

04十一月20221八鋼股份煉鋼第二煉鋼分廠轉(zhuǎn)爐雙渣工藝培訓(xùn)(定)01十一月20221八鋼股份煉鋼第二煉鋼分廠轉(zhuǎn)爐雙渣工藝

八鋼股份煉鋼：劉玉寶八鋼股份煉鋼第二煉鋼分廠

趙廣諳八鋼股份煉鋼第二煉鋼分廠張浩八鋼股份煉鋼第二煉鋼分廠支撐團(tuán)隊(duì)：

張建春協(xié)同支撐總監(jiān)

寶鋼股份煉鋼廠

陳廣華寶鋼股份煉鋼廠授課師資：

趙廣諳八鋼股份煉鋼第二煉鋼分廠張浩八鋼股份煉鋼第二煉鋼分廠課程開(kāi)發(fā)人員及授課師資課程開(kāi)發(fā)人員及授課師資雙渣1.股份煉鋼120t產(chǎn)線簡(jiǎn)介2.雙渣工藝簡(jiǎn)介與現(xiàn)狀3.液態(tài)終渣快速濺干4.雙渣高效脫磷技術(shù)5.爐渣的連續(xù)循環(huán)控制提綱6.脫磷期結(jié)束倒渣控制7.雙渣工藝對(duì)爐襯的影響8.雙渣快速生產(chǎn)技術(shù)的應(yīng)用9.轉(zhuǎn)爐雙渣煤氣的回收控制10.雙渣工藝應(yīng)用效果雙渣1.股份煉鋼120t產(chǎn)線簡(jiǎn)介2.雙渣工藝簡(jiǎn)介與現(xiàn)狀3.液4座鐵水預(yù)處理：2座KR脫硫；2座噴吹脫硫脫后硫命中率90%以上。3座120噸頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐配備CO分析出鋼下渣檢測(cè)系統(tǒng)OG濕法除塵系統(tǒng)爐外精煉LF精煉2座1座雙工位RH真空爐。第二煉鋼分廠裝備概述4座鐵水預(yù)處理：第二煉鋼分廠裝備概述第二煉鋼分廠生產(chǎn)工藝流程介紹第二煉鋼分廠生產(chǎn)工藝流程介紹氧氣煤氣回收渣料液態(tài)鋼渣魚(yú)雷罐車鐵水倒罐站鐵水脫硫站鐵水廢鋼120t頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐滾筒渣處理鋼水LF精煉爐LATS精煉爐RH-KTB精煉爐板坯板坯連鑄機(jī)板坯熱送板坯送往軋鋼廠鐵水包第二煉鋼分廠生產(chǎn)工藝流程介紹

120噸板坯產(chǎn)線2006年5月投產(chǎn)，產(chǎn)能水平具備400萬(wàn)t/a。現(xiàn)有3座120t轉(zhuǎn)爐、兩套噴吹脫硫和兩套KR攪拌脫硫鐵水預(yù)處理系統(tǒng)、4座9米弧、1800mm斷面板坯連鑄機(jī)、2座120t鋼包精煉爐、1座RH真空脫氣精煉處理系統(tǒng)。與熱軋、冷軋及中厚板廠形成產(chǎn)品生產(chǎn)結(jié)構(gòu)網(wǎng)。氧氣煤氣回收渣料液態(tài)鋼渣魚(yú)雷罐車鐵水倒罐站鐵水脫硫站鐵水廢鋼70%10%5%60%25%?？埔韵聦W(xué)歷本科學(xué)歷專科技校轉(zhuǎn)爐組織機(jī)構(gòu)及人員狀況第二煉鋼分廠120t轉(zhuǎn)爐作業(yè)區(qū)正式成立于2007年3月，目前在職職工57人，其中專業(yè)技術(shù)人員7名，冶煉高級(jí)技師2人，崗位能手2人，勞模3名，技師8人，本科以上學(xué)歷9人，專科以上學(xué)歷17人。作業(yè)區(qū)人員平均年齡39歲，年齡構(gòu)成偏高。人員文化層次70%10%5%60%25%專科以下學(xué)歷本科學(xué)歷?？萍夹＾D(zhuǎn)爐鐵水包攪拌脫硫設(shè)備組成主要設(shè)備（1）鐵水包傾翻臺(tái)車（2）鐵水包（3）傾翻臺(tái)車（4）渣罐（5）除塵煙罩（6）扒渣機(jī)（7）測(cè)溫取樣槍（8）攪拌槳及其升降裝置（9）混合料儲(chǔ)料倉(cāng)（10）受料倉(cāng)噴吹脫硫設(shè)備包括2套獨(dú)立的脫硫裝置，KR脫硫是由1套雙工位裝置組成。鐵水包攪拌脫硫設(shè)備組成主要設(shè)備（1）鐵水包傾翻臺(tái)車噴吹脫硫設(shè)機(jī)械攪拌法（采用CaO+CaF2）噴吹法（采用鎂基脫硫劑）在鐵水溫度1300℃以上時(shí)，脫硫效率可達(dá)95%左右，深脫硫穩(wěn)定性較好，CaO單耗為5.6kg/t.鐵；

脫硫渣量小，鐵損小；

噴濺??；

設(shè)備造價(jià)低；

脫硫劑的利用率較高；

不需要高壓噴吹氣體；

攪拌漿壽命已達(dá)到300次；鐵水溫降30~40℃；處理周期26～36min；

綜合處理成本較低；

深脫硫可達(dá)S≤0.001％

脫硫效率可以達(dá)到90%，Mg單耗為0.45kg/t.鐵，石灰單耗為4.05kg/t.鐵；

脫硫渣量較大，鐵損大；

噴濺較大；設(shè)備復(fù)雜，造價(jià)高；需要高壓無(wú)水無(wú)油氮?dú)猓?/p>

噴槍更換、制造簡(jiǎn)單，噴槍壽命可以達(dá)到50次；鐵水溫降40~50℃；處理周期28～38min；綜合處理成本較高；

深脫硫可達(dá)S≤0.002％噴吹脫硫與KR攪拌脫硫工藝對(duì)比機(jī)械攪拌法噴吹法在鐵水溫度1300℃以上時(shí)，脫硫效率可達(dá)9轉(zhuǎn)爐類型頂?shù)讖?fù)吹公稱容量１２０t轉(zhuǎn)爐數(shù)量氧槍類型４孔最大供氧流量２４５００Nm3/min底吹風(fēng)口類型多層環(huán)縫管式噴嘴底吹氣體種類Ar,N2底吹氣體流量0.01～0.11Nm3/min.t底吹風(fēng)口數(shù)量６煙氣處理系統(tǒng)OG鐵合金料倉(cāng)數(shù)量１０副原料料倉(cāng)數(shù)量１０×３擋渣方式擋渣棒轉(zhuǎn)爐設(shè)備主要規(guī)格參數(shù)3轉(zhuǎn)爐類型頂?shù)讖?fù)吹公稱容量１２０t轉(zhuǎn)爐數(shù)量氧槍類型４孔最大供氧產(chǎn)品簡(jiǎn)介產(chǎn)品簡(jiǎn)介品種鋼結(jié)構(gòu)及磷含量控制水平品種鋼結(jié)構(gòu)及磷含量控制水平2.雙渣工藝簡(jiǎn)介與現(xiàn)狀2.雙渣工藝簡(jiǎn)介與現(xiàn)狀充分利用溫度變化對(duì)脫磷反應(yīng)的影響（即低溫有利于脫磷）是轉(zhuǎn)爐雙渣法工藝的基本原理。

煉鋼脫磷反應(yīng)可由（1）式表示，其反應(yīng)平衡常數(shù)Kp可由（2）式計(jì)算：2[P]+5[O]=(P2O5)（1）lgKp=lg(aP2O5/(a[P]2.a[O]5))=43443/T-33.02（2）轉(zhuǎn)爐雙渣法基本原理在轉(zhuǎn)爐吹煉終點(diǎn)（溫度1630~1680℃)，脫磷反應(yīng)平衡常數(shù)在1.6×10-11~6.4×10-11之間，而在吹煉前期（溫度1320~1380℃），脫磷平衡常數(shù)范圍為1.8×10-6~1.7×10-7，由于溫度不同，吹煉前期脫磷反應(yīng)平衡常數(shù)較吹煉終點(diǎn)高出4個(gè)數(shù)量級(jí)以上（10000倍以上）。圖1轉(zhuǎn)爐冶煉前期與終點(diǎn)鋼水溫度的脫磷反應(yīng)平衡常數(shù)的比較雙渣工藝簡(jiǎn)介充分利用溫度變化對(duì)脫磷反應(yīng)的影響（即低溫有利于脫磷）是轉(zhuǎn)爐雙1、利用前一爐高堿度的脫碳爐渣，自由CaO含量多，保留在下一爐脫硅脫磷期繼續(xù)使用，經(jīng)過(guò)前期脫磷后，前期渣倒出部分后，第二次吹煉可少渣冶煉，從而減少輔料和鋼鐵料消耗。

脫磷反應(yīng)式：2[P]+5(FeO)+4(CaO)=(4CaO?P2O5)+5[Fe]

常規(guī)冶煉轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)渣(T.Fe)含量15-25%，堿度3.0~4.0，轉(zhuǎn)爐雙渣法冶煉前期倒渣時(shí)渣中(T.Fe)含量7~13%，堿度一般1.3~1.6，因此，既能減少石灰等造渣輔料消耗，又能降低鋼鐵料消耗。理論計(jì)算，前期渣倒出10~15噸，渣量減少10~15%，可降低鋼鐵料消耗4~7kg/t.s。2、常規(guī)轉(zhuǎn)爐煉鋼工藝，出鋼后留在爐內(nèi)的部分鋼水隨爐渣一起倒出，采用留渣雙渣法以后，出鋼后不倒渣，可以提高鋼水收得率。如出鋼后留在轉(zhuǎn)爐內(nèi)的鋼水0.5~1.5噸，噸鋼降低鋼鐵料消耗1.7~5.0kg/t.s。轉(zhuǎn)爐雙渣法優(yōu)點(diǎn)關(guān)鍵操作：提高中間排渣的效率，以減輕脫碳吹煉時(shí)脫磷的負(fù)荷。雙渣工藝簡(jiǎn)介1、利用前一爐高堿度的脫碳爐渣，自由CaO含量多，保留在下一1、由于采用留渣操作，如果爐渣稠化不到位，有兌鐵水發(fā)生噴濺的安全隱患。（解決方法：爐渣采用濺渣護(hù)爐以及加輔料的方法稠化到D渣狀態(tài)，爐長(zhǎng)每次確認(rèn)爐渣稠化狀態(tài)）。2、轉(zhuǎn)爐冶煉前期需要倒渣，轉(zhuǎn)爐冶煉周期時(shí)間延長(zhǎng)，可能影響轉(zhuǎn)爐作業(yè)效率。（解決方法：前期造好合適的泡沫渣，熟練后提高倒渣技能，倒渣時(shí)間控制在4~5min，生產(chǎn)調(diào)整根據(jù)生產(chǎn)節(jié)奏和物流情況合理安排轉(zhuǎn)爐雙渣法冶煉計(jì)劃）。3、由于前期脫磷階段有部分碳氧化，但CO含量未達(dá)到回收條件而不能回收，因此轉(zhuǎn)爐煤氣回收量減少；經(jīng)測(cè)算，煤氣回收量減少約10Nm3/t.s（蒸汽回收量會(huì)增加）。轉(zhuǎn)爐雙渣法缺點(diǎn)雙渣工藝簡(jiǎn)介1、由于采用留渣操作，如果爐渣稠化不到位，有兌鐵水發(fā)生噴濺的新日鐵大分廠2002年開(kāi)發(fā)應(yīng)用轉(zhuǎn)爐雙渣法工藝（MURC)，石灰消耗下降40%；2012年新日鐵全公司采用雙渣法冶煉比例65%以上，其中大分廠全量采用雙渣法冶煉。首鋼2012年底在遷鋼和首秦采用雙渣法工藝，煉鋼石灰消耗分別降低了47.3%和48.5%（遷鋼22.0kg/t.s，首秦32.1kg/t.s），輕燒白云石消耗分別降低了55.2%和70.0%（遷鋼8.0kg/t.s，首秦5.7kg/t.s），渣量分別減少32.6%和30.7%，鋼鐵料消耗分別降低了6.517kg/t.s和8.250kg/t.s，冶煉周期平均延長(zhǎng)4min。鞍鋼260t轉(zhuǎn)爐采用雙渣法操作后，石灰單耗24.97kg/t.s，輕燒白云石單耗14.96kg/t.s，冶煉周期平均增加5min。梅鋼2014年1-5月一、二煉鋼實(shí)施少渣煉鋼比例分別為26.9%和53.4%，噸鋼成本下降20.08元，其中一煉鋼采用留渣雙渣法，二煉鋼采用留渣法單渣法。韶鋼雙渣比例40-50%，福建三明鋼廠、沙鋼等多家鋼廠目前已應(yīng)用轉(zhuǎn)爐雙渣法工藝。國(guó)內(nèi)外轉(zhuǎn)爐雙渣法冶煉情況雙渣工藝簡(jiǎn)介新日鐵大分廠2002年開(kāi)發(fā)應(yīng)用轉(zhuǎn)爐雙渣法工藝（MURC)，石轉(zhuǎn)爐煉鋼雙渣工藝流程首秦公司SGRS工藝流程轉(zhuǎn)爐雙渣工藝示意圖轉(zhuǎn)爐煉鋼雙渣工藝流程首秦公司SGRS工藝流程轉(zhuǎn)爐雙渣工藝示意雙渣核心控制確認(rèn)：人工對(duì)液態(tài)終渣濺干狀態(tài)的再次確認(rèn)；濺渣：濺渣護(hù)爐時(shí)，液態(tài)終渣“濺干”工藝倒渣：脫磷期結(jié)束快速足量倒渣，結(jié)束后倒出60%的高P2O5含量的脫磷渣；留渣：出鋼結(jié)束后，將本爐終渣全部留入下一爐使用并以此循環(huán)使用。脫磷：保持雙渣期間脫磷率大于50%，脫磷期高效脫磷技術(shù)脫碳：進(jìn)入脫碳階段普通工藝吹煉轉(zhuǎn)爐煉鋼雙渣工藝核心控制環(huán)節(jié)雙渣核確認(rèn)：人工對(duì)液態(tài)終渣濺干濺渣：濺渣護(hù)爐時(shí)，倒渣：脫磷期八鋼雙渣比例

2015年4月開(kāi)始推廣時(shí)按照白班爐座連續(xù)2爐，后逐漸向四班放開(kāi)，目前穩(wěn)定在50%以上。八鋼雙渣比例2015年4月開(kāi)始推廣時(shí)按照白班高爐C(％)Si(％)Mn(％)P(％)S(％)溫度(℃)3.8～4.50.20～0.500.20～0.400.070～0.1000.020～0.070≥1250進(jìn)入二煉鋼的鐵水成份：歐冶爐C(％)Si(％)Mn(％)P(％)S(％)溫度(℃)3.8～4.51.20～2.500.20～0.400.070～0.0900.020～0.070≥1250八鋼鐵水及主要輔料理化指標(biāo)高爐C(％)Si(％)Mn(％)P(％)S(％)溫度(℃)3SiO2%CaO%MgO%S%P%燒失%10-65mm＜10mm活性度最大3.6588.311.190.340.0212.5890.8011.00286.00最小1.7083.020.720.020.016.1889.008.60260.00平均2.5686.550.830.080.018.81

90.019.93274.57SiO2%CaO%MgO%S%P%燒失%10-65mm＜10mm活性度最大3.2888.650.870.060.0110.4591.808.80280最小2.2485.320.740.020.016.0791.208.20270平均2.7887.430.800.040.017.7491.538.48275表1寶新石灰理化指標(biāo)表2弘發(fā)石灰理化指標(biāo)八鋼煉鋼石灰理化指標(biāo)SiO2%CaO%MgO%S%P%燒失%10-65mm＜10八鋼使用石灰為外購(gòu)石灰，質(zhì)量較國(guó)內(nèi)先進(jìn)煉鋼廠差。八鋼煉鋼石灰進(jìn)料及質(zhì)量等級(jí)分布八鋼使用石灰為外購(gòu)石灰，質(zhì)量較國(guó)內(nèi)先進(jìn)煉鋼廠差。八鋼煉鋼石灰雙渣工藝開(kāi)發(fā)初期面臨主要問(wèn)題脫磷期脫磷不充分，達(dá)不到50%半鋼倒渣量不足，僅為30%，造成連續(xù)循環(huán)不起來(lái)半鋼渣中帶金屬鐵明顯雙渣工藝開(kāi)發(fā)初期面臨主要問(wèn)題脫磷期脫磷不充分，達(dá)不到50%

留渣操作，爐渣固化，安全兌鐵生產(chǎn)順行，周期滿足正常生產(chǎn)需求石灰消耗量較常規(guī)工藝噸鋼降低40%石灰與輕燒總消耗較常規(guī)工藝降低40%鋼鐵料消耗較常規(guī)工藝降低5.0kg/t滿足產(chǎn)品需要，轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)磷含量低于0.012%八鋼雙渣工藝開(kāi)發(fā)目標(biāo)留渣操作，爐渣固化，安全兌鐵八鋼雙渣工藝開(kāi)發(fā)目標(biāo)3.液態(tài)終渣快速濺干3.液態(tài)終渣快速濺干液態(tài)終渣快速固化與安全兌鐵爐渣的組分控制改質(zhì)劑(石灰、改質(zhì)劑)的加入量改質(zhì)劑石灰、改質(zhì)劑)的組成控制安全管理每爐確認(rèn)制先確認(rèn)爐渣固化無(wú)液態(tài)渣再進(jìn)行兌鐵已100%實(shí)現(xiàn)安全兌鐵液態(tài)終渣快速濺干檢驗(yàn)項(xiàng)目標(biāo)準(zhǔn)：%MgO35-50C5-15SiO2＜5CaO3-6P＜0.05S＜0.05液態(tài)終渣快速固化與安全兌鐵先確認(rèn)爐渣固化無(wú)液態(tài)渣再進(jìn)行兌鐵已前爐先倒渣再留渣濺渣后爐內(nèi)情況前爐先濺渣再倒渣后的爐口情況液態(tài)終渣快速濺干前爐先倒渣再留渣濺渣后爐內(nèi)情況前爐先濺渣再倒渣后的爐口情況液加入廢鋼后，與前爐渣的混合情況液態(tài)終渣快速濺干加入廢鋼后，與前爐渣的混合情況液態(tài)終渣快速濺干4.雙渣高效脫磷技術(shù)4.雙渣高效脫磷技術(shù)脫磷期槍位與目標(biāo)

雙渣脫磷期槍位與供氧控制，開(kāi)吹槍位常規(guī)工藝低100-200mm，主要基于化好過(guò)程渣，加強(qiáng)爐內(nèi)動(dòng)力學(xué)條件，使脫磷期脫磷率大于50%，碳含量大于2.8%，為脫碳期提供足夠的熱量。

底吹按照最大流量控制0.06Nm3/（t·min）八鋼雙渣高效脫磷技術(shù)脫磷期槍位與目標(biāo)雙渣脫磷期槍位與供氧控制，開(kāi)吹槍位常規(guī)脫磷階段供氧強(qiáng)度提高較常規(guī)工藝提高0.3Nm3/（min·t）；在脫磷階段分批次加入礦石。調(diào)節(jié)爐渣的FetO含量在10-15%；脫磷結(jié)束碳含量2.8-3.5%，溫度控制在1380-1420℃之間。核心：脫磷階段充分脫磷，減輕脫碳階段脫磷負(fù)擔(dān)；快速倒出高P2O5含量的脫磷渣。八鋼雙渣高效脫磷技術(shù)脫磷階段供氧強(qiáng)度提高較常規(guī)工藝提高0.3Nm3/（min·t轉(zhuǎn)爐煉鋼雙渣工藝生產(chǎn)過(guò)程鋼水磷質(zhì)量分?jǐn)?shù)和爐渣P2O5質(zhì)量分?jǐn)?shù)脫磷期結(jié)束磷質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.020%～0.028%，平均為0.024%；脫磷階段脫磷率為55%～75%，平均為69.6%；脫磷爐渣中P2O5質(zhì)量分?jǐn)?shù)在1.9%～2.5%之間，平均為2.30%；轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)磷質(zhì)量分?jǐn)?shù)能夠控制在0.004%～0.018%，滿足了相應(yīng)鋼種冶煉要求。八鋼雙渣高效脫磷技術(shù)轉(zhuǎn)爐煉鋼雙渣工藝生產(chǎn)過(guò)程鋼水磷質(zhì)量分?jǐn)?shù)和爐渣P2O5質(zhì)量分?jǐn)?shù)5.爐渣的連續(xù)循環(huán)控制5.爐渣的連續(xù)循環(huán)控制脫磷期石灰加入量大，容易造成石灰熔化不充分，造成石灰浪費(fèi)。所有石灰改在脫碳期加入。

爐渣的連續(xù)循環(huán)控制脫磷期石灰加入量大，容易造成石灰熔化不充分，造成石灰浪費(fèi)。所脫磷期渣量多可被循環(huán)利用的脫碳渣渣量小

爐渣的連續(xù)循環(huán)控制脫磷期渣量多可被循環(huán)利用的脫碳渣渣量小爐渣的連續(xù)循脫磷期渣量少可被循環(huán)利用的脫碳渣渣量大

爐渣的連續(xù)循環(huán)控制脫磷期渣量少可被循環(huán)利用的脫碳渣渣量大爐渣的連續(xù)循結(jié)論：通過(guò)對(duì)爐料加入模式的優(yōu)化，在相同倒渣量、總石灰加入量相同的條件下，提高脫碳期石灰加入量，有利于提高脫磷期倒渣率、提高脫碳渣的循環(huán)利用。

爐渣的連續(xù)循環(huán)控制結(jié)論：通過(guò)對(duì)爐料加入模式的優(yōu)化，在相同倒渣量、總石灰加入量相爐渣的連續(xù)循環(huán)控制水平：脫磷階段倒渣量在4.0-7.0t(鐵水[Si]含量變化影響);倒渣時(shí)間控制在4.0-5.0min;連續(xù)循環(huán)3爐以上比例達(dá)到56%，最高循環(huán)7爐。

爐渣的連續(xù)循環(huán)控制爐渣的連續(xù)循環(huán)控制水平：爐渣的連續(xù)循環(huán)控制6.脫磷期結(jié)束倒渣控制6.脫磷期結(jié)束倒渣控制

轉(zhuǎn)爐爐口距離擋火門(mén)距離較近，倒渣時(shí)機(jī)滯后時(shí)，脫磷結(jié)束倒渣直接沖涮平臺(tái)上。通過(guò)數(shù)據(jù)摸索，最終確定按照不同的硅數(shù)對(duì)應(yīng)的供氧量來(lái)確定倒渣時(shí)機(jī)。

脫磷期結(jié)束倒渣控制研究轉(zhuǎn)爐爐口距離擋火門(mén)距離較近，倒渣時(shí)機(jī)滯后時(shí)，脫磷結(jié)束倒渣開(kāi)始照片，爐渣即將倒出爐口倒渣過(guò)程中照片倒渣即將結(jié)束照片

脫磷期結(jié)束倒渣控制研究實(shí)踐證明雙渣倒渣時(shí)機(jī)滯后爐渣泡沫化嚴(yán)重，爐子倒不下來(lái)。以上圖片為倒渣最佳時(shí)的爐渣狀態(tài)，并非泡沫化渣。倒渣開(kāi)始照片，爐渣即將倒出爐口倒渣過(guò)程中照片倒渣即將結(jié)束照片倒渣時(shí)間增加到一定程度后，倒渣量增加不再顯著。

脫磷期結(jié)束倒渣控制研究倒渣時(shí)間增加到一定程度后，倒渣量增加不再顯著。脫磷期不同爐次第一次倒渣后渣包渣量情況

脫磷期結(jié)束倒渣控制研究不同爐次第一次倒渣后渣包渣量情況脫磷期結(jié)束倒渣控制研

采用雙渣工藝開(kāi)發(fā)的爐渣物性控制技術(shù)，爐渣的堿度控制在1.2-1.6，MgO含量控制在≤10%。

脫磷期結(jié)束倒渣控制研究采用雙渣工藝開(kāi)發(fā)的爐渣物性控制技術(shù)，爐渣的堿度控石灰消耗在噸鋼35kg左右時(shí)，脫磷期結(jié)束倒渣量在7噸左右，連續(xù)循環(huán)可以持續(xù)穩(wěn)定進(jìn)行，脫碳期結(jié)束留渣量在12噸左右。

脫磷期結(jié)束倒渣控制研究石灰消耗在噸鋼35kg左右時(shí)，脫磷期結(jié)束倒渣7.雙渣工藝對(duì)爐襯的影響7.雙渣工藝對(duì)爐襯的影響雙渣對(duì)爐襯的影響雙渣對(duì)爐襯的影響雙渣對(duì)爐襯的影響雙渣對(duì)爐襯的影響

八鋼轉(zhuǎn)爐爐齡經(jīng)濟(jì)爐齡為6500爐，爐齡控制方針按照8000爐，雙渣工藝比例逐漸提高，轉(zhuǎn)爐爐況、爐齡沒(méi)有出現(xiàn)異常。50雙渣對(duì)爐襯的影響八鋼轉(zhuǎn)爐爐齡經(jīng)濟(jì)爐齡為6500爐，爐齡控制方8.雙渣快速生產(chǎn)技術(shù)的應(yīng)用8.雙渣快速生產(chǎn)技術(shù)的應(yīng)用轉(zhuǎn)爐煉鋼采用雙渣工藝初期，煉鋼時(shí)間增加4-6min。主要以下工作：脫磷階段高供氧強(qiáng)度吹煉；控制合適脫磷吹煉時(shí)間快速倒渣技術(shù)，縮短0′28″；搖爐方式倒渣時(shí)機(jī)煉鋼生產(chǎn)組織協(xié)調(diào)縮短2′17″；縮短輔助時(shí)間合理組織生產(chǎn)轉(zhuǎn)爐煉鋼雙渣工藝生產(chǎn)周期平均為40′53″，比常規(guī)工藝37′00″延長(zhǎng)3′53″在冶煉周期增加的情況下，實(shí)現(xiàn)了采用該工藝后轉(zhuǎn)爐鋼產(chǎn)量并沒(méi)有降低。雙渣快速生產(chǎn)技術(shù)的應(yīng)用轉(zhuǎn)爐煉鋼采用雙渣工藝初期，煉鋼時(shí)間增加4-6min。主要以下

采用3吹2.5的方式進(jìn)行組織冶煉，總體講轉(zhuǎn)爐周期略有富余，與常規(guī)工藝相比，冶煉周期增加在脫磷期結(jié)束倒渣環(huán)節(jié)，冶煉周期初期增加，4-6min，雙渣周期控制在40分鐘即對(duì)整體組織冶煉來(lái)講，轉(zhuǎn)爐環(huán)節(jié)對(duì)周期以及爐機(jī)匹配影響不大。雙渣快速生產(chǎn)技術(shù)的應(yīng)用采用3吹2.5的方式進(jìn)行組織冶煉，總體講轉(zhuǎn)爐周期略有9.轉(zhuǎn)爐雙渣煤氣的回收控制9.轉(zhuǎn)爐雙渣煤氣的回收控制雙渣工藝條件下的轉(zhuǎn)爐煤氣發(fā)生規(guī)律脫磷期轉(zhuǎn)爐煤氣發(fā)生特點(diǎn)持續(xù)時(shí)間短；整體CO濃度偏低；與常規(guī)工藝的區(qū)別吹煉末期CO下降速率加快；整體吹煉持續(xù)時(shí)間短；脫碳期轉(zhuǎn)爐煤氣發(fā)生特點(diǎn)持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)；整體熱值較高；與常規(guī)工藝的區(qū)別

吹煉前期CO濃度上升快、波動(dòng)小整體回收條件變好脫磷期煤氣回收：1、可行性分析2、回收工藝不回收轉(zhuǎn)爐雙渣煤氣的回收控制雙渣工藝條件下的轉(zhuǎn)爐煤氣發(fā)生規(guī)律脫磷期轉(zhuǎn)爐煤氣發(fā)生特點(diǎn)與常規(guī)脫磷期回收需要滿足的條件吹煉持續(xù)時(shí)間>3.5min；脫磷期前期煤氣發(fā)生規(guī)律與常規(guī)工藝下基本相同，吹煉平均到2.5min開(kāi)始回收，保證閥門(mén)組的回收、放散動(dòng)作和后燒期時(shí)間；吹煉3.5min前滿足回收條件；脫磷期持續(xù)時(shí)間在4-6min；回收過(guò)程中：吹煉不滿4.5min時(shí)，提罩或提槍前必須通知OG主控，通知完30秒后再提槍。脫磷期回收工藝：CO濃度>30%，O2<1.5%;下槍吹煉≥2分鐘;達(dá)標(biāo)時(shí)間≤3.5分鐘;氧槍下槍吹煉（氧槍在開(kāi)氧點(diǎn)以下）罩裙低位；轉(zhuǎn)爐雙渣煤氣的回收控制脫磷期回收需要滿足的條件脫磷期回收工藝：轉(zhuǎn)爐雙渣煤氣的回收控脫碳期回收工藝技術(shù)優(yōu)化前期達(dá)標(biāo)即回收，CO>30%,O2<1.5%,無(wú)時(shí)間和延時(shí)限制；回收末期控制條件與常規(guī)冶煉工藝相同；脫碳期吹煉前期轉(zhuǎn)爐煤氣發(fā)生特點(diǎn)：前期CO濃度上升很快，且波動(dòng)小O2濃度下降速率較快，穩(wěn)定轉(zhuǎn)爐雙渣煤氣的回收控制脫碳期回收工藝技術(shù)優(yōu)化前期達(dá)標(biāo)即回收，CO>30%,O2<雙渣工藝條件下的轉(zhuǎn)爐煤氣回收優(yōu)化方案回收操作系統(tǒng)是否雙渣工藝常規(guī)回收模式雙渣回收模式第一次降槍自動(dòng)回收條件第一次降槍自動(dòng)放散條件第二次降槍自動(dòng)回收條件第二次降槍自動(dòng)放散條件轉(zhuǎn)爐雙渣煤氣的回收控制雙渣工藝條件下的轉(zhuǎn)爐煤氣回收優(yōu)化方案回收操作系統(tǒng)是否雙渣工藝

普通工藝：平均每爐回收煤氣10.07分鐘；滿足回收條件情況下，CO平均含量為51.61%。

雙渣工藝合計(jì)煤氣回收時(shí)間9.48分鐘，較常規(guī)工藝少0.59分鐘。轉(zhuǎn)爐雙渣煤氣的回收控制普通工藝：平均每爐回收煤氣10.07分鐘；滿足回10.雙渣工藝應(yīng)用效果10.雙渣工藝應(yīng)用效果1、批量試驗(yàn)階段：從2015年5月開(kāi)始，在二煉鋼進(jìn)行雙渣法批量試驗(yàn)，按照每天白班5爐安排試驗(yàn)生產(chǎn)，共50爐，涉及15個(gè)出鋼記號(hào)，其中磷高保留1爐。其中有2爐等渣罐來(lái)不及未前期倒渣，另有6爐倒渣量很少，其余倒渣量波動(dòng)在30-60%范圍內(nèi)。留渣雙渣法石灰和白云石合計(jì)噸鋼消耗55.9kg/t.s，比2014年下降9.6kg。2、生產(chǎn)應(yīng)用階段：從2015年6月4日開(kāi)始，在二煉鋼進(jìn)行大規(guī)模應(yīng)用。數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)表明，二煉鋼石灰和白云石單耗分別為40.33kg和20.09kg，二煉鋼采用雙渣法石灰和輕燒白云石單耗合計(jì)分別比常規(guī)冶煉下降8.94kg和7.77kg；鋼鐵料消耗分別下降4.53kg。雙渣法工藝試驗(yàn)及生產(chǎn)應(yīng)用情況雙渣工藝應(yīng)用效果1、批量試驗(yàn)階段：從2015年5月開(kāi)始，在二煉鋼進(jìn)行雙渣法批與普通工藝副原料消耗相比，采用雙渣工藝：石灰消耗降低8.94kg/t，降幅18.14%；輕燒白云石消耗降低7.77kg/t，降幅27.89%；鋼鐵料消耗降低5.63kg/t鋼。雙渣工藝應(yīng)用效果與普通工藝副原料消耗相比，采用雙渣工藝：雙渣工藝應(yīng)用效果渣量的確定—鐵水稱量實(shí)測(cè)渣量使用普通石灰，鐵水Si含量在0.50%左右，雙渣工藝渣量75kg/t，普通工藝渣量108kg/t。雙渣工藝比普通工藝降低33kg/t，降低比例31.4%。

渣量的確定—

理論計(jì)算渣量使用普通活性石灰，鐵水Si含量在0.50%左右，雙渣工藝渣量70-80kg/t，普通工藝渣量100-120kg/t。雙渣工藝比普通工藝降低35kg/t，降低比例31.8%。渣量的降低和Tfe含量的變化合計(jì)鋼鐵料消耗降低4.53kg/t鋼。雙渣工藝應(yīng)用效果渣量的確定—鐵水稱量實(shí)測(cè)渣量使用普通石灰（2）鋼鐵料消耗二煉鋼轉(zhuǎn)爐雙渣法冶煉鋼鐵料消耗同比常規(guī)冶煉分別下降4.53kg。生產(chǎn)應(yīng)用數(shù)據(jù)（5月30日-6月28日）雙渣工藝應(yīng)用效果（2）鋼鐵料消耗二煉鋼轉(zhuǎn)爐雙渣法冶煉鋼鐵料消耗同比常規(guī)冶煉分生產(chǎn)應(yīng)用數(shù)據(jù)（6月2日-6月25日）（3）轉(zhuǎn)爐停吹游離氧低碳鋼轉(zhuǎn)爐停吹游離氧對(duì)比普碳鋼鋼轉(zhuǎn)爐停吹游離氧對(duì)比轉(zhuǎn)爐雙渣法低碳鋼、普碳鋼停吹游離氧與常規(guī)相當(dāng)。雙渣工藝應(yīng)用效果生產(chǎn)應(yīng)用數(shù)據(jù)（6月2日-6月25日）（3）轉(zhuǎn)爐停吹游離氧低碳成本計(jì)算（二煉鋼）輔料：?jiǎn)魏淖兓瘍r(jià)格噸鋼成本石灰，t/t.s-0.00894236.61-2.12白云石，t/t.s-0.00777156.86-1.22螢石，t/t.s0.00134750.62煉鋼球團(tuán)，t/t.s0.000267405.20.11轉(zhuǎn)爐耐材消耗，t/t.s0.0001551000.77

小計(jì)-1.84主原料：

鋼鐵料消耗，t/t.s-0.004531200-5.44能源：

電耗，kwh/t.s1.20.40.48煤氣回收量，Nm3/t.s2.350.24490.58蒸汽回收量，t/t.s-0.02396370.4-1.69氧氣消耗，Nm3/t.s-0.6930.34-0.24氮?dú)庀?，Nm3/t.s-0.0380.110.00氬氣消耗，Nm3/t.s-0.2285-1.14濺渣氮?dú)猓琋m3/t.s-0.7920.11-0.09

小計(jì)-2.10合計(jì)

-9.38經(jīng)計(jì)算，二煉鋼6月份采用雙渣法冶煉，噸鋼成本降低9.38元。雙渣工藝應(yīng)用效果成本計(jì)算（二煉鋼）輔料：?jiǎn)魏淖兓瘍r(jià)格噸鋼成本石灰，t/t.s轉(zhuǎn)爐煉鋼雙渣工藝生產(chǎn)的爐數(shù)全量比例為51.5%，還得了以下成果：①由于上爐終渣爐渣循環(huán)再利用，可以大幅度減少煉鋼石灰、白云石、渣料消耗；②煉鋼終點(diǎn)爐渣通常含14%～30%FetO（平均在18%），脫磷期爐渣控制小于15%FetO，爐渣渣量減少30.7%和FetO的降低約4%;③常規(guī)轉(zhuǎn)爐煉鋼外排爐渣堿度高(大于3.0)，爐渣自由CaO含量多。采用SGRS轉(zhuǎn)爐煉鋼工藝，外排爐渣主要為脫磷階段低堿度渣，不含自由CaO，因此可以簡(jiǎn)化爐渣處理；④常規(guī)轉(zhuǎn)爐煉鋼，出鋼后留在爐內(nèi)部分鋼水隨爐渣倒出，采用雙渣工藝吹煉終點(diǎn)拉碳不倒渣，提高鋼水收得率。雙渣工藝應(yīng)用效果轉(zhuǎn)爐煉鋼雙渣工藝生產(chǎn)的爐數(shù)全量比例為51.5%，還得了以下成1、存在問(wèn)題二煉鋼雙渣法第二次吹煉時(shí)容易冒黃煙，影響環(huán)境。連續(xù)多爐實(shí)施雙渣法后，最后一爐渣量多；有時(shí)會(huì)有等渣罐現(xiàn)象。2、下一步打算（正在實(shí)施中）繼續(xù)推進(jìn)轉(zhuǎn)爐（留渣+雙渣法）工藝在二煉鋼的批量生產(chǎn)，穩(wěn)定前期爐渣堿度在合適的堿度范圍，摸索最優(yōu)的工藝參數(shù)，同時(shí)積累轉(zhuǎn)爐雙渣法現(xiàn)場(chǎng)操作經(jīng)驗(yàn)。優(yōu)化完善轉(zhuǎn)爐雙渣法工藝OG系統(tǒng)操作要點(diǎn)，解決第二次吹煉時(shí)煙囪冒黃煙問(wèn)題。渣處理安排備用渣罐，便于一爐鋼倒2次渣時(shí)不等渣罐。存在問(wèn)題及下一步打算存在問(wèn)題及下一打算1、存在問(wèn)題存在問(wèn)題及下一步打算存在問(wèn)題及下一打算04十一月202269八鋼股份煉鋼第二煉鋼分廠轉(zhuǎn)爐雙渣工藝培訓(xùn)(定)01十一月20221八鋼股份煉鋼第二煉鋼分廠轉(zhuǎn)爐雙渣工藝

八鋼股份煉鋼：劉玉寶八鋼股份煉鋼第二煉鋼分廠

趙廣諳八鋼股份煉鋼第二煉鋼分廠張浩八鋼股份煉鋼第二煉鋼分廠支撐團(tuán)隊(duì)：

張建春協(xié)同支撐總監(jiān)

寶鋼股份煉鋼廠

陳廣華寶鋼股份煉鋼廠授課師資：

趙廣諳八鋼股份煉鋼第二煉鋼分廠張浩八鋼股份煉鋼第二煉鋼分廠課程開(kāi)發(fā)人員及授課師資課程開(kāi)發(fā)人員及授課師資雙渣1.股份煉鋼120t產(chǎn)線簡(jiǎn)介2.雙渣工藝簡(jiǎn)介與現(xiàn)狀3.液態(tài)終渣快速濺干4.雙渣高效脫磷技術(shù)5.爐渣的連續(xù)循環(huán)控制提綱6.脫磷期結(jié)束倒渣控制7.雙渣工藝對(duì)爐襯的影響8.雙渣快速生產(chǎn)技術(shù)的應(yīng)用9.轉(zhuǎn)爐雙渣煤氣的回收控制10.雙渣工藝應(yīng)用效果雙渣1.股份煉鋼120t產(chǎn)線簡(jiǎn)介2.雙渣工藝簡(jiǎn)介與現(xiàn)狀3.液4座鐵水預(yù)處理：2座KR脫硫；2座噴吹脫硫脫后硫命中率90%以上。3座120噸頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐配備CO分析出鋼下渣檢測(cè)系統(tǒng)OG濕法除塵系統(tǒng)爐外精煉LF精煉2座1座雙工位RH真空爐。第二煉鋼分廠裝備概述4座鐵水預(yù)處理：第二煉鋼分廠裝備概述第二煉鋼分廠生產(chǎn)工藝流程介紹第二煉鋼分廠生產(chǎn)工藝流程介紹氧氣煤氣回收渣料液態(tài)鋼渣魚(yú)雷罐車鐵水倒罐站鐵水脫硫站鐵水廢鋼120t頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐滾筒渣處理鋼水LF精煉爐LATS精煉爐RH-KTB精煉爐板坯板坯連鑄機(jī)板坯熱送板坯送往軋鋼廠鐵水包第二煉鋼分廠生產(chǎn)工藝流程介紹

120噸板坯產(chǎn)線2006年5月投產(chǎn)，產(chǎn)能水平具備400萬(wàn)t/a?，F(xiàn)有3座120t轉(zhuǎn)爐、兩套噴吹脫硫和兩套KR攪拌脫硫鐵水預(yù)處理系統(tǒng)、4座9米弧、1800mm斷面板坯連鑄機(jī)、2座120t鋼包精煉爐、1座RH真空脫氣精煉處理系統(tǒng)。與熱軋、冷軋及中厚板廠形成產(chǎn)品生產(chǎn)結(jié)構(gòu)網(wǎng)。氧氣煤氣回收渣料液態(tài)鋼渣魚(yú)雷罐車鐵水倒罐站鐵水脫硫站鐵水廢鋼70%10%5%60%25%專科以下學(xué)歷本科學(xué)歷?？萍夹＾D(zhuǎn)爐組織機(jī)構(gòu)及人員狀況第二煉鋼分廠120t轉(zhuǎn)爐作業(yè)區(qū)正式成立于2007年3月，目前在職職工57人，其中專業(yè)技術(shù)人員7名，冶煉高級(jí)技師2人，崗位能手2人，勞模3名，技師8人，本科以上學(xué)歷9人，?？埔陨蠈W(xué)歷17人。作業(yè)區(qū)人員平均年齡39歲，年齡構(gòu)成偏高。人員文化層次70%10%5%60%25%?？埔韵聦W(xué)歷本科學(xué)歷?？萍夹＾D(zhuǎn)爐鐵水包攪拌脫硫設(shè)備組成主要設(shè)備（1）鐵水包傾翻臺(tái)車（2）鐵水包（3）傾翻臺(tái)車（4）渣罐（5）除塵煙罩（6）扒渣機(jī)（7）測(cè)溫取樣槍（8）攪拌槳及其升降裝置（9）混合料儲(chǔ)料倉(cāng)（10）受料倉(cāng)噴吹脫硫設(shè)備包括2套獨(dú)立的脫硫裝置，KR脫硫是由1套雙工位裝置組成。鐵水包攪拌脫硫設(shè)備組成主要設(shè)備（1）鐵水包傾翻臺(tái)車噴吹脫硫設(shè)機(jī)械攪拌法（采用CaO+CaF2）噴吹法（采用鎂基脫硫劑）在鐵水溫度1300℃以上時(shí)，脫硫效率可達(dá)95%左右，深脫硫穩(wěn)定性較好，CaO單耗為5.6kg/t.鐵；

脫硫渣量小，鐵損小；

噴濺小；

設(shè)備造價(jià)低；

脫硫劑的利用率較高；

不需要高壓噴吹氣體；

攪拌漿壽命已達(dá)到300次；鐵水溫降30~40℃；處理周期26～36min；

綜合處理成本較低；

深脫硫可達(dá)S≤0.001％

脫硫效率可以達(dá)到90%，Mg單耗為0.45kg/t.鐵，石灰單耗為4.05kg/t.鐵；

脫硫渣量較大，鐵損大；

噴濺較大；設(shè)備復(fù)雜，造價(jià)高；需要高壓無(wú)水無(wú)油氮?dú)猓?/p>

噴槍更換、制造簡(jiǎn)單，噴槍壽命可以達(dá)到50次；鐵水溫降40~50℃；處理周期28～38min；綜合處理成本較高；

深脫硫可達(dá)S≤0.002％噴吹脫硫與KR攪拌脫硫工藝對(duì)比機(jī)械攪拌法噴吹法在鐵水溫度1300℃以上時(shí)，脫硫效率可達(dá)9轉(zhuǎn)爐類型頂?shù)讖?fù)吹公稱容量１２０t轉(zhuǎn)爐數(shù)量氧槍類型４孔最大供氧流量２４５００Nm3/min底吹風(fēng)口類型多層環(huán)縫管式噴嘴底吹氣體種類Ar,N2底吹氣體流量0.01～0.11Nm3/min.t底吹風(fēng)口數(shù)量６煙氣處理系統(tǒng)OG鐵合金料倉(cāng)數(shù)量１０副原料料倉(cāng)數(shù)量１０×３擋渣方式擋渣棒轉(zhuǎn)爐設(shè)備主要規(guī)格參數(shù)3轉(zhuǎn)爐類型頂?shù)讖?fù)吹公稱容量１２０t轉(zhuǎn)爐數(shù)量氧槍類型４孔最大供氧產(chǎn)品簡(jiǎn)介產(chǎn)品簡(jiǎn)介品種鋼結(jié)構(gòu)及磷含量控制水平品種鋼結(jié)構(gòu)及磷含量控制水平2.雙渣工藝簡(jiǎn)介與現(xiàn)狀2.雙渣工藝簡(jiǎn)介與現(xiàn)狀充分利用溫度變化對(duì)脫磷反應(yīng)的影響（即低溫有利于脫磷）是轉(zhuǎn)爐雙渣法工藝的基本原理。

煉鋼脫磷反應(yīng)可由（1）式表示，其反應(yīng)平衡常數(shù)Kp可由（2）式計(jì)算：2[P]+5[O]=(P2O5)（1）lgKp=lg(aP2O5/(a[P]2.a[O]5))=43443/T-33.02（2）轉(zhuǎn)爐雙渣法基本原理在轉(zhuǎn)爐吹煉終點(diǎn)（溫度1630~1680℃)，脫磷反應(yīng)平衡常數(shù)在1.6×10-11~6.4×10-11之間，而在吹煉前期（溫度1320~1380℃），脫磷平衡常數(shù)范圍為1.8×10-6~1.7×10-7，由于溫度不同，吹煉前期脫磷反應(yīng)平衡常數(shù)較吹煉終點(diǎn)高出4個(gè)數(shù)量級(jí)以上（10000倍以上）。圖1轉(zhuǎn)爐冶煉前期與終點(diǎn)鋼水溫度的脫磷反應(yīng)平衡常數(shù)的比較雙渣工藝簡(jiǎn)介充分利用溫度變化對(duì)脫磷反應(yīng)的影響（即低溫有利于脫磷）是轉(zhuǎn)爐雙1、利用前一爐高堿度的脫碳爐渣，自由CaO含量多，保留在下一爐脫硅脫磷期繼續(xù)使用，經(jīng)過(guò)前期脫磷后，前期渣倒出部分后，第二次吹煉可少渣冶煉，從而減少輔料和鋼鐵料消耗。

脫磷反應(yīng)式：2[P]+5(FeO)+4(CaO)=(4CaO?P2O5)+5[Fe]

常規(guī)冶煉轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)渣(T.Fe)含量15-25%，堿度3.0~4.0，轉(zhuǎn)爐雙渣法冶煉前期倒渣時(shí)渣中(T.Fe)含量7~13%，堿度一般1.3~1.6，因此，既能減少石灰等造渣輔料消耗，又能降低鋼鐵料消耗。理論計(jì)算，前期渣倒出10~15噸，渣量減少10~15%，可降低鋼鐵料消耗4~7kg/t.s。2、常規(guī)轉(zhuǎn)爐煉鋼工藝，出鋼后留在爐內(nèi)的部分鋼水隨爐渣一起倒出，采用留渣雙渣法以后，出鋼后不倒渣，可以提高鋼水收得率。如出鋼后留在轉(zhuǎn)爐內(nèi)的鋼水0.5~1.5噸，噸鋼降低鋼鐵料消耗1.7~5.0kg/t.s。轉(zhuǎn)爐雙渣法優(yōu)點(diǎn)關(guān)鍵操作：提高中間排渣的效率，以減輕脫碳吹煉時(shí)脫磷的負(fù)荷。雙渣工藝簡(jiǎn)介1、利用前一爐高堿度的脫碳爐渣，自由CaO含量多，保留在下一1、由于采用留渣操作，如果爐渣稠化不到位，有兌鐵水發(fā)生噴濺的安全隱患。（解決方法：爐渣采用濺渣護(hù)爐以及加輔料的方法稠化到D渣狀態(tài)，爐長(zhǎng)每次確認(rèn)爐渣稠化狀態(tài)）。2、轉(zhuǎn)爐冶煉前期需要倒渣，轉(zhuǎn)爐冶煉周期時(shí)間延長(zhǎng)，可能影響轉(zhuǎn)爐作業(yè)效率。（解決方法：前期造好合適的泡沫渣，熟練后提高倒渣技能，倒渣時(shí)間控制在4~5min，生產(chǎn)調(diào)整根據(jù)生產(chǎn)節(jié)奏和物流情況合理安排轉(zhuǎn)爐雙渣法冶煉計(jì)劃）。3、由于前期脫磷階段有部分碳氧化，但CO含量未達(dá)到回收條件而不能回收，因此轉(zhuǎn)爐煤氣回收量減少；經(jīng)測(cè)算，煤氣回收量減少約10Nm3/t.s（蒸汽回收量會(huì)增加）。轉(zhuǎn)爐雙渣法缺點(diǎn)雙渣工藝簡(jiǎn)介1、由于采用留渣操作，如果爐渣稠化不到位，有兌鐵水發(fā)生噴濺的新日鐵大分廠2002年開(kāi)發(fā)應(yīng)用轉(zhuǎn)爐雙渣法工藝（MURC)，石灰消耗下降40%；2012年新日鐵全公司采用雙渣法冶煉比例65%以上，其中大分廠全量采用雙渣法冶煉。首鋼2012年底在遷鋼和首秦采用雙渣法工藝，煉鋼石灰消耗分別降低了47.3%和48.5%（遷鋼22.0kg/t.s，首秦32.1kg/t.s），輕燒白云石消耗分別降低了55.2%和70.0%（遷鋼8.0kg/t.s，首秦5.7kg/t.s），渣量分別減少32.6%和30.7%，鋼鐵料消耗分別降低了6.517kg/t.s和8.250kg/t.s，冶煉周期平均延長(zhǎng)4min。鞍鋼260t轉(zhuǎn)爐采用雙渣法操作后，石灰單耗24.97kg/t.s，輕燒白云石單耗14.96kg/t.s，冶煉周期平均增加5min。梅鋼2014年1-5月一、二煉鋼實(shí)施少渣煉鋼比例分別為26.9%和53.4%，噸鋼成本下降20.08元，其中一煉鋼采用留渣雙渣法，二煉鋼采用留渣法單渣法。韶鋼雙渣比例40-50%，福建三明鋼廠、沙鋼等多家鋼廠目前已應(yīng)用轉(zhuǎn)爐雙渣法工藝。國(guó)內(nèi)外轉(zhuǎn)爐雙渣法冶煉情況雙渣工藝簡(jiǎn)介新日鐵大分廠2002年開(kāi)發(fā)應(yīng)用轉(zhuǎn)爐雙渣法工藝（MURC)，石轉(zhuǎn)爐煉鋼雙渣工藝流程首秦公司SGRS工藝流程轉(zhuǎn)爐雙渣工藝示意圖轉(zhuǎn)爐煉鋼雙渣工藝流程首秦公司SGRS工藝流程轉(zhuǎn)爐雙渣工藝示意雙渣核心控制確認(rèn)：人工對(duì)液態(tài)終渣濺干狀態(tài)的再次確認(rèn)；濺渣：濺渣護(hù)爐時(shí)，液態(tài)終渣“濺干”工藝倒渣：脫磷期結(jié)束快速足量倒渣，結(jié)束后倒出60%的高P2O5含量的脫磷渣；留渣：出鋼結(jié)束后，將本爐終渣全部留入下一爐使用并以此循環(huán)使用。脫磷：保持雙渣期間脫磷率大于50%，脫磷期高效脫磷技術(shù)脫碳：進(jìn)入脫碳階段普通工藝吹煉轉(zhuǎn)爐煉鋼雙渣工藝核心控制環(huán)節(jié)雙渣核確認(rèn)：人工對(duì)液態(tài)終渣濺干濺渣：濺渣護(hù)爐時(shí)，倒渣：脫磷期八鋼雙渣比例

2015年4月開(kāi)始推廣時(shí)按照白班爐座連續(xù)2爐，后逐漸向四班放開(kāi)，目前穩(wěn)定在50%以上。八鋼雙渣比例2015年4月開(kāi)始推廣時(shí)按照白班高爐C(％)Si(％)Mn(％)P(％)S(％)溫度(℃)3.8～4.50.20～0.500.20～0.400.070～0.1000.020～0.070≥1250進(jìn)入二煉鋼的鐵水成份：歐冶爐C(％)Si(％)Mn(％)P(％)S(％)溫度(℃)3.8～4.51.20～2.500.20～0.400.070～0.0900.020～0.070≥1250八鋼鐵水及主要輔料理化指標(biāo)高爐C(％)Si(％)Mn(％)P(％)S(％)溫度(℃)3SiO2%CaO%MgO%S%P%燒失%10-65mm＜10mm活性度最大3.6588.311.190.340.0212.5890.8011.00286.00最小1.7083.020.720.020.016.1889.008.60260.00平均2.5686.550.830.080.018.81

90.019.93274.57SiO2%CaO%MgO%S%P%燒失%10-65mm＜10mm活性度最大3.2888.650.870.060.0110.4591.808.80280最小2.2485.320.740.020.016.0791.208.20270平均2.7887.430.800.040.017.7491.538.48275表1寶新石灰理化指標(biāo)表2弘發(fā)石灰理化指標(biāo)八鋼煉鋼石灰理化指標(biāo)SiO2%CaO%MgO%S%P%燒失%10-65mm＜10八鋼使用石灰為外購(gòu)石灰，質(zhì)量較國(guó)內(nèi)先進(jìn)煉鋼廠差。八鋼煉鋼石灰進(jìn)料及質(zhì)量等級(jí)分布八鋼使用石灰為外購(gòu)石灰，質(zhì)量較國(guó)內(nèi)先進(jìn)煉鋼廠差。八鋼煉鋼石灰雙渣工藝開(kāi)發(fā)初期面臨主要問(wèn)題脫磷期脫磷不充分，達(dá)不到50%半鋼倒渣量不足，僅為30%，造成連續(xù)循環(huán)不起來(lái)半鋼渣中帶金屬鐵明顯雙渣工藝開(kāi)發(fā)初期面臨主要問(wèn)題脫磷期脫磷不充分，達(dá)不到50%

留渣操作，爐渣固化，安全兌鐵生產(chǎn)順行，周期滿足正常生產(chǎn)需求石灰消耗量較常規(guī)工藝噸鋼降低40%石灰與輕燒總消耗較常規(guī)工藝降低40%鋼鐵料消耗較常規(guī)工藝降低5.0kg/t滿足產(chǎn)品需要，轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)磷含量低于0.012%八鋼雙渣工藝開(kāi)發(fā)目標(biāo)留渣操作，爐渣固化，安全兌鐵八鋼雙渣工藝開(kāi)發(fā)目標(biāo)3.液態(tài)終渣快速濺干3.液態(tài)終渣快速濺干液態(tài)終渣快速固化與安全兌鐵爐渣的組分控制改質(zhì)劑(石灰、改質(zhì)劑)的加入量改質(zhì)劑石灰、改質(zhì)劑)的組成控制安全管理每爐確認(rèn)制先確認(rèn)爐渣固化無(wú)液態(tài)渣再進(jìn)行兌鐵已100%實(shí)現(xiàn)安全兌鐵液態(tài)終渣快速濺干檢驗(yàn)項(xiàng)目標(biāo)準(zhǔn)：%MgO35-50C5-15SiO2＜5CaO3-6P＜0.05S＜0.05液態(tài)終渣快速固化與安全兌鐵先確認(rèn)爐渣固化無(wú)液態(tài)渣再進(jìn)行兌鐵已前爐先倒渣再留渣濺渣后爐內(nèi)情況前爐先濺渣再倒渣后的爐口情況液態(tài)終渣快速濺干前爐先倒渣再留渣濺渣后爐內(nèi)情況前爐先濺渣再倒渣后的爐口情況液加入廢鋼后，與前爐渣的混合情況液態(tài)終渣快速濺干加入廢鋼后，與前爐渣的混合情況液態(tài)終渣快速濺干4.雙渣高效脫磷技術(shù)4.雙渣高效脫磷技術(shù)脫磷期槍位與目標(biāo)

雙渣脫磷期槍位與供氧控制，開(kāi)吹槍位常規(guī)工藝低100-200mm，主要基于化好過(guò)程渣，加強(qiáng)爐內(nèi)動(dòng)力學(xué)條件，使脫磷期脫磷率大于50%，碳含量大于2.8%，為脫碳期提供足夠的熱量。

底吹按照最大流量控制0.06Nm3/（t·min）八鋼雙渣高效脫磷技術(shù)脫磷期槍位與目標(biāo)雙渣脫磷期槍位與供氧控制，開(kāi)吹槍位常規(guī)脫磷階段供氧強(qiáng)度提高較常規(guī)工藝提高0.3Nm3/（min·t）；在脫磷階段分批次加入礦石。調(diào)節(jié)爐渣的FetO含量在10-15%；脫磷結(jié)束碳含量2.8-3.5%，溫度控制在1380-1420℃之間。核心：脫磷階段充分脫磷，減輕脫碳階段脫磷負(fù)擔(dān)；快速倒出高P2O5含量的脫磷渣。八鋼雙渣高效脫磷技術(shù)脫磷階段供氧強(qiáng)度提高較常規(guī)工藝提高0.3Nm3/（min·t轉(zhuǎn)爐煉鋼雙渣工藝生產(chǎn)過(guò)程鋼水磷質(zhì)量分?jǐn)?shù)和爐渣P2O5質(zhì)量分?jǐn)?shù)脫磷期結(jié)束磷質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.020%～0.028%，平均為0.024%；脫磷階段脫磷率為55%～75%，平均為69.6%；脫磷爐渣中P2O5質(zhì)量分?jǐn)?shù)在1.9%～2.5%之間，平均為2.30%；轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)磷質(zhì)量分?jǐn)?shù)能夠控制在0.004%～0.018%，滿足了相應(yīng)鋼種冶煉要求。八鋼雙渣高效脫磷技術(shù)轉(zhuǎn)爐煉鋼雙渣工藝生產(chǎn)過(guò)程鋼水磷質(zhì)量分?jǐn)?shù)和爐渣P2O5質(zhì)量分?jǐn)?shù)5.爐渣的連續(xù)循環(huán)控制5.爐渣的連續(xù)循環(huán)控制脫磷期石灰加入量大，容易造成石灰熔化不充分，造成石灰浪費(fèi)。所有石灰改在脫碳期加入。

爐渣的連續(xù)循環(huán)控制脫磷期石灰加入量大，容易造成石灰熔化不充分，造成石灰浪費(fèi)。所脫磷期渣量多可被循環(huán)利用的脫碳渣渣量小

爐渣的連續(xù)循環(huán)控制脫磷期渣量多可被循環(huán)利用的脫碳渣渣量小爐渣的連續(xù)循脫磷期渣量少可被循環(huán)利用的脫碳渣渣量大

爐渣的連續(xù)循環(huán)控制脫磷期渣量少可被循環(huán)利用的脫碳渣渣量大爐渣的連續(xù)循結(jié)論：通過(guò)對(duì)爐料加入模式的優(yōu)化，在相同倒渣量、總石灰加入量相同的條件下，提高脫碳期石灰加入量，有利于提高脫磷期倒渣率、提高脫碳渣的循環(huán)利用。

爐渣的連續(xù)循環(huán)控制結(jié)論：通過(guò)對(duì)爐料加入模式的優(yōu)化，在相同倒渣量、總石灰加入量相爐渣的連續(xù)循環(huán)控制水平：脫磷階段倒渣量在4.0-7.0t(鐵水[Si]含量變化影響);倒渣時(shí)間控制在4.0-5.0min;連續(xù)循環(huán)3爐以上比例達(dá)到56%，最高循環(huán)7爐。

爐渣的連續(xù)循環(huán)控制爐渣的連續(xù)循環(huán)控制水平：爐渣的連續(xù)循環(huán)控制6.脫磷期結(jié)束倒渣控制6.脫磷期結(jié)束倒渣控制

轉(zhuǎn)爐爐口距離擋火門(mén)距離較近，倒渣時(shí)機(jī)滯后時(shí)，脫磷結(jié)束倒渣直接沖涮平臺(tái)上。通過(guò)數(shù)據(jù)摸索，最終確定按照不同的硅數(shù)對(duì)應(yīng)的供氧量來(lái)確定倒渣時(shí)機(jī)。

脫磷期結(jié)束倒渣控制研究轉(zhuǎn)爐爐口距離擋火門(mén)距離較近，倒渣時(shí)機(jī)滯后時(shí)，脫磷結(jié)束倒渣開(kāi)始照片，爐渣即將倒出爐口倒渣過(guò)程中照片倒渣即將結(jié)束照片

脫磷期結(jié)束倒渣控制研究實(shí)踐證明雙渣倒渣時(shí)機(jī)滯后爐渣泡沫化嚴(yán)重，爐子倒不下來(lái)。以上圖片為倒渣最佳時(shí)的爐渣狀態(tài)，并非泡沫化渣。倒渣開(kāi)始照片，爐渣即將倒出爐口倒渣過(guò)程中照片倒渣即將結(jié)束照片倒渣時(shí)間增加到一定程度后，倒渣量增加不再顯著。

脫磷期結(jié)束倒渣控制研究倒渣時(shí)間增加到一定程度后，倒渣量增加不再顯著。脫磷期不同爐次第一次倒渣后渣包渣量情況

脫磷期結(jié)束倒渣控制研究不同爐次第一次倒渣后渣包渣量情況脫磷期結(jié)束倒渣控制研

采用雙渣工藝開(kāi)發(fā)的爐渣物性控制技術(shù)，爐渣的堿度控制在1.2-1.6，MgO含量控制在≤10%。

脫磷期結(jié)束倒渣控制研究采用雙渣工藝開(kāi)發(fā)的爐渣物性控制技術(shù)，爐渣的堿度控石灰消耗在噸鋼35kg左右時(shí)，脫磷期結(jié)束倒渣量在7噸左右，連續(xù)循環(huán)可以持續(xù)穩(wěn)定進(jìn)行，脫碳期結(jié)束留渣量在12噸左右。

脫磷期結(jié)束倒渣控制研究石灰消耗在噸鋼35kg左右時(shí)，脫磷期結(jié)束倒渣7.雙渣工藝對(duì)爐襯的影響7.雙渣工藝對(duì)爐襯的影響雙渣對(duì)爐襯的影響雙渣對(duì)爐襯的影響雙渣對(duì)爐襯的影響雙渣對(duì)爐襯的影響

八鋼轉(zhuǎn)爐爐齡經(jīng)濟(jì)爐齡為6500爐，爐齡控制方針按照8000爐，雙渣工藝比例逐漸提高，轉(zhuǎn)爐爐況、爐齡沒(méi)有出現(xiàn)異常。118雙渣對(duì)爐襯的影響八鋼轉(zhuǎn)爐爐齡經(jīng)濟(jì)爐齡為6500爐，爐齡控制方8.雙渣快速生產(chǎn)技術(shù)的應(yīng)用8.雙渣快速生產(chǎn)技術(shù)的應(yīng)用轉(zhuǎn)爐煉鋼采用雙渣工藝初期，煉鋼時(shí)間增加4-6min。主要以下工作：脫磷階段高供氧強(qiáng)度吹煉；控制合適脫磷吹煉時(shí)間快速倒渣技術(shù)，縮短0′28″；搖爐方式倒渣時(shí)機(jī)煉鋼生產(chǎn)組織協(xié)調(diào)縮短2′17″；縮短輔助時(shí)間合理組織生產(chǎn)轉(zhuǎn)爐煉鋼雙渣工藝生產(chǎn)周期平均為40′53″，比常規(guī)工藝37′00″延長(zhǎng)3′53″在冶煉周期增加的情況下，實(shí)現(xiàn)了采用該工藝后轉(zhuǎn)爐鋼產(chǎn)量并沒(méi)有降低。雙渣快速生產(chǎn)技術(shù)的應(yīng)用轉(zhuǎn)爐煉鋼采用雙渣工藝初期，煉鋼時(shí)間增加4-6min。主要以下

采用3吹2.5的方式進(jìn)行組織冶煉，總體講轉(zhuǎn)爐周期略有富余，與常規(guī)工藝相比，冶煉周期增加在脫磷期結(jié)束倒渣環(huán)節(jié)，冶煉周期初期增加，4-6min，雙渣周期控制在40分鐘即對(duì)整體組織冶煉來(lái)講，轉(zhuǎn)爐環(huán)節(jié)對(duì)周期以及爐機(jī)匹配影響不大。雙渣快速生產(chǎn)技術(shù)的應(yīng)用采用3吹2.5的方式進(jìn)行組織冶煉，總體講轉(zhuǎn)爐周期略有9.轉(zhuǎn)爐雙渣煤氣的回收控制9.轉(zhuǎn)爐雙渣煤氣的回收控制雙渣工藝條件下的轉(zhuǎn)爐煤氣發(fā)生規(guī)律脫磷期轉(zhuǎn)爐煤氣發(fā)生特點(diǎn)持續(xù)時(shí)間短；整體CO濃度偏低；與常規(guī)工藝的區(qū)別吹煉末期CO下降速率加快；整體吹煉持續(xù)時(shí)間短；脫碳期轉(zhuǎn)爐煤氣發(fā)生特點(diǎn)持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)；整體熱值較高；與常規(guī)工藝的區(qū)別

吹煉前期CO濃度上升快、波動(dòng)小整體回收條件變好脫磷期煤氣回收：1、可行性分析2、回收工藝不回收轉(zhuǎn)爐雙渣煤氣的回收控制雙渣工藝條件下的轉(zhuǎn)爐煤氣發(fā)生規(guī)律脫磷期轉(zhuǎn)爐煤氣發(fā)生特點(diǎn)與常規(guī)脫磷期回收需要滿足的條件吹煉持續(xù)時(shí)間>3.5min；脫磷期前期煤氣發(fā)生規(guī)律與常規(guī)工藝下基本相同，吹煉平均到2.5min開(kāi)始回收，保證閥門(mén)組的回收、放散動(dòng)作和后燒期時(shí)間；吹煉3.5min前滿足回收條件；脫磷期持續(xù)時(shí)間在4-6min；回收過(guò)程中：吹煉不滿4.5min時(shí)，提罩或提槍前必須通知OG主控，通知完30秒后再提槍。脫磷期回收工藝：CO濃度>30%，O2<1.5%;下槍吹煉≥2分鐘;達(dá)標(biāo)時(shí)間≤3.5分鐘;氧槍下槍吹煉（氧槍在開(kāi)氧點(diǎn)以下）罩裙低位；轉(zhuǎn)爐雙渣煤氣的回收控制脫磷期回收需要滿足的條件脫磷期回收工藝：轉(zhuǎn)爐雙渣煤氣的回收控脫碳期回收工藝技術(shù)優(yōu)化前期達(dá)標(biāo)即回收，CO>30%,O2<1.5%,無(wú)時(shí)間和延時(shí)限制；回收末期控制條件與常規(guī)冶煉工藝相同；脫碳期吹煉前期轉(zhuǎn)爐煤氣發(fā)生特點(diǎn)：前期CO濃度上升很快，且波動(dòng)小O2濃度下降速率較快，穩(wěn)定轉(zhuǎn)爐雙渣煤氣的回收控制脫碳期回收工藝技術(shù)優(yōu)化前期達(dá)標(biāo)即回收，CO>30%,O2<雙渣工藝條件下的轉(zhuǎn)爐煤氣回收優(yōu)化方案回收操作系統(tǒng)是否雙渣工藝常規(guī)回收模式雙渣回收模式第一次降槍自動(dòng)回收條件第一次降槍自動(dòng)放散條件第二次降槍自動(dòng)回收條件第二次降槍自動(dòng)放散條件轉(zhuǎn)爐雙渣煤氣的回收控制雙渣工藝條件下的轉(zhuǎn)爐煤氣回收優(yōu)化方案回收操作系統(tǒng)是否雙渣工藝

普通工藝：平均每爐回收煤氣10.07分鐘；滿足回收條件情況下，CO平均含量為51.61%。

雙渣工藝合計(jì)煤氣回收時(shí)間9.48分鐘，較常規(guī)工藝少0.59分鐘。轉(zhuǎn)爐雙渣煤氣的回收控制普通工藝：平均每爐回收煤氣