攪拌器畢業(yè)設(shè)計(jì)

B6e60x15.2[P]e 0.562MPa.0.55MPaDo 1730.4故取內(nèi)筒體壁厚:n=16mm可以滿足強(qiáng)度要求。（五）考慮到加工制造方便，取封頭與夾套筒體等厚，即取封頭名義厚度rk"6mm。按內(nèi)壓計(jì)算肯定是滿足強(qiáng)度要求的，下面僅按封頭受外壓情況進(jìn)行校核。封頭有效厚度&=16-0.8=15.2mm。由《過程設(shè)備設(shè)計(jì)》表4-5查得標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭的形狀系數(shù) 心=0.9，則橢圓形封頭的當(dāng)量球殼內(nèi)徑R=K1Di=0.91700二153frim，計(jì)算系數(shù)A6e 15.2A=0.125」=0.125 0.001242Ri 1530查《過程設(shè)備設(shè)計(jì)》圖4-9得B=110MPa[P]Be11015.21530=1.09 0.55故封頭壁厚取16mm可以滿足穩(wěn)定性要求。（六）水壓試驗(yàn)校核①試驗(yàn)壓力想要更多參考資料，加QQ:2372020456 2430789090我發(fā)給大家![P]Be11015.21530=1.09 0.55故封頭壁厚取16mm可以滿足穩(wěn)定性要求。（六）水壓試驗(yàn)校核①試驗(yàn)壓力想要更多參考資料，加QQ:2372020456 2430789090我發(fā)給大家!內(nèi)同試驗(yàn)壓力取Pt=FC0.1=0.587 0.仁0.687MPa夾套實(shí)驗(yàn)壓力取Pt=巳0.1=0.550.1=0.65MPa②內(nèi)壓試驗(yàn)校核內(nèi)筒筒體應(yīng)力-Ti二電D—亠竺445.6MPa215.20.8526?夾套筒體應(yīng)力二Tj/◎+陥）=0.65氣61.8MPa211.20.85而09、=0.9137=123.3MPa0.9司=0并9 235MPai.故內(nèi)筒體和夾套均滿足水壓試驗(yàn)時(shí)的應(yīng)力要求。③外壓實(shí)驗(yàn)校核由前面的計(jì)算可知，當(dāng)內(nèi)筒體厚度取 16mm時(shí)，它的許用外壓為[P]=0.562MPa，小于夾套0.6MPa的水壓試驗(yàn)壓力，故在做夾套的壓力實(shí)驗(yàn)校核時(shí)，必須在內(nèi)筒體內(nèi)保持一定壓力，以使整個(gè)試驗(yàn)過程中的任意時(shí)間內(nèi)，夾套和內(nèi)同的壓力差不超過允許壓差。第三節(jié)人孔選型及開孔補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)①人孔選型選擇回轉(zhuǎn)蓋帶頸法蘭人孔，標(biāo)記為：人孔PN2.5,DN450,HG/T21518-2005尺寸如下表所示密圭寸面形式公稱壓力PN（MP）公稱直徑DNdw“dDD1H1H2b突面（RF）4.0450480匯14451.668561027013757bib2ABLdo螺彳柱螺母螺彳柱總質(zhì)量（kg）數(shù)量直徑辺長度4146375175250242040M33匯2江165245開孔補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)最大的開孔為人孔，筒節(jié)“=16mm,厚度附加量C二0.6mm,補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算如下：開孔直徑d=45020.6=451.2mm圓形封頭因開孔削弱所需補(bǔ)強(qiáng)面積為：A=d、.2、（、.nt—C）（1—fr）人孔材料亦為不銹鋼0Cr18Ni9，所以fr=1.01.5871700 2所以A=450 0=2560.3mm2^103x0.85—0.5工.587有效補(bǔ)強(qiáng)區(qū)尺寸：h,—右=』451.216二84.97mmB=2d=2451.2=902.4mmm在有效補(bǔ)強(qiáng)區(qū)范圍內(nèi)，殼體承受內(nèi)壓所需設(shè)計(jì)厚度之外的多余金屬面積為：A=（B蟲）（飛-'）-2（七-C）（、y-'）（1-fr）故A=（B—d）Ce-、）=451.2（15.2—5.7）=4376.64mm2可見僅A就大于A,故不需另行補(bǔ)強(qiáng)。最大開孔為人孔，而人孔不需另行補(bǔ)強(qiáng)，則其他接管均不需另行補(bǔ)強(qiáng)。第四節(jié)攪拌器的選型（一）攪拌器選型槳徑與罐內(nèi)徑之比叫槳徑罐徑比d/D，渦輪式葉輪的d/D一般為0.25~0.5,渦輪式為快速型，快速型攪拌器一般在H1.3D時(shí)設(shè)置多層攪拌器，且相鄰攪拌器間距不小于葉輪直徑 d。適應(yīng)的最高黏度為50Pa*s左右。攪拌器在圓形罐中心直立安裝時(shí)，渦輪式下層葉輪離罐底面的高度 C一般為槳徑的1~1.5倍。如果為了防止底部有沉降，也可將葉輪放置低些，如離底高度C=D/10.最上層葉輪高度離液面至少要有1.5d的深度。符號說明b――鍵槽的寬度B――攪拌器槳葉的寬度d——輪轂內(nèi)經(jīng)do――攪拌器槳葉連接螺栓孔徑di――攪拌器緊定螺釘孔徑d2――輪轂外徑Dj——攪拌器直徑Di――攪拌器圓盤的直徑G――攪拌器參考質(zhì)量hi――輪轂高度h2――圓盤到輪轂底部的高度L――攪拌器葉片的長度R――弧葉圓盤渦輪攪拌器葉片的弧半徑M 攪拌器許用扭矩(N*m)t――輪轂內(nèi)經(jīng)與鍵槽深度之和――攪拌器槳葉的厚度1――攪拌器圓盤的厚度

WY WCY WDY工藝給定攪拌器為六彎葉圓盤渦輪攪拌器，其后掠角為 ：一45。，圓盤渦輪攪拌器的通用尺寸為槳徑dj:槳長丨：槳寬b二20:5:4，圓盤直徑一般取槳徑的2，彎葉的圓弧半徑可取槳徑的3。3 8查HG-T3796.1~12-2005選取攪拌器參數(shù)如下表Djdd2D1d1dod655080120370M10M1056Bh1h2LbtMG110120401372285.4252614.9由前面的計(jì)算可知液層深度H=2.45m，而13Di220mm，故H13Di，則設(shè)置兩層攪拌器。為防止底部有沉淀，將底層葉輪放置低些，離底層高度為 425mm，上層葉輪高度離液面2Dj的深度，即1025mm。則兩個(gè)攪拌器間距為1000mm，該值大于也輪直徑，故符合要求。（二）攪拌附件

①擋板擋板一般是指長條形的豎向固定在罐底上板，主要是在湍流狀態(tài)時(shí)，為了消除罐中央的“圓柱狀回轉(zhuǎn)區(qū)”而增設(shè)的。罐內(nèi)徑為1700mm,選擇4塊豎式擋板，且沿罐壁周圍均勻分布地直立安裝。第三章傳動(dòng)裝置選型第一節(jié)減速機(jī)選型由工藝要求可知，傳動(dòng)方式為帶傳動(dòng)，攪拌器轉(zhuǎn)速為 220r/min，電機(jī)功率為18.5kW,查《長城攪拌》表3.5-3選擇減速機(jī)型號為FPV6減速機(jī)主要參數(shù)及尺寸如下表：第二節(jié)聯(lián)軸器的選型選擇減速機(jī)輸出軸軸頭型式為普通型，選擇GT型剛性聯(lián)軸器聯(lián)軸器主要尺寸為：軸徑DiD2D3D46n-dmdo12L1H8022018512015024286-M16M1630162324第四章攪拌軸的設(shè)計(jì)與校核mm；4.1mm；d——設(shè)計(jì)最終確定的實(shí)心軸的軸徑或空心軸外徑,do――設(shè)計(jì)最終確定的密封部位實(shí)心軸軸徑或空心軸外徑， mm;di——按扭轉(zhuǎn)變形計(jì)算的傳動(dòng)側(cè)軸承處實(shí)心軸軸徑或空心軸外徑，mm；d2——按強(qiáng)度計(jì)算的單跨軸跨間段實(shí)心軸軸徑或空心軸軸徑或空心軸外徑，mm;dL——單跨軸的實(shí)心軸軸徑或空心軸外徑，mm；E——軸材料的彈性模量，MPa；[e]――攪拌軸及各層圓盤（攪拌器及附件）組合重心處的許用偏心距，mm；Fe――攪拌軸及各層圓盤（攪拌器及附件）組合重心處的質(zhì)量偏心引起的離心力，N；Fhi――第i個(gè)攪拌器上的流體徑向力，N；Il――單跨軸跨間軸段（實(shí)心或空心）的慣性矩， mm4；Ki――單跨軸第i個(gè)圓盤（攪拌器及附件）至傳動(dòng)側(cè)軸承距離與軸長L的比值（"1、2……m）；L――單跨軸兩軸承之間的長度，mm；Li、L2……Li――1~i個(gè)圓盤（攪拌器及附件）的每個(gè)圓盤至傳動(dòng)側(cè)軸承的距離（對于單跨軸），mm;Le――攪拌軸及各層圓盤（攪拌器及附件）組合重心離傳動(dòng)側(cè)軸承的距離（對于單跨軸），mm；M——軸上彎矩總和，N?m；Ma——由軸向推力引起作用于軸的彎矩， N*m；

Mn——按傳動(dòng)裝置效率2計(jì)算的攪拌軸傳遞扭矩，N?m;Mr——由徑向力引起作用于軸的彎矩，N?m;m――固定在攪拌軸上的圓盤（攪拌器及附件）數(shù);m1、m2mm1、m2mi――圓盤（攪拌器及附件）1、2i的質(zhì)量，kg；mle、m2e mie圓盤（攪拌器及附件）1、2i的有效質(zhì)量，kg;mmL——單跨軸L段軸的質(zhì)量mLd：（1-N；）?L“s10kg4mLe 單跨軸L段軸的有效質(zhì)量，kg;mwmw單跨軸及各層圓盤（攪拌器及附件）的組合質(zhì)量,No——空心軸內(nèi)徑與外徑的比值;n 車由的轉(zhuǎn)速，rNo——空心軸內(nèi)徑與外徑的比值;n 車由的轉(zhuǎn)速，r/min；nk 軸的一階臨界轉(zhuǎn)速，r/min;Pn――電動(dòng)機(jī)額定功率，kW;p 設(shè)備內(nèi)的設(shè)計(jì)壓力， MPa;s――相當(dāng)質(zhì)量的折算點(diǎn)；S——傳動(dòng)側(cè)軸承游隙,mm;S——單跨軸末端軸承游隙，mm;W——單跨軸L段有效質(zhì)量的相當(dāng)質(zhì)量，kg;W、W2 W m1e、m2e mie的相當(dāng)質(zhì)量，kg;Ws——在S點(diǎn)所有相當(dāng)質(zhì)量的總和，kg;:――攪拌軸軸線與安裝垂直線的夾角，（°）；弓一一第個(gè)攪拌器葉片傾斜角，（°）；——軸的扭轉(zhuǎn)角，°/m;“X——軸的扭轉(zhuǎn)角，°/m;“X――由軸承徑向游隙引起在軸上離圖或圖中軸承距離位移，mm;；2X——由流體徑向作用力引起在軸上離圖或圖中軸承距離向位移，mm;、：3x——由組合質(zhì)量偏心引起離心力在軸上離圖或圖中軸承的徑向位移，mm;沖――離圖或圖中軸承距離x處軸的徑向總位移，mm；「一一攪拌物料的密度，kg/m3；――軸材料的密度，kg/m3；二一一軸上所有攪拌器其對應(yīng)編號i之和。4.2攪拌軸受力模型選擇與軸長的計(jì)算x處的徑向x處的徑x處產(chǎn)生傳動(dòng)側(cè)紬承F亀軸長：L=(475-120)16425 3700=4496mmL2=3371mmL1=4371mm4.3按扭轉(zhuǎn)變形計(jì)算計(jì)算攪拌軸的軸徑diMdiMnmax~4mm[]軸的許用扭轉(zhuǎn)角，對單跨軸有[]=0.7°/m;Mnmax攪拌軸傳遞的最大扭矩 MnmaxU9553^"N?mn上式中Pn=18.5kN,n=220r/min，帶傳動(dòng)i取0.95，G=7.2810 4MPa所以Mnmax二95530.9518.5=763.15N?m 4220diT55*4祐28^r54.36mm根據(jù)前面附件的選型。取d=80mm根據(jù)軸徑d計(jì)算軸的扭轉(zhuǎn)角5836Mnm:107.287.281048041Gd(1_N。)所以105所以105=0.15°/m：：[]5836763.154.4根據(jù)臨界轉(zhuǎn)速核算攪拌軸軸徑4.4.1攪拌軸有效質(zhì)量的計(jì)算的有效質(zhì)量等于軸自剛性軸（不包括帶錨式和框式攪拌器的剛性軸）身的質(zhì)量加上軸附帶的液體質(zhì)量。的有效質(zhì)量等于軸自對單跨軸mLe diL[6（1-N；）訂10亠kg4所以mLe 8024496[7.8510311000]10“=199.9kg4圓盤（攪拌器及附件）有效質(zhì)量的計(jì)算剛性攪拌軸（不包括帶錨式和框式攪拌器的剛性軸） 的圓盤有效質(zhì)量等于圓盤自身重量叫上攪拌器附帶的液體質(zhì)量

二2 9miie=m+兔一DjhcosqPxlO- kg4上式中：ki——第i個(gè)攪拌器的附加質(zhì)量系數(shù)，查HG/T20569—94表334—1Dji 第i個(gè)攪拌器直徑，Dji=550mmhi 第i個(gè)攪拌器葉片寬度，B=110mm葉片傾角丁=45°，圓盤質(zhì)量mi=14.9kg所以mie=14.90.3—5502110cos45°10310^=19.02kg44.4.2作用集中質(zhì)量的單跨軸一階臨界轉(zhuǎn)速的計(jì)算Fb Fb -L H兩端簡支的等直徑單跨軸，軸的有效質(zhì)量mLe在中點(diǎn)S處的相當(dāng)質(zhì)量為:w二17mLe二17199.9=97.09kg35 35第i個(gè)圓盤有效質(zhì)量me在中點(diǎn)S處的相當(dāng)質(zhì)量為:

Wi=16Ki2(1-Ki)2mie kg所以Wi=160.972(1-0.97)219.02=0.26kgW2=160.752(1-0.75)219.02=10.70kg在S點(diǎn)處的相當(dāng)質(zhì)量為：2Ws=W、Wii4所以眼=97.09(0.2610.70)=108.05臨界轉(zhuǎn)速為:n"L2雷r/minn"L2雷r/min所以nk=458.9802190X03\108.0544963二408.53r/min—端固定另一端簡支的等直徑單跨軸， 軸的有效質(zhì)量mLe在中點(diǎn)S處的相當(dāng)質(zhì)量為:TOC\o"1-5"\h\z15 15WmLe199.9二85.67kg35 35第i個(gè)圓盤有效質(zhì)量me在中點(diǎn)S處的相當(dāng)質(zhì)量為:円罟煩仆八心皿kg所以w=640.973(1-0.97)2(4-0.97)19.02=0.43kg64 3 2W2 0.75(1-0.75)(4-0.75)19.02=14.90kg在S點(diǎn)處總的相當(dāng)質(zhì)量為：2Ws=W'、Wii1所以Ws=85.67(0.4314.90)=101kg臨界轉(zhuǎn)速為:

nk=693.7dfE（仁N：）:nk=693.7dfE（仁N：）:Ws.L3r/min所以nk=693.7d2一190一103一,10144963=638.75r/min單跨攪拌軸傳動(dòng)側(cè)支點(diǎn)的夾持系數(shù)K2的選取傳動(dòng)側(cè)軸承支點(diǎn)型式一般情況是介于簡支和固支之間，其程度用系數(shù)K2表示。采用剛性聯(lián)軸節(jié)時(shí)，K2=0.4?0.6,取心=0.4。nk二rik固簡(1-K2)+nik簡a r/min所以nk=638.75(1_0.4) 408.530.4=546.662r/min根據(jù)攪拌軸的抗震條件：當(dāng)攪拌介質(zhì)為液體一液體，攪拌器為葉片式攪拌器及攪拌軸為剛性軸時(shí)， —<0.7且衛(wèi)-(0.45~0.55)nk 九丄江=0.402nk 546.662所以滿足該條件。4.5按強(qiáng)度計(jì)算攪拌軸的軸徑4.5.1受強(qiáng)度控制的軸徑d2按下式求得:d2d2-17.23Mte[]（1-N：）mmte式中：Mte――軸上扭矩和彎矩同時(shí)作用時(shí)的當(dāng)量扭矩teMte=MM2N*m[]――軸材料的許用剪應(yīng)力%600[]b 37.5MPa16164.5.2軸上扭矩Mn按下式求得:

9553Mn 2PN N*mn2——包括傳動(dòng)側(cè)軸承在內(nèi)的傳動(dòng)裝置效率，按 HG/T20569—94附錄D選取，則2=0.950.80.990.99=0.745所以Mn二95530.74518.5-598.47N2204.5.3軸上彎矩總和M應(yīng)按下式求得：M=MrMaN*m徑向力引起的軸上彎矩Mr的計(jì)算對于單跨軸，徑向力引起的軸上彎矩 Mr可以近似的按下式計(jì)算：Mr、Fhi(L-Li)LiFe(L-Le)LMr1000L 1000L第i個(gè)攪拌器的流體徑向力Fhi應(yīng)按下式求得：MnqiMnqi103式中：K1――流體徑向力系數(shù)，按照附錄C.2有K^K/*K1n*K1b*K1e?K1^0.100.21.01.01.0=0.02Mnqi――第i個(gè)攪拌器功率產(chǎn)生的扭矩Mnq^Mnq^9553PqinN*mPqi――第i個(gè)攪拌器的設(shè)計(jì)功率，按附錄 C.3有PsPs?Dji7d5kW兩個(gè)攪拌器為同種類型，Ps:PN=18.5kW，則Pq1=P,2=9.25kW所以Mnq1=Mnq2=401.66N*m

所以帀=Fh2=0.02所以帀=Fh2=0.023401.6610318550=38.95N（2）攪拌軸與各層圓盤的組合質(zhì)量按下式求得。對于單跨軸:mmw二 'mi kgi4mL——單跨軸L段軸的質(zhì)量' 2 2 9mL d2（1-N：）L匚io?4所以m_==x802"x4496x7.85x103x102=177.31kg4故m/v=177.3114.914.9=207.12kg（3）攪拌軸與各層圓盤組合質(zhì)量偏心引起的離心力 Fe按下式求得。對于單跨軸：-H2 2Fe mwn[e]上式中，對剛性軸（E）2的初值取0.5[e]——許用偏心距（組合件重心處） [e]=9.55G/n，mmG 平衡精度等級， mm/s。一般取G=6.3mm/s所以[e]=9.556.3/220=0.27mm2 1 c則Fe 207.122200.27[ ]10=59.30N9 1-0.5（4）攪拌軸與各層圓盤組合重心離軸承的距離 Le按下式計(jì)算。對于單跨軸：

mw所以Lemw所以Le14.9437114.93371177.324496 =2481.51mm207.12而MrN*m'“丄一^)^Fe(L-Le而MrN*m1000L 1000L103.52N?m“ 38.95x(4496-4371)+38.95x(4496-3371)59.30103.52N?mMR=10004496 10004496由軸向推力引起作用于軸上的彎矩Ma的計(jì)算。Ma的粗略計(jì)算：當(dāng)p_2MPa或軸上任一攪拌器耳=0時(shí)，取MA=0.2MPaN5^故Ma=0.2103.52=20.704N*m所以M二MrMA=124.224N?m所以Mte「M；—M2二.598.47^_124.2242=611.23N*m所以d2=17.2』611.23=43.61mmY37.5F前面計(jì)算中取軸徑為80，故強(qiáng)度符合要求。4.6按軸封處(或軸上任意點(diǎn)處處)允許徑向位移驗(yàn)算軸徑。4.6.1因軸承徑向游隙S\S所引起軸上任意點(diǎn)離圖中軸承距離的位移。

25f對于單跨軸:士)Lmm25f對于單跨軸:士)Lmm軸承徑向游隙按照附錄C.1選取，因此傳動(dòng)側(cè)軸承游隙S=0.03mm（傳動(dòng)側(cè)軸承為滾動(dòng)軸承）單跨軸末端軸承游隙S”=0.07mm（該側(cè)軸承為滑動(dòng)軸承）當(dāng)x=lo時(shí)，求得的、；x即為軸封處的總位移，I。=比-12=475-12^355mm所以「X=1所以「X=1（0.03-0.033550.07355)4496 44960.0134mm4.6.2由流體徑向作用力Fhi所引起軸上任意點(diǎn)離圖中軸承距離的位移對于單跨軸：兩端簡支的單跨軸x=I。=355二且x二L2,2xFhi(L-Li)L-xk_(k)22x6E*Il LL

■:d >80TOC\o"1-5"\h\zW "：d -：；：80 ■:d >80IL 2009600mm64 64所以右2x38.95"4496-4371)^4496匯355 4371(4371)2(355)2、X_ 61901032009600 [ 449^"(4496)-(4496)]38.95(4496-3371)4496355 3371 33712“355、2、61901032009600[2h——-(——)-(——61901032009600=0.00340.0284=0.0318一端固支另一端簡支的單跨軸:2x八3一2

+32x八3一2

+3X-L\7

3L3-2X」丄...X+21+X-匚6E3X-匚-1代入已知數(shù)據(jù)可得、2x二-1.1008-0.46331.1012 0.4664=0.0035mm4.6.3由攪拌軸與各層圓盤（攪拌器及附件）組合質(zhì)量偏心引起的離心力在軸上任意點(diǎn)離圖中軸承距離X處產(chǎn)生的位移「X按下式計(jì)算mm[e]Kxmm(叫)2-1n對兩端簡支單跨軸:1L(^f)21_丄1L(^f)21_丄(3_土)L3L3L(1'||x：Le2（1一為八Lez23(1十)代入已知數(shù)據(jù)可得Kx=1.7746所以；所以；'3x二0.271.7746=0.0925mm對一端固支一端簡支單跨軸:KK2"已沽3H）211-抻3嘰吩）KX:2—匹3七2―丄七）2LL2L代入已知數(shù)據(jù)可得：Kx=6.2400.276.240所以-3X547 0.3251mm（220）_1此時(shí)值一般單跨軸傳動(dòng)側(cè)支點(diǎn)的夾持系數(shù) K2介于簡支和固支之間,此時(shí)值應(yīng)取式和式之中間值，查附錄C.4取心=0.6查附錄C.5得、2二2固簡（1一?2）邊簡K2 mm所以、2=0.0035（1-0.6）0.03180.^0.02048mm、3二、3固簡（1一?2） 、3簡K2mm所以=0.3251（1-0.6） 0.09250.6=0.18554mm4.6.4總位移及其校核對于剛性軸：「X=「X、：2X、：3Xmm所以、x=0.01340.020480.18554=0.21942mm驗(yàn)算應(yīng)滿足下列條件：「Xfmm軸封處允許徑向位移［訂（X土）按下式計(jì)算：卜］X）=0.1sdmmK3 徑向位移系數(shù)，按附錄 C.6.1選取K3=0.3所以［］（xdo）=0.10.3-8^=0.26833mm

則滿足dx4.7軸徑的最后確定由以上分析可得，攪拌軸軸徑d滿足臨界轉(zhuǎn)速和強(qiáng)度要求，故確定軸徑為80mm。攪拌軸軸圭寸的選擇機(jī)械密封是一種功耗小、泄漏率低、密封性能可靠、使用壽命長的旋轉(zhuǎn)軸密封。與填料密封相比，機(jī)械密封的泄漏率大約為填料密封的1%，功率消耗約為填料密封的30%。故采用機(jī)械密封。第五章支座選型及校核該攪拌設(shè)備為中小型直立設(shè)備，選擇B型耳式支座，對于10m3一級發(fā)酵罐配置4個(gè)耳式支座。二m二mog GeILknnD查JB/T4712.3-2007選擇耳式支座B5-1，該支座參數(shù)為:耳式支座實(shí)際承受載荷計(jì)算式中:Q――支座實(shí)際承受的載荷，kN;D――支座安裝尺寸， mm;D=JDi2、n2、3)2-b；2山7)*(1700214210)2-1802 2(330-90)二2219mmg 重力加速度，取g=9.8m/s2;Ge——偏心載荷，Ge=0N；h——水平力作用點(diǎn)至地板高度， h=900mm;k――不均勻系數(shù)，安裝3個(gè)以上支座時(shí)，取 0.83;m。設(shè)備總質(zhì)量（包括殼體及附件，內(nèi)部介質(zhì)及保溫層質(zhì)量），kgm。1716 17筒體質(zhì)量二：[( )2-( )2]3.77.8510^1246.2kg封頭質(zhì)量=2406.1=812.2kg軸質(zhì)量二壯號8)24.4967.8510^177.3kg攪拌器質(zhì)量-214.9=29.8kg1814 18夾套質(zhì)量m[( )2-( )2](2.8-0.45)7.85103232=965kg人孔質(zhì)量=259kg減速機(jī)質(zhì)量=1300kg水壓試驗(yàn)時(shí)充水質(zhì)-”（號妝3.7100020.7341000=9862kg其他附件如擋板、聯(lián)軸器及接管等，估算這些附件的質(zhì)量為200kg，則設(shè)備總質(zhì)量為14536.5kg；n 支座數(shù)量，n=4；Se 偏心距，mm;a――地震影響系數(shù)，地震設(shè)防烈度為 8度，取0.24；P 水平力，取FW和F>0.25FW的大值，N；因容器置于室內(nèi)，不計(jì)其風(fēng)壓值，故P二巳二am°g，即P=0.2414577.59.8=34286.28NH。 容器總高度， mm;H。=1642537004251610014=4696mm所以Q=；mq◎110」；145365空+竺竺注29b10亠4292kNILk4n n?D [0.834 42219Q::[Q]=100kN,滿足支座本體允許載荷的要求。計(jì)算支座處圓筒所受的支座彎矩Ml:Ml鬥畀夾套有效厚度:42.92(330-90)3 10.3CkN*m103；：e= —C=14—■2.8=11.2mm根據(jù):e和P查表B.1知當(dāng)圓筒有效厚度為10mm，圓筒內(nèi)壓為0.6MPa，對于該支座有[Ml]=16.38kN?m，故所選滿足能滿足要求。第六章封口錐結(jié)構(gòu)選型與計(jì)算符號說明A——軸向力系數(shù)；B——封口錐的連接系數(shù)；Ca內(nèi)筒體厚度附加量，mm;Cb――夾套厚度附加量，mm；D1——容器內(nèi)徑，mm；D2夾套內(nèi)徑，mm;TOC\o"1-5"\h\zd1――夾套封頭與容器封頭的連接園直徑， mm；eo――容器外壁至夾套壁中面的距離e°=0.5[(D2S2)2S()] mmf1~f4――封口錐連接的強(qiáng)度系數(shù)；r――與封口錐相接的夾套加強(qiáng)區(qū)的實(shí)際長度，或連接封口錐與夾套的第一道環(huán)焊縫至折邊錐體切線的距離， mm;

pi――工作或試驗(yàn)條件下容器內(nèi)的設(shè)計(jì)壓力， MPa;P2――工作或試驗(yàn)條件下夾套或通道內(nèi)的設(shè)計(jì)壓力，[P2]——夾套或通道的許用內(nèi)壓力，MPa；S容器筒體的實(shí)際壁厚，MPa；S2――夾套筒體、封口錐或通道的實(shí)際壁厚， MPa；S2R——夾套筒體、封口錐或通道的計(jì)算厚度， MPa；Xi~X3――輔助參數(shù)；:——封口錐的半頂角（。）；■:――容器殼體與夾套殼體的間距系數(shù)；――容器殼體與夾套殼體強(qiáng)度比系數(shù)； 封口錐連接長度系數(shù)；J——封口錐相對有效承載長