兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案

1、兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案與實(shí)施兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案1 底板崩裂事故簡(jiǎn)介2 底板修復(fù)方案設(shè)計(jì)3 底板修復(fù)實(shí)施兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案1 底板崩裂事故簡(jiǎn)介南京某特大橋與河流斜交角約為60，其中主橋(477547)m聯(lián)為變截面預(yù)應(yīng)力砼箱梁連續(xù)剛構(gòu)，截面形式為單箱單室，橋墩均為柱式墩，基礎(chǔ)為鉆孔灌注樁。 崩裂兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案該橋2005年2月24日進(jìn)行中跨合龍2005年3月6日完成中跨全部合龍鋼束的張拉2005年3月7日拆模時(shí)發(fā)現(xiàn)底板開(kāi)裂、局部崩離 箱梁中跨跨中附近腹板底部縱向開(kāi)裂，裂縫距底板

2、下緣710cm。底板頂、底面砼崩開(kāi)分離兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案 合攏段附近箱梁底板的破壞大橋修復(fù)前兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案 無(wú)錫某橋(51+85+51m)三跨變截面預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁，截面形式為單箱單室。2005年8月合攏后預(yù)應(yīng)力張拉發(fā)生底板崩裂。 兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案2 底板修復(fù)方案設(shè)計(jì)2.1 修復(fù)方案簡(jiǎn)介 南京橋修復(fù)設(shè)計(jì)主要在中跨7、8、9、10號(hào)梁段拆除前在8、9號(hào)梁段腹板上先加設(shè)臨時(shí)橫向聯(lián)系和縱向聯(lián)系分次放張中跨合攏束，鋸開(kāi)中跨合攏束成單懸臂狀態(tài)，并

3、全部鑿除分批鑿除7、8、9號(hào)梁底板，分別澆注底板厚度增加為30cm（預(yù)應(yīng)力孔道距底板下緣距離保持13cm不變）在梁段交界位置增設(shè)橫向肋板、底板加設(shè)鉤筋、底板縱向16鋼筋改為20主橋中跨底板合龍鋼束全部由j15.24-19調(diào)整為j15.24-18、頂板由4束j15.24-15調(diào)整為2束j15.24-9全部中跨合龍鋼束分兩批進(jìn)行張拉兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案 2.2 設(shè)計(jì)對(duì)修復(fù)施工要求 南京橋施工步驟 安裝8、9號(hào)梁段腹板臨時(shí)縱、橫向聯(lián)系 放張中跨第一批鋼束 從合龍段中部箱梁上緣開(kāi)始鋸開(kāi)，第一次鋸開(kāi)深度為65cm 放張中跨合龍段全部預(yù)應(yīng)力鋼束 繼續(xù)鋸開(kāi)合龍段箱梁腹板與底板

4、混凝土，直至全部鋸開(kāi) 人工鑿除中跨合龍段混凝土，恢復(fù)至邊跨合龍后的單懸臂狀態(tài) 人工鑿除7號(hào)梁段端部2.5m范圍底板、中跨8號(hào)梁段底板混凝土 澆筑7號(hào)梁段及8號(hào)梁段2.5m底板混凝土人工鑿除9號(hào)梁段底板混凝土 澆筑8號(hào)梁段及9號(hào)梁段底板混凝土澆筑合龍段混凝土張拉第一批合龍鋼束灌漿，橋面上壓重張拉第二批合龍鋼束兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案 2.3 設(shè)計(jì)認(rèn)為需解決的關(guān)鍵難題 底板崩裂修復(fù)工程的關(guān)鍵技術(shù)是在新澆筑的底板混凝土位于原有箱梁腹板之下的特殊工況下新老混凝土的結(jié)合問(wèn)題，解決新舊混凝土結(jié)合面產(chǎn)生收縮裂縫。（1）經(jīng)綜合考慮，決定取消原修復(fù)設(shè)計(jì)圖紙中箱梁底板修復(fù)時(shí)采用的UEA

5、補(bǔ)償收縮混凝土,改為低收縮、低泌水的高性能混凝土。 （2）重新確定新老混凝土結(jié)合面的齒形（3）經(jīng)綜合考慮，決定取消原修復(fù)設(shè)計(jì)在腹板內(nèi)的植筋。經(jīng)結(jié)合面純剪試驗(yàn)證明取消腹板植筋，完全滿足結(jié)構(gòu)受力要求。兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案3 底板修復(fù)實(shí)施 原則：進(jìn)行修復(fù)工作的關(guān)鍵點(diǎn)是解決鑿除破壞的混凝土底板后由下向上逆向補(bǔ)澆筑的混凝土底板與原腹板的新老混凝土結(jié)合面的共同工作問(wèn)題，保證重新對(duì)底板進(jìn)行預(yù)應(yīng)力張拉時(shí)該結(jié)合面能承受巨大的剪切力。 思路：（1）材料技術(shù)：提高新澆筑混凝土的體積穩(wěn)定性，減少新混凝土的收縮率。讓新澆筑的混凝土與已完成一定收縮的老混凝土有良好的結(jié)合；（2）結(jié)構(gòu)技術(shù)：重

6、點(diǎn)解決在保留腹板的底部設(shè)計(jì)合理的承受剪力的結(jié)合面齒形，加強(qiáng)新澆筑底板的上下層鋼筋網(wǎng)的結(jié)合力，抵抗張拉縱向預(yù)應(yīng)力鋼束引起的橫向力；做剪切試驗(yàn)，驗(yàn)證設(shè)計(jì)要求的結(jié)合面剪切力；（3）施工技術(shù)：制定合理的特殊施工工藝，如何鑿出設(shè)計(jì)要求的齒形及表面粗糙度、如何支模保證混凝土逆向澆筑新老混凝土結(jié)合良好等。兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案修復(fù)施工流程圖兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案 3.1 鋸開(kāi)合攏段，恢復(fù)到合攏前的結(jié)構(gòu)懸臂狀態(tài) 合龍段鋸縫按先頂板、后腹板、最后底板的順序進(jìn)行切割。鋸縫采用專(zhuān)用鉆石鋼線砼切割機(jī)鋸截。兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案

7、放張預(yù)應(yīng)力鋼束并鋸截后，恢復(fù)到原結(jié)構(gòu)懸臂狀態(tài)兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案混凝土底板修復(fù)澆筑，材料上面臨的困難是：既要滿足基本的混凝土工作性能和滿足逆向澆筑的工藝要求，又要滿足新澆筑的混凝土體積應(yīng)穩(wěn)定，收縮量小新老混凝土才能結(jié)合好。特殊條件下混凝土配比設(shè)計(jì)的指導(dǎo)思想是：配制低收縮、低泌水、體積穩(wěn)定的高性能混凝土，采用高質(zhì)量的原材料及高效外加劑，減少單方水泥用量；采用低水膠比；提高混凝土的極限抗拉強(qiáng)度。兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案1 水泥品種及用量選用42.5級(jí)普通水泥，摻入高效新型減水劑，采用非泵送混凝土，利用水泥強(qiáng)度的后期發(fā)展，最大限度減少水泥用

8、量。減少水泥用量可以降低混凝土內(nèi)最高溫度、減少混凝土收縮。2 水灰比降低水灰比可減少毛細(xì)孔、增強(qiáng)界面、提高致密性、減少收縮，獲得較好體積穩(wěn)定性。該工程采用0.300.32的低水灰比進(jìn)行試配。3 外加劑采用高效聚羧酸減水劑，其減水率25以上，保坍性好，配制的混凝土粘聚性、保水性、體積穩(wěn)定性較好，對(duì)混凝土的水養(yǎng)護(hù)要求低，適用于河面上風(fēng)速大、混凝土表面失水快的惡劣條件。我們?cè)谀暇┚湃A山隧道工程中已指導(dǎo)了應(yīng)用此減水劑，積累了成功應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)。3.2 特殊混凝土配合比設(shè)計(jì) 兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案4 粗細(xì)集料骨料用粒徑525mm的碎石，盡量選用粒徑較大，級(jí)配良好的石子，石子中的針

9、、片狀顆粒按重量計(jì)不大于15，含泥量小于1；砂子的細(xì)度模數(shù)在2.5以上的中、粗砂、含泥量小于2，高含泥量對(duì)混凝土的極限抗拉強(qiáng)度影響十分不利；通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)多次試配，證明現(xiàn)場(chǎng)混凝土攪拌站的井水中礦物質(zhì)直接影響混凝土的工作性能，坍損過(guò)大。決定重澆底板的混凝土拌合水必須用軟質(zhì)自來(lái)水。5 坍落度為了進(jìn)一步減少用水量，保證混凝土拌和料的工作性，減少混凝土收縮，采用非泵送混凝土，經(jīng)反復(fù)試驗(yàn)，入模坍落度確定為70100mm。兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案模擬砼運(yùn)輸過(guò)程測(cè)定經(jīng)時(shí)坍損 施工現(xiàn)場(chǎng)對(duì)試配砼進(jìn)行坍落度測(cè)定兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案3.3確定新老混凝土結(jié)合面齒形

10、 （1） 結(jié)合面表面處理結(jié)合面位于腹板和底板交界面處。經(jīng)充分比較，結(jié)合以往混凝土疊合板中新老混凝土結(jié)合處理試驗(yàn)，證明只要結(jié)合面充分澆水就能滿足抗剪要求。新老混凝土結(jié)合面的處理方法為：在澆筑新底板混凝土前，對(duì)腹板的老混凝土鑿出的結(jié)合面連續(xù)48小時(shí)澆水充分濕潤(rùn)，在新混凝土澆筑前其表面不能滴水，保證結(jié)合面處的新澆混凝土中的水份不被老混凝土迅速吸走而造成結(jié)合不良。對(duì)于腹板分塊澆筑混凝土的垂直面，只需認(rèn)真鑿毛，在澆筑混凝土前澆水濕潤(rùn)要求同腹板底部鑿毛面。兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案（2） 結(jié)合面齒形設(shè)計(jì)腹板由人工鑿成具有空間尺寸的齒槽狀。齒牙底面以原豎向精軋螺紋預(yù)應(yīng)力鋼筋的錨具凸

11、出端為大齒，兩豎向預(yù)應(yīng)力筋錨具間凹入為小齒，大小齒的側(cè)面鑿成不同角度的斜面，便于振搗混凝土排出氣泡。這樣處理可利用新老混凝土間的空間齒的機(jī)械咬合力以及新老混凝土粗糙面的粘結(jié)力傳遞剪力，確保新老混凝土共同工作。處理后與原一次澆筑成形的混凝土性能基本相同。經(jīng)剪切試驗(yàn)及2005年11月中旬完成修復(fù)的底板預(yù)應(yīng)力張拉已證明設(shè)計(jì)的空間齒形完全能有效傳遞剪力，保證了新澆筑的底板與原腹板能共同工作。 兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案 新結(jié)合面空間齒處理方式試件 原結(jié)合面的處理方式試件兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案項(xiàng)目組在現(xiàn)場(chǎng)檢查結(jié)合施工質(zhì)量 精軋螺紋鋼筋錨具處的凸齒便

12、于排氣的斜面腹板底部鑿出的空間齒兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案（3） 結(jié)合面植筋討論原設(shè)計(jì)在腹板底部的新老混凝土結(jié)合面上按一定間距進(jìn)行植筋。經(jīng)反復(fù)論證，我們認(rèn)為腹板中的間距為120mm的箍筋有足夠的抗剪鋼筋錨固長(zhǎng)度，能夠起到抗剪鋼筋的作用；底板橫向鋼筋彎入腹板內(nèi)的直鉤與腹板箍筋改為焊接連接后能進(jìn)一步提高結(jié)合面的抗剪能力后，不再需要進(jìn)行植筋。此外，植筋時(shí)，在400mm厚C50混凝土腹板上鉆孔易對(duì)原混凝土易造成損傷。兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案（4） 增加腹板與底板結(jié)合加腋處的上下橫向鋼筋間的拉結(jié)由于原腹板與底板結(jié)合加腋處的上下橫向鋼筋間的拉結(jié)不夠，造

13、成底板發(fā)生層狀開(kāi)裂時(shí)板底的橫向鋼筋一直剝離至腹板底部外側(cè)邊。因此，項(xiàng)目組建議設(shè)計(jì)增加腹板與底板加腋處的橫向鋼筋間的三道封閉拉結(jié)箍筋。兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案加腋處增加加強(qiáng)橫向鋼筋拉結(jié)的封閉箍筋 新增加的3道拉結(jié)箍筋底板橫向鋼筋剝離至腹板底部?jī)衫兏叨阮A(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案3.4施工工藝措施 （1） 混凝土支模新澆筑被鑿除的混凝土底板，其支模工藝圍繞在從底部向上逆向澆筑混凝土如何保證新老混凝土結(jié)合良好，減少新澆筑混凝土自密實(shí)下沉造成結(jié)合面分離的影響。對(duì)特殊支模，項(xiàng)目組制定兩項(xiàng)措施：腹板外側(cè)面采用外傾斜口支模工藝。斜模板上口高出結(jié)合面約300mm高度

14、，保證結(jié)合面處的混凝土受到一定壓力，避免混凝土拌和料的塑性沉降，便于振動(dòng)棒插入振搗及排氣。吊掛底模板的吊桿要牢靠，預(yù)留一定的消除底板模板下沉的向上調(diào)節(jié)量。兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案腹板外側(cè)的斜口支模 剪切試件模擬真實(shí)支模兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案（2） 混凝土的拌制保證混合材的質(zhì)量，加強(qiáng)材質(zhì)檢驗(yàn)，根據(jù)試配結(jié)果確定施工配比。外加劑摻量準(zhǔn)確，摻量誤差應(yīng)在1以?xún)?nèi)。攪拌均勻。高效減水劑的摻量小，攪拌不均達(dá)不到降低水灰比的效果?？蛇m當(dāng)延長(zhǎng)混凝土的攪拌時(shí)間，應(yīng)不少于6090s，這樣可保證混凝土拌合料的均勻性。（3） 混凝土的輸送攪拌前按要求準(zhǔn)備好所需的原

15、材料，特別是自來(lái)水。在施工現(xiàn)場(chǎng)附近自備攪拌站拌和混凝土。攪拌車(chē)運(yùn)至現(xiàn)場(chǎng)后，盡快輸送到吊車(chē)料斗。由料斗轉(zhuǎn)運(yùn)至橋面的手推車(chē)上，避免較大的震動(dòng)，如遇混凝土明顯分層，宜進(jìn)行適當(dāng)?shù)娜斯嚢韬笤贊仓?。在澆筑前?yīng)不間斷地進(jìn)行坍落度抽檢。兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案（4） 澆筑方法腹板與底板的結(jié)合面處分兩層連續(xù)澆筑：第一層澆至腹板底部齒槽以上50mm處，進(jìn)行充分振搗，排出結(jié)合面處的氣泡，待振搗密實(shí)并初步沉實(shí)后，進(jìn)行第二層澆搗。注意分層的時(shí)間間隔，不超過(guò)混凝土的初凝時(shí)間。澆搗方向沿底板中間向兩側(cè)澆筑，澆至底板和腹板相交的斜面處，改為從腹板底部向底板中間澆筑。采用插入式振搗器振搗，鋼筋密集

16、區(qū)即腹板、底板相交處可采用小直徑振搗器。振搗以表面水平為準(zhǔn)，不再顯著下降，不再出現(xiàn)氣泡，表面泛出灰漿為準(zhǔn)。按照項(xiàng)目組建議的混凝土配合比和施工工藝進(jìn)行施工后狀況良好，現(xiàn)場(chǎng)同條件養(yǎng)護(hù)3天強(qiáng)度達(dá)到110。新老混凝土結(jié)合面緊密，新老混凝土結(jié)合面渾然一體。 （5） 混凝土的養(yǎng)護(hù)混凝土澆筑完成24小時(shí)后，底板表面注意澆水養(yǎng)護(hù)，保證混凝土表面濕潤(rùn)，至少養(yǎng)護(hù)14天以上。模板拆除應(yīng)在7天以后。兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案現(xiàn)場(chǎng)實(shí)橋腹板外側(cè)結(jié)合面切割后 齒型清晰，新老砼面結(jié)合成一體新老混凝土結(jié)合面試件取芯兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案3.5結(jié)合面剪切試驗(yàn) （1） 試驗(yàn)背

17、景崩裂的箱梁底板混凝土鑿除后需重新澆筑，這樣就在已有箱梁腹板與新澆箱梁底板之間形成一道新老混凝土交界面。當(dāng)?shù)装逯匦率┘宇A(yù)應(yīng)力時(shí)，通過(guò)新澆底板與原腹板之間的剪切作用將預(yù)壓應(yīng)力向全箱梁截面?zhèn)鬟f。（2） 試驗(yàn)?zāi)康脑谟谠谥贫说褪湛s的混凝土配合比、進(jìn)行了結(jié)合面的新的構(gòu)造設(shè)計(jì)及制定了新的施工工藝后，檢驗(yàn)澆出的腹板與底板結(jié)合面能否達(dá)到設(shè)計(jì)要求的抵抗水平剪力的能力。兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案預(yù)制腹板的結(jié)合面試塊 對(duì)成形的試件結(jié)合面外側(cè)修整 （3） 試件制作剪切試件由3部分組成：腹板試驗(yàn)段和兩端各一塊加載塊。腹板試驗(yàn)段長(zhǎng)度1000mm，加載塊為100010001000mm，與試驗(yàn)段連

18、接處倒角。兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案Z形純剪試件三維示意圖 實(shí)物試件照片 （4）直剪Z形試件制作 為了使新老混凝土界面受到純剪力作用，設(shè)計(jì)直剪Z形試件。新老混凝土交界面為中部直剪面，兩端擴(kuò)大面為所施加荷載的承力面，中間設(shè)置兩道50mm寬開(kāi)槽。并且在加載塊上開(kāi)斜剖口。見(jiàn) “試塊三維圖”和實(shí)物照片。兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案（5） 新老混凝土結(jié)合面抗剪能力估算新老混凝土界面的抗剪能力由三部分組成：一是混凝土界面的抗剪能力；二是齒牙間的機(jī)械咬合力；三是鋼筋銷(xiāo)栓力。混凝土純剪強(qiáng)度值因不同研究者的試驗(yàn)方法不同而相差懸殊，最多相差23倍。此處按照彈性力學(xué)

19、原則，由彈性模量和泊松比推算混凝土結(jié)合面純剪強(qiáng)度值。以下討論以試件線長(zhǎng)度為1m的腹板與底板的結(jié)合面為背景。新老混凝土之間的抗剪強(qiáng)度（包括齒牙形界面的機(jī)械咬合力）估計(jì)為6MPa，接觸面積為442000mm2，則：混凝土抗剪能力：2652kN兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案鋼筋銷(xiāo)栓作用提供的抗剪能力更加難以確定，根據(jù)相似工程提供的資料取鋼筋銷(xiāo)栓作用提供的抗剪能力為1500kN。這樣，試件抗剪能力估計(jì)為4152kN。按照Mattock教授建議的剪切承載力公式（Reinforced Concrete Mechanics And Design P741）： 式中：Avf為抗剪切鋼筋直

20、徑、fv為鋼筋抗剪強(qiáng)度、Ac 為混凝土粘結(jié)面積、K1為與混凝土性質(zhì)相關(guān)的系數(shù)。將南京橋的箱梁截面及配筋各項(xiàng)參數(shù)代入上式，計(jì)算得到剪切承載力為2176kN。以上估算新老混凝土結(jié)合面抗剪強(qiáng)度計(jì)算方法都是計(jì)算結(jié)合面在經(jīng)過(guò)一般粗糙化處理（人工形成毛面）后的抗剪強(qiáng)度。本工程修復(fù)中使用的“齒牙”結(jié)合方式的抗剪強(qiáng)度必然大于上述兩式的計(jì)算值兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案試驗(yàn)人員在現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn) 加載架及加載設(shè)備安裝 兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案2試件加載及破壞情況 兩例變高度預(yù)應(yīng)力箱梁橋底板崩裂修復(fù)方案和實(shí)施綜合方案（6）試驗(yàn)結(jié)果1試件加載到2800 kN時(shí)新老混凝土結(jié)合面未發(fā)生剪切破壞，此時(shí)試件剪切承載力安全儲(chǔ)備為1.92，已滿足設(shè)計(jì)院要求的剪切承載力。1#試件的腹板上邊緣提前破壞了，未測(cè)到結(jié)合更大的抗剪力。為了進(jìn)一步測(cè)定結(jié)合面抗剪能力，對(duì)2#試件的腹板上邊緣