橋梁計(jì)算書匯總1抗震中文版抗

1、13止落梁系一般原在順橋向，端支點(diǎn)及搭接部位設(shè)13.2 節(jié)規(guī)定的梁搭接長度，同時(shí)在采用12.1節(jié)規(guī)定的B型支座時(shí)要設(shè)置防止落梁系統(tǒng)，在采用A 型支座時(shí)要設(shè)置位移限制結(jié)構(gòu)。并且在中間支點(diǎn)采A 型支座時(shí)要設(shè)置位移限制結(jié)構(gòu)。另外，根據(jù)結(jié)構(gòu)特性符合 13.8(1)之 1)及 2)節(jié)的橋，以及第 7 章規(guī)定的地震時(shí)變成不在橫橋向，采用A 型支座時(shí)必須設(shè)置位移限制結(jié)構(gòu)。而且采用 B 型支座時(shí)，在端支點(diǎn)及搭接部位符合 13.8(1)節(jié)規(guī)定、在連續(xù)梁中間支點(diǎn)符合 13.8(2)節(jié)規(guī)定的橋，橫橋向必須設(shè)在 3.4 節(jié)規(guī)定的 B 種橋中，在采用支座高度高的鋼制支為了防止由于與 4.1 節(jié)規(guī)定的地震系數(shù)法用的設(shè)計(jì)水

2、平最好在順橋向及橫橋向設(shè)置接縫保護(hù)裝置(Joint protector)。上承式拱橋，斜拉橋在內(nèi)的橋一律不作規(guī)定。在這樣的橋中，有必在下部結(jié)構(gòu)有引起變形可能性的地基上設(shè)置的橋這種場合，根據(jù)13.2的規(guī)定，參考動態(tài)解析結(jié)果，最好規(guī)定梁搭接長下部結(jié)構(gòu)的形式、地基條件顯著不同的鄰接的上部結(jié)構(gòu)的形式和規(guī)模顯著不同的好避免鄰接的上部結(jié)構(gòu)間相互連接形式的防止落梁系統(tǒng)?；蛘?，根接橋的重量比在 2 倍以上，或者兩個(gè)設(shè)計(jì)振動單元的固有周期比在1.5 以上的橋橋墩非常高的必要的。對這樣的橋，必須根據(jù)13.2的規(guī)定以動態(tài)解析結(jié)果為參考研斜橋及曲線從下部結(jié)構(gòu)的頂部邊緣脫落而落梁。并且，即使曲率半徑小的橋這種形狀的橋，

3、根據(jù)13.2節(jié)的規(guī)定，也參考動態(tài)解析結(jié)果，制定梁搭下部結(jié)構(gòu)的頂部寬度狹窄的構(gòu)。不得不采用頂部狹窄的下部結(jié)構(gòu)時(shí)，根據(jù)13.2節(jié)的規(guī)定，也參考動態(tài)解析結(jié)果，必須仔細(xì)研究防止落梁系統(tǒng)。而且，根據(jù)(4)項(xiàng)的規(guī)1 支座線上的支座數(shù)少的1 支座線上1 個(gè)支座支撐的橋，因?yàn)橐坏┲ё茐?，上部結(jié)在橫橋向落梁的可能性很高，遵照 13.8 節(jié)的規(guī)定，必須不僅在順橋向，在橫橋向也要設(shè)置位移限制結(jié)構(gòu)。并且，用A型支座的橋，在采用支座線上的支座的間隔相對于梁高狹窄的結(jié)構(gòu)時(shí)，1 支座線上的支在平成7 年兵庫縣南部地震中，防止落梁系統(tǒng)也受到各種損梁搭接長防止落梁結(jié)位移限制裝這是以與A型支座互相補(bǔ)齊、抵抗地震時(shí)慣性力為目的，

4、為了支座損傷時(shí)使上下部結(jié)構(gòu)的相對位移不變大的結(jié)構(gòu)。也能夠起13.1(6)項(xiàng)防止垂直錯(cuò)位結(jié)系統(tǒng)相互補(bǔ)充抵抗慣性力的A型支座時(shí)，規(guī)定除了防止落梁系統(tǒng)之外還要采用位移限制結(jié)構(gòu)。這是因?yàn)榭紤]到A型支座與位移限制結(jié)構(gòu)合用具有與 B 型支座同樣程度的抗震性。在中間支點(diǎn)，僅采用 A 型支座的內(nèi)長度25m以下的一孔的上部結(jié)構(gòu)的橋，不符合13.8(1)項(xiàng)之1)2)條的情況。并且，兩端的橋臺由 I 類地基支撐時(shí)，對具有長度在 50m以下的 1 孔的上部結(jié)構(gòu)的橋，也可以適用這一規(guī)定。在此，所謂一孔的橋來規(guī)定的。采用A型支座時(shí)，即使對橫橋向，為了也要與防止落梁系統(tǒng)相互補(bǔ)充抵抗慣性力，位移限制結(jié)構(gòu)是必要的。并且，采用

5、B的橋，是示于13.8(1)節(jié)中的斜橋、曲線橋、下部結(jié)構(gòu)的頂部寬度狹窄錯(cuò)位的發(fā)生。不過采用高度高的鋼支座的情況等，大地震時(shí)支座損結(jié)果路面產(chǎn)生數(shù) 10cm 的垂直錯(cuò)位，有時(shí)給震災(zāi)后不久的緊急車輛通行和交通保障帶來障礙。因此，關(guān)于3.4 節(jié)規(guī)定的B 類橋那樣的在重5.3 時(shí)，伸縮裝置破損這種事雖是不得已的，但與 4.1 節(jié)規(guī)定的地震系數(shù)法相當(dāng)?shù)牡卣鹆ψ饔脮r(shí)，不希望伸縮裝置破損。采用B型支座時(shí)，因?yàn)橐酝目拐鹪O(shè)計(jì)篇(90 年 2 月)規(guī)定的移動限制裝置的設(shè)置是不要的，在 4.1 節(jié)規(guī)定的地震動作用的情況下，伸縮裝置有可能損傷時(shí)，A型支座時(shí)也同樣，但因?yàn)檫@時(shí)位移限制結(jié)構(gòu)是必要的，也梁搭接長SE R G

6、 SEM 70G 100GL式中SE： 梁搭接長度(cm)。是指從圖-13.2.1 所示的梁端至下部結(jié)構(gòu)頂部邊緣的部結(jié)構(gòu)的長度及搭接部的梁長度。uR5.3.1 節(jié)規(guī)定的地震時(shí)保有水平抗力法中采用的等效水(cm)。但在算出uR時(shí)要不估入防止落梁結(jié)及位移限制結(jié)構(gòu)的效果。而在判斷為產(chǎn)生對第 7 章規(guī)定的橋有影響uG： 由地震時(shí)的地基應(yīng)變產(chǎn)生的地基的相對位移SEM： 梁搭接長度的最小值G： 地震時(shí)地基應(yīng)變，對I、II、III類地基，分別為0.0025、 0.00375 0.005。L： 影響梁搭接長度的下部結(jié)構(gòu)間的距離(m)l： 計(jì)算跨徑(m)。在單個(gè)橋墩上支撐兩個(gè)上部結(jié)構(gòu)的端部、對地震時(shí)的行為復(fù)雜、

7、進(jìn)行第 6 章規(guī)定的動態(tài)解析的橋，作為(13.2.1)節(jié)的相對位移uR，要采用由動態(tài)解析求出的最座線不平行、非對稱的斜橋，要采用兩端中小的斜角算出 SESE 座線不平行、非對稱的斜橋，要采用兩端中小的斜角算出 SESE 50L (sin sin( ESE： 用于斜橋的梁搭接長度(cm) L： 上部結(jié)構(gòu)一孔的長度(m)： 斜角(度E： 臨界脫落轉(zhuǎn)角(度)5值時(shí)，以由式(13.2.5)E cos(/ 30SE： 用于曲線橋的梁搭接長度E： 上部結(jié)構(gòu)往曲線外側(cè)方向的移動量： 曲線橋的連續(xù)一孔的上部結(jié)構(gòu)的梁兩端部構(gòu)成的交角(度出相對位移uR 。該支點(diǎn)由橡膠支座支撐的場合(參照圖-解 在該支點(diǎn)由減震支座

8、、地震時(shí)水平力分散支座等第 12 章規(guī)定的 B型橡膠支座支撐的情況下，在與 5.3.1 節(jié)規(guī)定的地震時(shí)保有水平抗力計(jì)振動單位時(shí)，以在該支點(diǎn)產(chǎn)生的上下部結(jié)構(gòu)間的相對位移為uR 。振動單位時(shí)，把 uR 作 為橡膠支座的彈性變形量，可由式(13.2.1)出 kheWU (B式中uR： 式(13.2.1)規(guī)定的相對位移khe： 式(5.3.1)規(guī)定的地震時(shí)保有水平抗力法中使用的等效水平WU： 3.3.2節(jié)規(guī)定的該下部結(jié)構(gòu)支撐的上部結(jié)構(gòu)部分的重量KB： 支座的彈性模量另外，采用第 12 章規(guī)定的 A 型橡膠支座時(shí)，與 5.3.1 節(jié)規(guī)定的地的話，由于假定支座也損傷，在計(jì)算梁搭接長度中，以3)中所示的該該

9、支點(diǎn)由固定支座支撐的場該支點(diǎn)采用第 12 章規(guī)定的 B 型支座時(shí)，相對位移 uR設(shè)為支座寬度的一半。并且，采用 A 型支座時(shí)，相對uR 為支座寬度。這是考慮到，因?yàn)锽 型支座是對于與5.3.1 節(jié)規(guī)定的等效水平地震力系數(shù)相當(dāng)?shù)膽T性力也能夠可靠地傳達(dá)上部結(jié)構(gòu)的慣性力來設(shè)計(jì)的，地震可靠地防止落梁。另一方面，A 型支座的情況下，由于也考慮支座損傷，要比B 型支座時(shí)取更大的值。該支點(diǎn)由可動支座支撐的場合(參照圖-解 的振動單位這兩者有與 5.3.1 節(jié)規(guī)定的地震時(shí)保有水平抗力法中使用位間產(chǎn)生的相對位移看作 uR。但是，由橋 移uR。22Ri Pi Fi Pi RiFi Fi Fi(i( K(式中uR：

10、 式(13.2.1)規(guī)定的相對位移uR1uR2： 圖-13.2.1(b)所示的設(shè)計(jì)振動單位1及設(shè)計(jì)振動單位產(chǎn)生的uRi： 設(shè)計(jì)振動單位i中產(chǎn)生的位移uPi： 代表設(shè)計(jì)振動單位i的橋墩墩身的反應(yīng)位移uFi： 因代表設(shè)計(jì)振動單位 i 的橋墩基礎(chǔ)的變形，在上部結(jié)構(gòu)的慣性力的作用位置產(chǎn)生的水平位移(cm)。發(fā)生第7 章uBi： 與 5.3.1 節(jié)規(guī)定的地震時(shí)保有水平抗力法中使用的等效Ri： 代表設(shè)計(jì)振動單i 的橋墩墩身的反應(yīng)塑性率，由式(5.2.5)算出yi： 代表設(shè)計(jì)振動單i 的橋墩墩身的屈服位移，對鋼筋混凝土橋墩，按9.2 節(jié)的規(guī)定，或者對鋼制橋墩，按10.2 節(jié)及10.3 節(jié)的規(guī)定算出Fi： 代

11、表設(shè)計(jì)振動單位i的橋墩基礎(chǔ)的反應(yīng)水平位移Fi： 代表設(shè)計(jì)振動單位i的橋墩基礎(chǔ)的反應(yīng)轉(zhuǎn)動角hoi： 代表設(shè)計(jì)振動單位 i 的橋墩中，從抗震設(shè)計(jì)上的地基面khei： 對設(shè)計(jì)振動單位 i 的地震時(shí)保有水平抗力法中使用的等KBi： 設(shè)計(jì)振動單位i的支座的彈性模量Wi： 設(shè)計(jì)振動單位i支撐的上部結(jié)構(gòu)部分的重量度成為大的值的情況，但即使在這種情況下，原則上最好確保梁搭由地震時(shí)的地基應(yīng)變引起的相對位移規(guī)定由式(13.2.3)算出。式 (13.2.3)是按照地基類別 I、II、III 類，分別計(jì)入 0.25%、0.375%、 間的距離 L，在欲求出梁搭接長度的支點(diǎn)，取支撐支點(diǎn)的下部結(jié)構(gòu)與給包括支點(diǎn)的梁的振動以

12、主要影響的下部結(jié)構(gòu)之間的距離。圖-13.2.2 示出了這種思路的例子。另外，1 座橋中地基條件不同時(shí)，可部結(jié)構(gòu)篇 5.2.4 節(jié)規(guī)定了與支座邊緣的距離 S。為了確保支座底板的抗震性，不僅要滿足規(guī)定的 S，為了對支座的地震力分擔(dān)功能，不產(chǎn)生判斷為發(fā)生影響橋的地基的流動化時(shí)，按照 7.3 節(jié)的規(guī)定，在流動力起作用時(shí)，要由式(解 13.2.5)算出因橋墩基礎(chǔ)的變形在上部結(jié)構(gòu)的慣性力的作用位置產(chǎn)生的水平位移。這時(shí)，從 1) 考慮產(chǎn)生流動化的情況、2) 僅考慮液化的情況、3) 考慮液化與流動化都不產(chǎn)生的情況這在1)的情況下，基礎(chǔ)頂端的水平位移大于基礎(chǔ)的屈服位移時(shí)，在梁搭接長度中可以計(jì)算進(jìn) 50cm 程度的余裕。這時(shí)因?yàn)?，基礎(chǔ)一達(dá)到屈并且，斜橋那樣橋軸方向與土壓的水平分力的作用方向不一致的情況，梁搭接長度如圖-解13.2.3所示要取土壓力的水平分力的作用方向。因?yàn)閷π睒蛄旱闹鬏S與下部結(jié)構(gòu)的主軸不一致，順橋向的振動與橫橋向的振動耦合，橋的地震反應(yīng)特性就變復(fù)雜，從安全方面來考慮，如圖-13.2.3所示從梁端至下部結(jié)構(gòu)頂部邊緣的最小距離的方向按照第6 章進(jìn)行動態(tài)解析時(shí)，應(yīng)該采