影響水泥熟料中游離氧化鈣含量的因素及解決措施

1、西安建筑科技大學繼續(xù)教育學院畢業(yè)設計（論文）影響水泥熟料中游離氧化鈣含量的因素及解決措施畢業(yè)設計（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說明原創(chuàng)性聲明本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設計（論文） ，是我個人在指 導教師的指導下進行的研究工作及取得的成果。盡我所知，除 文中特別加以標注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng) 發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得 及其 它教育機構(gòu)的學位或?qū)W歷而使用過的材料。對本研究提供過幫 助和做出過貢獻的個人或集體，均已在文中作了明確的說明并 表示了謝意期：期：作 者 簽 名：日指導教師簽名：日使用授權(quán)說明本人完全了解 大學關于收集、保存、使用畢業(yè)設計 （論文）的規(guī)定，即：按

2、照學校要求提交畢業(yè)設計（論文）的印刷本和電子版本；學校有權(quán)保存畢業(yè)設計（論文）的印刷本 和電子版，并提供目錄檢索與閱覽服務；學?？梢圆捎糜坝?、 縮印、數(shù)字化或其它復制手段保存論文；在不以贏利為目的前 提下，學校可以公布論文的部分或全部內(nèi)容。作者簽名： 日 期：摘要水泥熟料中 f-CaO 含量是水泥生產(chǎn)過程中一個重要的質(zhì)量控制指標。 一般地認為：原燃料性質(zhì)、配料方案、生料的均化、生料及煤粉細度、操 作中火焰狀況和窯內(nèi)熱工制度等是影響熟料中 f-CaO 含量高低的重要因 素。通過分析原因，采取相應的措施，一般均能夠在生產(chǎn)中取得成效。關鍵詞： 熟料， f-CaO，波動AbstractThe f-Ca

3、O of the cement is an important quality control index in the cement production line. in a general way, original fuel property; compound material project; crude material homogenized; crude material and coal powder thin degree; the flame s situation in the operating; the pyrology system inside the kil

4、n; and so on. these are an important elementto influence the contentof the f-CaO in the cement .via to analyzing the reasons , adopting some relevant measures ,there will commonly obtain some effect in the production without exception.KEY WORDS:clinker,f-CaO ， motion目錄第一章 緒論 11.1 游離氧化鈣的產(chǎn)生 11.1.1 一次

5、f-CaO 11.1.2 二次 f-CaO 11.1.3 輕燒 f-CaO 11.2 控制熟料 f-CaO 指標的實際意義 21.2.1 熟料 f-CaO 含量過高的危害 21.2.2 熟料 f-CaO 含量過低的弊端 2 1.3 幾種影響水泥熟料中 f-CaO 含量的因素 3 1.3.1 生料配料方案 3 1.3.2 料層的影響 3 1.3.3 縮短過渡帶 3 1.3.4 延長燒成帶長度 4 1.3.5 冷卻條件 4 1.3.6 生燒 f-CaO 4 1.3.7 窖爐用煤的影響 4 1.3.8 高堿含量對熟料煅燒和質(zhì)量的影響 4 1.4 出現(xiàn)高游離鈣時所采取的相關措施 41.4.1 偶然出現(xiàn)

6、不合格 f-CaO 41.4.2 反復出現(xiàn)不合格游離氧化鈣的對策 6 第二章 所在工作單位豫鶴同力水泥有限公司高 f-CaO 原因分 析 82.1 2008 年出窯熟料現(xiàn)狀調(diào)查 52.2 因果分析圖 9 2.3 末端因素驗證 9結(jié)論 19參考文獻 2021致謝第一章緒論1.1 游離氧化鈣的產(chǎn)生f-CaO 因配料、煅燒冷卻條件不同，其形態(tài)各有不同。 1.1.1 一次 f-CaO當配料不當，生料過粗或煅燒不良時，熟料中出現(xiàn)尚未與酸性氧化物 （SiO2，Al2O3， Fe2O3）完全化學反應而殘留的 CaO,即游離存在的 CaO， 這種 f-CaO在燒成帶高溫焙燒 （1450 攝氏度）大于 30mi

7、n時呈“死燒狀態(tài)”， 亦稱“死燒”， f-CaO ，其結(jié)構(gòu)致密，晶體尺寸較大（ 10-20 微米）往往 聚集成堆分布，形成礦巢，且包裹早熟料礦物之中，并受到雜質(zhì)離子的影 響，遇水生成氫氧化鈣的反應很慢，通常要在加水 3d 以后才能反應明顯， 至混凝土硬化后較長一段時間才完全水化。 f-CaO 與水作用生成氫氧化鈣 時固體體積膨脹 97.9%。在已硬化的混凝土內(nèi)部造成局部膨脹力，由于熟 料中堆集，隨著 f-CaO 含量的增加，首先是抗拉，抗折強度的降低，進而 是 3d 后其強度倒縮，在混凝土內(nèi)部產(chǎn)生不均勻膨脹，嚴重時引起安定性 不良，導致水泥制品變形或開裂崩潰。這種情況如果沒有找到根源，很有可能

8、是 f-CaO 長期波動的原因。 1.1.2 二次 f-CaO熟料冷卻速度較慢或在還原氣氛下， C3S 分解又成為 CaO 及 C2S ，或熟料中的堿取代出 C3S 、C3A中 CaO。這種新游離出來的 CaO 水化較慢，對水泥強度，安定性都不利。這也可能屬于 f-CaO 長期偏高的誘因，解決它也要從系統(tǒng)考慮。 1.1.3 輕燒 f-CaO當來料量不穩(wěn)或塌料，掉窖皮或燃料成分變化或火焰形狀不好，造成 局部生料的煅燒溫度不足，在 1100-1200 攝氏度的低溫下形成 f-CaO， 主要存在與黃粉以及包裹著生料粉的夾心熟料中，其結(jié)構(gòu)疏松多孔，遇水 反應快，對水泥安定性危害不大。但欠燒 f-CaO

9、 含量太高，將使熟料強度 大大降低。1.2 控制熟料 f-CaO 指標的實際意義目前大多數(shù)水泥企業(yè)對熟料含量合格指標為小于 1.5%、合格率要大于 90%。這種指標已經(jīng)沿襲了數(shù)十年，基本是照搬傳統(tǒng)回轉(zhuǎn)窖的習慣。 1.2.1 熟料 f-CaO 含量過高的危害熟料 f-CaO含量過高，易使熟料安定性不良， 這正是對熟料 f-CaO 含量的要嚴格控制的傳統(tǒng)認識。同時混凝土專業(yè)研究的結(jié)果表明，熟 料中 f CaO與混凝土外加劑的相容性不好， 作為水泥主要用戶的混凝 土攪拌站為了降低使用外加劑的成本，對水泥生產(chǎn)提出 f-CaO 含量小 于 1%的要求 , 這是對熟料 f-CaO 含量的現(xiàn)代認識。因此，熟

10、料 f-CaO 含量在使用時無論如何都不能過高，更不能失去控制。否則，這樣的 熟料不能直接用于粉磨水泥。1.2.2 熟料 f-CaO 含量過低的弊端在人們都十分重視 f-CaO 含量過高的害處時， 也有必要了解 f-CaO 含 量過低的不利之處，這確是很多人至今沒有充分認識到的，之所以提倡精 細管理，其用意及內(nèi)容也正在于此。 f-CaO 含量過低可導致以下危害：一、熟料質(zhì)量下降在 f-CaO 低于 0.5%時，熟料往往呈過燒狀態(tài)， 甚至是死燒。 此時的熟 料缺乏活性，強度不但不高，反而會下降。二、降低燒成帶窖襯壽命因為降低 f-CaO 含量的重要手段之一就是提高燒成溫度，為此，回轉(zhuǎn) 窖耐火磚承

11、受了高熱負荷，使用壽命縮短。三、需要更多的燃料消耗為使少量殘存的 f-CaO被 C2S 吸收，隨著燒成溫度的提高， 就要付 出更多的熱量。這就表明， f-CaO 的合格范圍不僅是質(zhì)量指標，也是關系 能耗高低的經(jīng)濟指標。熟料 f-CaO 每降低 0.1%，熟料熱耗就增加 58.5KJ/Kg 。并以此作為測算：如果將熟料 f-CaO 按平均 1.1%控制，比平 均 0.8%提高 0.3%，熟料熱耗大約可降 175.5 KJ/Kg ，一條 2000t/h 的生 產(chǎn)線，每年按運轉(zhuǎn) 300d 計算，煤的單價以 500 元/t 計，一年可節(jié)約費用 210 萬元。如按噸熟料成本計算，每噸可節(jié)約 3.5 元。

12、從我國當前預分解窯熱耗水平與國際水平的差距上看，對于同類同 規(guī)格的窯，熟料熱耗大約要多 210kJ/kg ，對于某些企業(yè)而言， 熟料 f-CaO 含量過低可能是原因之一。再者，現(xiàn)在節(jié)能已經(jīng)與減排精密聯(lián)系起來，因為多燒煤，就要多向大氣排放 CO2，加重了地球的溫室效應。僅環(huán)境保護而言，也不能無限制 的降低 f-CaO 的控制指標。四、熟料的易磨性變差f-CaO 每降低 0.1%，水泥磨的系統(tǒng)電耗要增加 0.5%。特別是當 f-CaO 含量低于 0.5%時，這不僅因為熟料死燒難磨，而且因為 f-CaO 在水泥粉 磨之前的消解能使體積膨脹，從而導致熟料內(nèi)產(chǎn)生應力。 f-CaO 太低，這 種有利預粉磨

13、的因素減少，當然就要增加電耗。以水泥磨的系統(tǒng)電耗為 40kWh/t計。全年生產(chǎn)水泥 100萬t 的粉磨站， f-CaO每降低 0.3%，一年 多用電達 60萬 kWh，折和電費 30萬通過上述 f-CaO 高低利弊的對比可知，傳統(tǒng)規(guī)定 f-CaO 只有上限指 標，而無下限指標的做法，顯然是忽略了規(guī)定下限的重要性。如果說傳 統(tǒng)窯控制 f-CaO 的 能力低， 難以對下限指標控制， 那么對當今的新型干 法水泥生產(chǎn)技術(shù)而言，這種規(guī)定不僅必要，而且成為可能。熟料 f-CaO 含量是考核熟料質(zhì)量的重要指標，它表示生料煅燒中氧 化鈣與氧化硅 、氧化鋁、氧化鐵等結(jié)合后剩余的程度，所以，它的高低 表示配料的合

14、理性及熟料煅燒的完全程度 , 更表示熟料的安定性質(zhì)量。負 責熟料生產(chǎn)的各級領導、中控操作員（或看火工） 、化驗員都要檢查該項 指標的完成情況，并努力降低熟料中 f-CaO 的含量。1.3 幾種影響水泥熟料中游離氧化鈣含量的因素 1.3.1 生料配料方案 一方案趨于高 KH 高 SM值方案，熟料強度達 68-72 Mpa ，對生料配 料則要求石灰石和硅砂多摻而相應減少了粉煤灰和鐵粉的摻量配比，這 樣相對降低了生料的易燒性，熟料液相量較低，增加了窖的操作難度， 主要表現(xiàn)為煤耗上升， f-CaO 難以控制， IM 過大時，液相粘度大，不利 于游離氧化鈣的吸收。1.3.2 料層的影響 窖內(nèi)物料負荷率要

15、適當，可以薄料快轉(zhuǎn)。提高物料的溫度均勻系數(shù)， 但料層過薄，對料層的傳熱面積減少，物料在窯內(nèi)停留時間過短也不好， 易生燒，當其他情況正常而 f-CaO 偏高時，可將料層適當加厚，適當降 低窯速。1.3.3 縮短過渡帶高強熟料生產(chǎn)要求預熱器，分解爐氣固換熱效率，傳熱快，在窖內(nèi) 過渡帶升溫速度更快，操作時要提高窖速以加大灼燒生料翻滾頻次和縮 小過渡帶長度在 23Di 左右，從而使灼燒生料礦物晶體 SiO2,CaO 等在 過渡帶陳化時間減少，保證其熱生料晶粒的化學反應活性。1.3.4 延長燒成帶長度干法窖燒高強熟料，要求控制燒成帶長度 （Lb） 長一些，采用“高溫長 帶煅燒”制度，有利于熟料煅燒、礦物

16、晶體形成， f-CaO 的吸收和 f-R2O 的蒸發(fā)（控制燒成帶長度 Lb可在 45Di 左右，內(nèi)襯磚要鑲砌 80M鎂銘磚， 過渡帶長度控制在 23Di 左右，內(nèi)襯轉(zhuǎn)鑲砌 70M鎂銘磚，冷卻帶長度控 制在 1.5Di 左右，內(nèi)襯磚要鑲砌 80M鎂銘磚或高鋁磚或磷酸鹽結(jié)合高鋁耐 磨磚，余部為放熱帶。1.3.5 冷卻條件熟料的冷卻采用急冷的方法，防止或減少 C3S 在 1250 攝氏度時分 解，急冷時，溫度迅速從燒成溫度開始下降越過 C3S 的分解溫度，急冷 使 C3S 來不及分解而呈介穩(wěn)狀態(tài)保存下來，避免或減少了C3S 分解成C2S 和 f-CaO，同時急冷使 C3S 晶體細小，從而產(chǎn)生較高的熟

17、料強度。 1.3.6 生燒一般情況下，正常水泥熟料的 顏色為結(jié)粒均勻密實的褐亮熟料顆 粒，當出現(xiàn)大量的灰黃色、棕褐色或灰白色的粉狀熟料時，多半是由于 熟料出現(xiàn)生燒和粉沙料所致，從而導致 f-CaO 較高。此原因多為生燒。 1.3.7 窖爐用煤的影響窖內(nèi)用煤量應根據(jù)入窖生料量及分解來確定回轉(zhuǎn)窖在此只擔負物 料的燒結(jié)作用，固此用煤量相應的比分解爐要少。若窖內(nèi)用煤量過少， 很容易造成物料在窖內(nèi)燒成溫度不夠， 導致熟料升重偏低， f-CaO 含量升 高，而影響熟料質(zhì)量，若窖內(nèi)用煤量過大，將導致分解爐不進煤，入窖 物料分解率降低，增大窖的熱負荷。體現(xiàn)不了預分解窯的工藝特點。因 而兩處煤粉必須合理分配，使

18、燒成熱耗最低，熟料質(zhì)量最好。 1.3.8 高堿含量對熟料煅燒和質(zhì)量的影響其破壞熟料礦物 C3S 、C2S 、C3A的形成，由于 K2O、Na2O 堿性比 CaO強，當熟料中含硫量少時，堿主要取代 CaO與 C3S 、C2S 、C3A 起 反應生成 K2O23CaO12SiO2（ 簡寫為 KC23S12）和 Na2O 8CaO 3Al 2O3（簡 寫為 NC8A3）。從而阻止 C2S吸收 CaO并促使 C3S、C3A 分解，析出游離氧化 鈣。1.4 出現(xiàn)高游離鈣時所采取的相關措施當生產(chǎn)中出現(xiàn)高游離鈣時結(jié)果時，所采取的措施不能一概而論。而 且在所有早成游離氧化鈣高的原因中，只有塌料才是預熱器窯所特

19、有需 要克服，而且完全能夠克服的環(huán)節(jié)，其他原因是所有旋窯都會共有的癥 狀。相反對于預分解窯，它有生料的勻化措施，旋風預熱系統(tǒng)，較高的 窯轉(zhuǎn)速，多風道噴煤管等措施，使控制游離鈣的能力遠高于其他窯型， 煅燒出低游離鈣的熟料正是它的優(yōu)勢。同時，必須明確，中控操作員對 游離氧化鈣的控制手段只有火焰形狀和煅燒溫度。1.4.1 偶然出現(xiàn)不合格 f-CaO一、偶然出現(xiàn)不合格 f-CaO 時常見的誤操作 這多是由于窯尾溫度低或者有塌料，掉窯皮，甚至喂料不當增加而 發(fā)生，解決的責任人只能是中控操作員。但按照前述不夠準確的概念， 操作上會對應一種司空見慣的誤操作，先打慢窯速，然后窯頭加煤，應 該說這種從傳統(tǒng)回轉(zhuǎn)窯

20、型沿用下來的操作方法對分解窯是很不適應的。二、偶然出現(xiàn)不合格 f-CaO 時常見的誤操作的危害 加大了窯的燒成熱負荷分解窯是以 3r/min 窯速實現(xiàn)高產(chǎn)的慢窯速后似乎可以延長物料在窯 內(nèi)停留時間，但加大了料層厚度，所需要的熱負荷并沒有減少，反而增 加了熱交換困難。窯速減的越多，所起的副作用就越大，熟料仍然會以 過高的 f-CaO 出窯。 增加熱耗有資料證實，分解后的 CaO有很高活性，但這種活性不會很長時間 保持。由于窯速減慢而帶來的活性降低，延遲了9001300 攝氏度之間的傳熱，導致水泥化合物的形成熱增加。 縮短耐火磚的使用周期 窯尾溫度低，還突然加煤，使窯內(nèi)火焰形狀嚴重受挫變形，火焰形

21、 狀發(fā)散，煤燃燒不完全，而且嚴重傷及窯皮，減慢窯速，符合填充率及 熱負荷都在增加。三、處理方法一旦發(fā)現(xiàn)，立即減少喂料，減料多少根據(jù)異常程度而定，比如塌 料較大，時間較長或窯尾溫度降低較多，此時減料幅度要大，不宜一次 減料過多，保證 C1出口溫度不能升的過快。減分解爐喂煤，維持 C1出口高于正常 50 度，同時通知化驗室對 增加入窯分解率的測定確保 85-90% 略微減少窯尾排風，以使一級出口溫度較快恢復原有狀態(tài)，但不 可減的過多，否則會造成新的塌料，也影響二、三次風的入窯量，進而 影響火焰。如果掉要皮或塌料量不大，完全可以不減慢窯速，這批料雖然以 不合格熟料出窯，但對生產(chǎn)總體損失最小，但按照這

22、種方式，恢復運轉(zhuǎn) 時間只需十分鐘，如果是打慢窯速，這批料不僅無法煅燒合格，而且如 上所述至少消耗半個小時以上，影響熟料的產(chǎn)量，以及更多的熟料質(zhì)量。當然如果脫落窯皮或竄料嚴重， 不得不大幅度降低窯速， 至 1r/min 以內(nèi)，此時更重要的是投料量要大幅度降低，為正常量的 1/3 左右。而 且減料操作在前，打慢窯速在后，避免有大量的物料在窯內(nèi)堆積。如此 出來的熟料 f-CaO 含量會合格，但付出的代價是半個小時以上的正常產(chǎn) 量，更多的燃燒消耗，長時間的工藝制度不正常，以及類似中控窯煅燒 的各種弊病，經(jīng)濟上損失較大。盡快找出窯內(nèi)溫度不正常的原因，對癥治療防止類似情況再次發(fā) 生。比如：找出塌料原因，窯

23、尾溫度降低的原因等。上述具體情況而異，總的原則是：不要糾纏一時一事的得失，要顧 全事情穩(wěn)定的大局。這個大局就是用最短時間回復窯內(nèi)火焰的正常，并 保持它們。1.4.2 反復出現(xiàn)不合格游離氧化鈣的對策如果窯作為系統(tǒng)已無法正?？刂?f-CaO 的含量，則說明此窯已帶病 運轉(zhuǎn)。此時已完全依賴中控室的操作，已經(jīng)力不從心，應有管理人員組 織力量，對有可能產(chǎn)生的問題針對性的逐項解決。一、原燃料成分不穩(wěn)定，需要從原燃料進廠質(zhì)量控制及提高均化能 力等措施。二、生料粉的細度跑粗，尤其是硅質(zhì)校正原料的細度，需要從生料 的配置操作解決，這方面往往被技術(shù)員忽視。國外對此進行專門研究，結(jié)論是熟料煅燒過程中，由C2S 生成

24、 C3S的途徑有兩條：由 C2S 靠固相反應自我合成，析出氧化硅；由 C2S 與 CaO 靠少量液相完成。不論是何種方式，反應均在顆料中進行，但這與生料 粒徑有很大關系，粒徑一定后， C2S、C3S 的結(jié)晶大小就基本確定，尤其是 含氧化硅原料的細度是關鍵， 因為 CaCO3 分解后形成的多孔 CaO是靠氧化 硅向氧化鈣孔內(nèi)移動后進行反應。大粒徑的 SiO2 更容易形成瘤狀，帶狀 群的 C2S 在生料飽和比偏高的分解窯配比情況下，既是形成了C3S，結(jié)晶也較粗大， f-CaO 容易形成。三、喂料、喂煤量的波動需要從計量稱的控制能力上解決。四、煤料的熱交換不好，需要從設備備件（如管道、撒料版、內(nèi)筒、

25、 翻料閥等）及工藝布置有無變化上解決。五、配料成分過高而且波動過大，需配料人員解決。六、火焰形狀不好，煤粉燃燒不完全，中空操作員按工藝工程師的 要求重新調(diào)整過風道煤管的內(nèi)外風，二、三次風量的變化及風溫的改變 綜合考慮。f-CaO第二章 所在工作單位豫鶴同力水泥有限公司高 原因分析2.1 2008 年出窯熟料現(xiàn)狀調(diào)查一、 2008年112月熟料 f-CaO 月平均值、合格率如表 1所示超出控制指標，給后序工序的控制，混合材摻入量帶來影響，從而影響生 產(chǎn)成本，為此本 QC小組（豫鶴同力幾位技術(shù)專家組成）活動所要解決的 主要問題確認為降低出窯 f-CaO 的含量，提高熟料質(zhì)量。2.2 因果分析圖根據(jù)

26、影響熟料質(zhì)量，引起 f-CaO 含量高的因素，從人、機、料、工藝 等幾個方面進行了系統(tǒng)分析，繪制了因果分析圖（見圖 1）2.3 末端因素驗證根據(jù)因果圖找到十一個末端因素，對這十一個末端因素，進行現(xiàn)場調(diào) 查，逐一驗證。表 2 對末端因素的確認方法及確定內(nèi)容序 號末端原因確認方法確認內(nèi)容1塔上人員責任心 不強清堵不規(guī)范現(xiàn)場調(diào)查是否按規(guī)定清理。2操作員水平低現(xiàn)場調(diào)查能否作業(yè)指導書要求進行操作3噴煤管燃燒效果 不好現(xiàn)場調(diào)查火焰調(diào)節(jié)情況4窯喂料系統(tǒng)波動 大查 4#窯系統(tǒng)日報 表窯喂料情況5分解爐喂煤秤波 動大查 4#窯系統(tǒng)日報表分解爐喂煤情況6配料站下料不穩(wěn) 定查 4# 生料磨日報配比合格率7生料細度波

27、動查生料檢驗記錄是否達到控制指標要求8煤質(zhì)波動查配煤情況煤的灰份控制能否達到要求9二次風溫低查工藝操作參數(shù) 記錄及到中控查 看是否達工藝要求的溫度10煤粉細度粗 煤粉水份高查煤粉檢驗記錄是否達到控制指標要求11預熱器系統(tǒng)結(jié) 皮、堵料、塌料查 4# 窯生產(chǎn)月報預熱器系統(tǒng)結(jié)皮、堵料、塌料情況2.3.1 塔上人員責任心不強，清堵不規(guī)范經(jīng)化驗室總結(jié)，出窯單個 f-CaO 超高現(xiàn)象較為嚴重，特別是交接班時 候，這種情況基本是由于塔上清理造成， 2008年 12月1516日，QC小組 成員李平生分別對中控操作、預熱器塔上清堵情況進行跟蹤，在規(guī)定的清 堵時間內(nèi)，工藝參數(shù)窯電流及窯尾壓力，沒有什么變化，而在交

28、接班時窯 系統(tǒng)波動厲害（具體見下表） 。到現(xiàn)場觀察，發(fā)現(xiàn)民工在規(guī)定的時間內(nèi)， 并沒有及時清理窯尾煙室，到了快交班了，就將水槍開起來往里沖。通過 了解還發(fā)現(xiàn)塔上的民工 5 個中有 3個人是剛調(diào)來的。由此引起的工藝參數(shù) 變化情況如表 3 所示表 3 08 年 12月 15日 16日工藝參數(shù)變化情況工藝12 月15 日白班12月 16 日中班參數(shù)8:010:012:014:016:018:020:022:000000000窯尾0.60.580.60.590.60.60.620.61壓力( KP0.20.590.580.600.240.570.600.59a)5窯電435444433432450438

29、445470流(A)255385378380280370375379結(jié)論為要因2.3.2 操作員水平低08年 12月 8日9日，成員郝振山到中控按作業(yè)指導書要求對操作員 采用問卷形式，對操作員進行調(diào)查，共抽查了 24人次，只有 2 人對作業(yè) 指導書的要求較為生疏。操作員水平低不是主要因素。結(jié)論為非要因2.3.3 噴煤管燃燒效果不好 經(jīng)過這幾年的生產(chǎn)摸索，該噴煤管火焰不好調(diào)節(jié)，火焰不集中，易發(fā) 散。我們已經(jīng)報了技改項目，但目前還無法實施，且這種噴煤管也用了這 么些年，前幾年我們 f-CaO 含量能達到要求，因此這也不是主要因素。結(jié)論為非要因2.3.4 窯喂料系統(tǒng)波動大 小組成員郝振山到中控觀察窯

30、喂料情況，從這十天的喂料波動情況 看，只有一天波動超允許波動范圍。分析總結(jié)如表 4 所示。表4 窯喂料波動情況654321最大允許偏差（ t/h） 實際偏差2008年12月5日12月15日窯喂料波動情況12月5日12月6日12月7日12月8日12月9日12月10 日12月11日12月12日12月13日12月14日12月15日5555555555534356234353結(jié)論為非要因。2.3.5 分解爐喂煤波動大 小組成員郝振山到中控觀察分解爐喂煤情況，從這一段時間的喂煤波動情況看，只有一天波動在允許波動范圍。分析總結(jié)如下圖：從下圖可以 看出分解爐噴煤波動經(jīng)常在允許波動范圍之外，由此得出是要因。表

31、52008年12月5日12月15日分解爐喂煤波動情況結(jié)論為要因。2.3.6 配料站下料不穩(wěn)定本小組成員諶賢星查看了， 2008 年配料站下料情況及生料配比合格率，情況如下，從下表可以看出原料配比合格率基本達到90%，故可以判斷配料站下料基本穩(wěn)定，因此這也不是主要因素。原料配合格率 (%) 結(jié)論為非要因。2.3.7 生料細度波動 本小組成員郭玉昌查看了， 2008 年生料細度篩余百分比及合格率， 其 生料細度大部分都在控制范圍之內(nèi)。表7 2008 年生料細度篩余百分比及合格率18.294939291908988878685細度（篩余%）細度合格率（ %）95結(jié)論為非要因。2.3.8 煤質(zhì)波動小組

32、成員陳歷祥到將 08 年進廠煤與 07年進廠煤進行對比，從下圖可 以看出 06年所用煤比 05 年都較差，但對于原煤的采購根據(jù)市場供應 情況波動，目前市場原煤供應緊張，我們只能克服因煤帶來的影響， 因此我們不能把這視為主要因素。表8 08 年進廠煤與 07年進廠煤進行對比結(jié)論為非要因。2.3.9 二次風溫低根據(jù)我們煅燒工藝，二次風溫要達到 950，才有利于煤粉的燃燒， 從下圖看出只有 2、8、12 月二次風溫能夠達到要求。表 9 08 年 1 12 月份二次風溫結(jié)論為要因。2.3.10 煤粉細度粗，水分高 根據(jù)我廠煅燒工藝對煤粉的要求，煤粉水分應控制在2%以內(nèi)，細度應控制在 3%以內(nèi)，小組成員

33、陳歷祥查看了 08 年煤粉檢驗報表，數(shù)據(jù)如下： 從下表中可以看煤粉水分、細度大部分無法達到要求，因此這也是主要 因素。表 10 08 年煤粉細度 . 水份情況結(jié)論為要因。2.3.11 預熱器系統(tǒng)結(jié)皮、堵料、塌料 小組成員諶賢星，查看了 07年、 08 年生產(chǎn)月報，從生產(chǎn)月報中可以 看出 08 年窯預熱器系統(tǒng)結(jié)皮、堵料、塌料共 25 次，而 07年則有 31 次， 從而我們就判定這不是主要因素。2.3.12 結(jié)論 通過以上現(xiàn)場調(diào)查驗證，確定如下要因：一、塔上人員責任心不強，清堵不規(guī)范二、分解爐喂煤波動大三、二次風溫低 四、煤粉細度粗，水分高2.3.13 對策制定表 11 對四個要因采取的措施序

34、號要因目標對策措施1塔上人員責任心不強，清堵不規(guī)范提高責任心， 規(guī) 范清堵加強考核 與監(jiān)督每班當班巡檢工， 在規(guī)定的時間到 塔上監(jiān)督2分解爐喂煤波動大分解爐喂煤在 允許波動范圍 之內(nèi) （最大允許 波動范圍與設 定值相比 2t分解爐出 現(xiàn)波動及 時組織有 關人員處 理分解爐倉加裝兩 根收塵管道3二次風溫低將二次風溫控 制在 950以上篦冷機一 段料層厚 度控制在 500600mm 左右控制一段篦床壓 力在 5.6MPa左右4煤粉細度粗，水份 高煤粉細度控制 在 3%,水份控 制2%,煤粉細度、 水份分班 統(tǒng)計，分班 考核煤粉細度跑粗及時調(diào)整一、塔上人員責任心不強，清堵不規(guī)范的對策 制定塔上清堵相

35、關規(guī)定，并組織塔上民工進行培訓。 加強考核與監(jiān)督，每班巡檢工按相關規(guī)定要求對塔上民工進行監(jiān)督 指導，如果沒有按規(guī)定時間進行清堵，一次扣 10 元；沒有按規(guī)范清堵 一次扣 30 元。措施執(zhí)行后，小組成員李平生于 09 年 2 月 57 日，對其進行檢查， 塔上人員基本能按規(guī)范進行清堵，并查看工藝參數(shù)起了如下變化，從下表 中可以看出塔上人員責任心加強了 , 能及時按規(guī)范清堵。表 12 09 年 2 月 57 日交接班時窯尾壓力及窯電流的變化情況參數(shù)2月 5日白班2月 6日中班2月 7日夜班8:0010:0012:0014:0016:0018:0020:0022:0000:002:004:006:0

36、0窯尾壓0.60.580.60.590.60.60.620.610.630.590.650.66力(KPa)0 .250.240.220.230.240.250.250.260.240.220.220.227窯電流435444433432450438445470439430441442(A)380385378380360370375379382370381383二、分解爐喂煤波動大 每天檢查一次分解爐噴煤氣壓情況，保證分解爐供氣穩(wěn)定 ; 在分解爐喂煤倉加兩根收塵管，倉頂一根收塵管到電收塵，以便倉 內(nèi)氣流的排出；分解爐錐部加一根收塵管到袋收塵，防止氣流竄至煤粉倉錐部形成氣流層，導致下煤不暢。 將分解爐倉料位控制在 40t 以上，使煤粉的重力大于倉底向上竄 氣流的壓力，使之能穩(wěn)定下料。表 13 2009年 1月 15日 1月 25日分解爐喂煤波動情況5三、二次風