畢業(yè)設計-七臺河精煤集團公司新興一礦2

1、 七臺河精煤集團公司新興一礦 2.4Mt/a 新井設計、/. 前 言：本設計礦井為七臺河精煤集團公司新興一礦新井設計 。設計生產 能力為2.4Mt/a，服務年限80a。井田內共劃分為2個水平開采，共 有 47#、48#、49#、50#、51#、58#、60#、63#、65#、 67#、 68#共 10 層可 采煤層。煤層總厚度為15m煤層工業(yè)牌號為1/3焦煤，設計井田的 可采儲量為269.13Mt。本礦井設計采用雙立井開拓方式 ,共六個采 區(qū)，采區(qū)為雙翼開采，兩個工作面達產。采用煤層群聯合布置方式， 47#、48#、49#層聯合開采。大巷采用 10t 架線式電機車牽引 5t 底卸 式礦車運輸，

2、走向長壁采煤法采煤，綜合機械化回采工藝， 頂板處理方 法為全部跨落法。關鍵詞 : 聯合開采 可采儲量 開拓方式 走向長壁 全部垮落法目錄前 言 錯誤！未定義書簽。 TOC o 1-5 h z 緒 論 1第一章 礦井及采區(qū)綜述 11.1 礦井概述 . 11.1.1 井田位置及范圍 1礦井地質情況 21.1.2.1 礦區(qū)范圍內的地層情況 . 2井田內和附近的主要地質構造 . 4煤層賦存狀況及可采煤層特征 . 41.1.2.4 巖石性質 厚度特征 71.1.2.5 井田內的水文地質情況 . 71.1.2.6 煤質 牌號及用途 . 81.1.2.7 勘探程度及可靠性 . 81.2.2.8 井田儲量的計

3、算 . 81.2.2.9 保安煤柱 . 91.2.2.10 儲量計算方法 . 91.2.2.11 儲量計算的評價 101.2.2.12 采區(qū)生產能力 儲量及服務年限 . 101.1.3 井田開拓 11概述 . 111.1.3.2 影響本設計礦井開拓方式的原因及其具體情況 . 111.1.3.3 確定井田開拓方式的原則 . 111.2 采區(qū)地質特征 . 12設計采區(qū)的位置 邊界 范圍及采區(qū)煤柱 121.2.2 采區(qū)地質和煤質情況 121.3 采區(qū)生產能力及服務年限 12礦井工作制度 121.3.2 礦井生產能力及服務年限 121.3.3 礦井設計服務年限 131.4 采煤方法及采區(qū)參數 . 13

4、1.4.1. 采煤方法的選擇原則： 13采煤參數的確定 14第二章 采區(qū)巷道布置 15采區(qū)巷道初選方案分析 . 152.1.1 區(qū)段劃分 15采區(qū)上山布置 15采區(qū)車場布置 162.1.4 煤倉形式 容量及支護 19采區(qū)硐室簡介 202.1.6 采區(qū)工作面的接續(xù) 21確定采區(qū)巷道布置的可行方案 22井硐形式和數目 22井硐位置及坐標 22水平數目及高度 23石門 大巷（運輸大巷 回風大巷 ）數目及布置 232.2.5 井底車場形式的選擇 25煤層群的聯系 262.2.7 采區(qū)劃分 262.3 方案比較 . 272.3.1 井硐形式和井口位置 272.3.2 開采水平數目和標高 30開拓巷道的布

5、置 302.4 采區(qū)準備工作 . 322.4.1 開采順序 322.4.1.1 沿井田走向的開采順序 322.4.1.2 沿井田傾向的開采順序 33采區(qū)接續(xù)計劃 . 332.4.1.4 “三量控制”情況 . 342.4.2 采區(qū)巷道的準備順序 352.4.2.1 采區(qū)主要巷道的斷面示意圖及支護方式 . 35第三章 回采工藝設計 36井田境界 36井田周邊情況 363.1.2 井田境界確定的依據 363.1.3 井田未來發(fā)展情況 36選擇和決定回采工作面的工藝過程及使用的機械設備 36選擇采煤工作面循環(huán)方式和勞動組織形式 37第四章 采區(qū)車場及硐室施工設計 394.1 井筒布置和施工 . 394

6、.1.1 井硐穿過的巖層性質及井硐維護 39井筒布置及裝備井筒平面設計的依據和要求 404.1.3 井硐延伸的初步意見 414.1.4 井筒延伸的初步意見 444.2 井底車場及硐室 . 444.2.1 井底車場形式的確定及論證 44井底車場的布置 存儲線路 行車線路布置長度 444.2.3 井底車場通過能力計算 464.2.4 井底車場主要硐室 49第五章 采區(qū)生產系統及機電設備選型 . 505.1 礦井井下運輸 . 505.1.1 運輸方式和運輸系統的確定 505.1.2 礦車的選型與數量 505.1.3 采區(qū)運輸設備的選擇 515.2 礦井提升系統 . 525.2.1 主井提升設備選擇和

7、計算 525.3 礦井通風系統的確定 . 535.3.1 概述 535.3.2 通風系統確定的因素 535.3.3 礦井風量計算的規(guī)定 54礦井風量的計算 55礦井總供風量 575.3.6 風量分配 585.3.7 礦井風量的調節(jié)方法與措施 585.3.8 礦井風速的驗算 585.4 礦井通風阻力的計算 61確定全礦最大通風阻力和最小通風阻力 615.4.2 礦井等積孔的計算 645.5 通風設備的選擇 . 645.5.1 主扇的選擇計算 : 645.5.2 電動機的選擇 : 655.5.3 反風措施 65礦井排水 . 665.6.1 礦井水來源及涌水量 665.6.2 對排水設備的要求 66

8、5.7 礦井主要排水設備 . 665.7.1 排水系統和排水方式簡介 665.7.2 主排水設備及管路選擇計算 67第六章 礦井安全技術措施 706.1 預防瓦斯及煤塵爆炸 . 706.2 火災與水患的預防 706.3 其他事故的預防 . 706.4 避災路線及自救 . 71第七章 技術經濟指標 72結 論 74致 謝 75參 考 文 獻 76附錄 1 錯誤！未定義書簽。1緒論本設計做了七臺河精煤集團公司新興一礦 2.40Mt/a 的新井設計，設計主要 為本礦井的建設方案，其中包括開拓方式、采煤工藝、支護方式、設備選型以 及礦井的各個系統； 包括煤礦安全方面、 采煤方法方面、 巖石力學方面以及

9、 CAD 制圖方面的知識。設計方案主要是利用先進的采煤方法開采本煤田，本礦井采 用集中大巷布置，利于礦井的生產和管理。本設計主要是通過繪制礦井的各種 圖紙來進行礦井的優(yōu)化設計，這其中文字部分包括大量的方案比較，以便使設 計更加合理。在設計時，需要對礦井的地質情況等情況進行分析，這樣才能使 建成的礦井與實際相符。這次畢業(yè)設計是鍛煉自己的好機會，通過這次機會讓我們學到更多知識， 這些知識來源于書本，但更大部分的內容來自指導教師的經驗和我們自己的探 索與研究。畢業(yè)設計使我們成為合格的采礦專業(yè)技術人員。 第一章 礦井及米區(qū)綜述1.1礦井概述1.1.1井田位置及范圍新興一礦位于七臺河礦區(qū)西部，行政區(qū)劃屬

10、黑龍江省七臺河市新興區(qū)管轄。地理坐標為北緯45 4645 47,東經130 30130 31。井田范圍：北界74#煤層露頭，與新立礦、新建礦相鄰；南界到桃七三區(qū)44#煤層-600m標高；東界為F11斷層，與桃山礦相連；西部以F14斷層為界，與東風礦相鄰。東西走向長約6.9km，南北傾斜寬約3.5km，面積約24.15km2。區(qū)內有礦用鐵路專用線與勃七線、牡佳線接軌，鐵路交通方便公路可通 往樺南、佳木斯、雙鴨山、寶清、密山、雞西、勃利、依蘭和哈爾濱等市縣。 公路交通十分方便，詳見圖1-1。a I噓卩p IE 山 $J啦山肌區(qū)0【1尢4礦區(qū)圖1-1交通位置圖 礦區(qū)地形屬于漫崗及丘陵地形，地勢特點西

11、高東低，地表平均標高+170m- 240m,七臺河發(fā)源于本區(qū)南部山區(qū)，為倭肯河支流，河寬20m左右，水深0.3m左右，平常期流量為 0.51.5m3/s，洪水期流量為10200 m3/s , 屬季節(jié)性河流， 該河位于本區(qū)西部， 涇流方向由南向北， 垂直煤系地層走向， 基本切割本礦區(qū)全部煤系地層，對礦區(qū)的開發(fā)有一定的影響。礦區(qū)屬于大陸性氣候，最高氣溫 31C ，最低氣溫 -34 C , 年降水量 370631mm左右，凍結期由11月至次年4月末。凍結深度一般為 2.0m,風 向多西風，最大風速為 25m/s。區(qū)內鎮(zhèn)、隊以農業(yè)為主，其次種植少量經濟作物如蔬菜、黃煙等；礦區(qū) 內無地震史。 水源來自開

12、采地下水，能夠滿足生產與生活需要；原材料以 及生產生活用電均來自七臺河市。礦井地質情況1.1.2.1 礦區(qū)范圍內的地層情況新興一礦煤系地層屬上侏羅統雞西群含煤地層，主要由城子河組上部和 穆棱組下部組成。 下部界限從 68#煤層底板開始， 上至 47#煤層，地層厚度 875m， 共含煤10層，總厚度15m。穆棱組平行不整合于城子河組之上，以47#煤層底板含礫粗砂巖為城子河組和穆棱組分界。根據巖性特征和含煤性，本礦區(qū) 的地層主要在城子河組第五段和第九段之間。新興一礦地處勃利煤田，勃利煤田位于我國新華夏系第二隆起帶，雙鴨 山、七臺河、雞西中生代坳陷中部，是一個弧形構造。新興礦位于弧形構造 西翼，區(qū)內

13、地層總體向南傾斜斜煤層走向由N60 W漸變?yōu)镋W方向為煤層傾角由北向南逐漸變大，井田中部煤層傾角15 20，井田南部煤層傾角20 30，整個井田為一向南傾斜呈弧形展布的單斜構造。煤系地層綜合 柱狀詳見圖 1-2。地層系統M2M3綜合柱狀圖51606368煤 層(m)地層 厚(m)巖性描述8.1粉泥沙質巖3.02.61/3焦煤6.1灰色細砂巖1.751.751/3焦煤7.5細砂巖1.56.51/3焦煤7.5泥頁巖，水平理層8.3中砂巖44粗砂巖9.4細砂夾泥砂巖8.5粗砂夾中砂10.1泥砂夾中砂巖1.613.61/3焦煤粗砂巖1.21/3焦煤20.5水平理層，泥頁巖1.32.3肥氣煤8.2灰砂巖

14、水平理層，泥頁巖1.4341/3焦煤黑灰色粉砂巖1.68.71/3焦煤10灰質中砂巖1.11.91/3焦煤20粗砂巖1.151.851/3 焦煤20粗砂巖4849才65圖1-2煤系地層綜合柱狀圖1.122井田內和附近的主要地質構造井田內的地質構造以斷層為主，根據多年來生產實踐和勘探資料及各小 煤礦的揭露，現確定井田內斷層共有5條。井田內的斷層構造可分為二組，現分述如下：第一組與煤層走向斜交，走向一般在N3050 W,屬張性斷層，斷層面比較平直，傾角一般在 5570左右，為正斷層。屬于這組斷層的有： Fii、F40其中落差較大的F4斷層作為劃分井區(qū)的界線，Fii和Fi4是劃分井田礦 界的主要構造

15、。第二組與煤層走向斜交，局部近于平行，走向N4580 E,屬壓扭性斷層，常被第一組切割，這組斷層在井田內不太發(fā)育。經過鉆探及綜合分析，本井田有6條大斷裂，都為正斷層。主要斷裂構造詳見表1-1 0表1-1主要斷裂構造序斷層斷層走向（）傾向（）落差斷距查明 程度號編號性質（m（m1F4正N80W60NE800可靠2F10正N3C50W72NE10080基本可靠3F11正N2（50W57NE370260可靠4F14正N3C10W70WS250100較可靠5F 26正N2（50W6070NE12010較可靠6F8正N2（50W70NE6070可靠1.1.2.3煤層賦存狀況及可采煤層特征新興一礦開采之煤

16、層主要位于侏羅系雞西群城子河含煤組，本組共有厚 薄煤層10組，現將各煤層厚度、結構、容重和頂底板情況分層以文字敘述如 下：47#煤層：煤層厚度2.1m2.9m，平均煤層厚度2.6m，煤層結構簡單，賦 存穩(wěn)定，無夾石，全區(qū)發(fā)育，容重1.50T/ m,頂板為中細砂巖，偽頂為 0.1m的煤泥巖或含炭泥巖，底板為粉砂巖。48#煤層：煤層厚度1.4m2.0m,平均煤層厚度1.75m，平均傾角20, 全區(qū)發(fā)育，屬于穩(wěn)定的中厚煤層，結構單一，容重1.50T/m3，頂板為粉砂巖 或泥巖，底板為粉砂巖，灰分在 12%左右。49#煤層：平均煤厚1.5m，屬于穩(wěn)定的煤層，淺部煤層結構復雜，深部煤 層結構單一，容重為

17、1 .50T/m 3，頂板中部為粉砂巖，南北部為中粗砂巖，底板為細砂巖，一般有 0.20m0.30m的煤泥巖或泥巖偽底，灰分一般在25%左右。51#煤層：煤厚1.4m2.0m，平均1.6m，基本上是全區(qū)發(fā)育，容重1.50T/ m，頂板為泥巖，底板為細砂巖，直接底板有 0.15m厚的泥巖偽底，灰分一般 在 22%左右。58#煤層：煤厚1.0m1.5m，平均1.3m，基本上是全區(qū)發(fā)育，容重1.50T/ m，頂板為泥巖，底板為細砂巖，直接底板有 0.3m厚的泥巖偽底，灰分一般 在 25%左右。60#煤層：煤層厚度1.3m1.9m，平均煤層厚度1.6m,煤層結構簡單，賦3存穩(wěn)定，無夾石，全區(qū)發(fā)育，容重

18、 1.50T/m，頂板為中細砂巖，偽頂為 0.1m 的煤泥巖或含炭泥巖，底板為粉砂巖。63#煤層：煤層厚度1.4m2.0m,平均煤層厚度1.75m，平均傾角20。， 全區(qū)發(fā)育，屬于穩(wěn)定的中厚煤層，結構單一，容重1.50T/m3，頂板為粉砂巖或泥巖，底板為粉砂巖，灰分在 12%左右。65#煤層：煤厚1.4m1.8m，平均1.6m，屬于穩(wěn)定的煤層，淺部煤層結構 復雜，深部煤層結構單一，容重為 1.50T/m3，頂板中部為粉砂巖，南北部為 中粗砂巖，底板為細砂巖，一般有 0.20m0.30m的煤泥巖或泥巖偽底，灰分 一般在 25%左右。67#煤層：煤厚0.9m1.3m，平均1.1m，基本上是全區(qū)發(fā)育

19、，容重1.50 T/ m，頂板為泥巖，底板為細砂巖，直接底板有0.15m厚的泥巖偽底，灰分一般在 22%左右。68#煤層：煤厚1.0m1.3m，平均1.15m,基本上是全區(qū)發(fā)育，容重 1.50 T/ m，頂板為泥巖，底板為細砂巖，直接底板有 0.3m厚的泥巖偽底，灰分一 般在 25%左右。煤層特征詳見表 1-2。表1-2煤層特征表層 次煤厚(m層平均間距(m穩(wěn)定性發(fā)育范圍頂板底板最小最大平均472.12.92.6較穩(wěn)疋全區(qū)發(fā)育粉砂巖細砂巖7481.42.01.75穩(wěn)疋全區(qū)發(fā)育細砂巖細砂巖8491.41.61.5較穩(wěn)定全區(qū)發(fā)育泥巖灰砂巖93511.42.01.6較穩(wěn)疋泥巖灰砂巖粗砂巖20581.

20、01.51.3較穩(wěn)定全區(qū)發(fā)育粗砂巖粗砂巖601.31.91.69較穩(wěn)定全區(qū)發(fā)育粉砂巖細砂巖15631.42.01.4穩(wěn)疋全區(qū)發(fā)育細砂巖細砂巖6651.41.81.6較穩(wěn)定全區(qū)發(fā)育泥巖灰砂巖6670.91.31.1較穩(wěn)疋泥巖灰砂巖粗砂巖9681.01.31.15較穩(wěn)定全區(qū)發(fā)育粗砂巖粗砂巖1.124巖石性質厚度特征詳見下表1-3表1-3巖石厚度特征表名稱容重kg/cm3孔隙度抗壓強度102kg/cm3抗拉強度102kg/cm3變形模量102 kg/cm3彈性模量kg/cm3砂巖2.0 2.65252200.3 0.40.4 7110礫巖2.3 2.65151150.2 1.50.8 828泥灰?guī)r2

21、.7 2.852 5.25100.6 2.027510灰?guī)r2.2 2.75135180.5 2.018510頁巖2.0 2.416 301100.2 1.51 3.5281.125 井田內的水文地質情況新興一礦的水文地質條件為較強堅硬裂隙巖層充水的礦床。根據近幾年 來的實測資料，礦井涌水量一般為236.65 m3/h，最大涌水量為278.88m3/h,個別斷層偶爾會發(fā)生出水現象，但其水量有限，且在短期內就會被疏干，區(qū) 內小井雖多，但掌握都比較清楚，對礦井安全生產影響不大，隨著開采水平 的延伸，涌水量越來越小。因此，將該區(qū)水文地質類型定為簡單。1.1.2.6沼氣 煤塵及煤的自燃性新興一礦屬于瓦斯

22、高突礦井，相對涌出量20.4 m/t，絕對涌出量為13.6n3/min。隨著開采深度的延伸，瓦斯賦存條件好涌出量大給礦井的安全生產 帶來一定的困難。新興一礦有爆炸危險性。開采煤層均屬高沼氣煤層，礦井屬高沼氣等級 礦井，屬有煤塵爆炸危險煤層，屬低硫特低磷不易自燃煤層。隨著今后礦井 開采深度的不斷增加，瓦斯涌出量也逐步加大，這給礦井生產會帶來不利影 響，因此，未來礦井通風、瓦斯防治技術措施將需進一步增強。煤質 牌號及用途煤的物理性質新興一礦區(qū)內的煤層是由高等植物所形成的腐植煤，其肉眼煤巖成分主 要是亮煤、暗煤，夾鏡煤絲帶，絲炭較少。黑色光亮。內生裂隙發(fā)育，質脆， 黑色，條帶狀，層狀結構，其煤巖類型

23、多為光亮型、半亮型和半暗型。鏡下 鑒定為：煤巖組成多是凝膠物基質體，色鮮紅，以鏡煤化物質為主，樹脂膠 體占次要地位，礦物雜質多見，主要是石英、長石、高嶺石、方解石和云母， 尤其以長石和粘土質泥巖多見。煤的化學性質原煤灰分變化較大，一般在 20%-30%超過30%勺情況也常見。凈煤灰 分一般在10%左右，膠質層厚度一般在 9m葉15mm揮發(fā)分一般在 30%- 39% 硫含量一般在 0.2%左右，磷含量一般在 0.01%-0.02%，屬低硫、低磷煤?？碧匠潭燃翱煽啃愿鶕屡d一礦區(qū)域構造復雜程度和煤層穩(wěn)定性，將F4 號斷層以西構造類型定為U類，F4以東定為川類；煤層定為U類，綜合上述結果，本區(qū)勘探類

24、型 定為U類U型。巖漿侵入：在新興一礦礦區(qū)內沒有巖漿巖侵入體，評定為I類。新興一礦礦區(qū)煤層穩(wěn)定程度為U類。礦區(qū)各煤層頂底板多數為粉細砂巖類，少數為中砂巖，多數煤層沒有偽 頂、偽底，個別有偽頂勺，其偽頂巖性為粉砂巖，厚度在 0.95m- 2.4m 之間， 各煤層勺頂底板平整，只局部有凸凹不平，頂板較完整，裂隙不發(fā)育。煤層 傾角一般在1025之間，故將其地質條件評定為U類。綜合評定結果新興礦地質條件類別為：U - H a I be n d n efg井田儲量勺計算礦井地質儲量：勘探（精查）報告提供勺儲量，包括“能利用儲量” 和“暫不能利用儲量” ；礦井工業(yè)儲量：勘探（精查）地質報告提供勺“能利用儲

25、量”中勺A、B、 C 三級儲量， A、B、C 三級儲量勺計算方法，應符合國家現行標準煤炭 資源地質勘探規(guī)范勺規(guī)定；礦井設計儲量：礦井工業(yè)儲量減去設計計算勺斷層煤柱，防水煤柱， 井田境界煤柱和已有勺地面建筑物，構筑物需要留設勺保護煤柱等永久性煤 柱損失量后勺儲量；礦井設計可采儲量：礦井設計儲量減去工業(yè)場地的保護煤柱，礦井井 下主要巷道及上、下山保護煤柱煤量后乘以采區(qū)回采率。1.2.2.9 保安煤柱保護煤柱的留設方法（1）工業(yè)場地及主要井巷保護煤柱留設工業(yè)場地保護煤柱留設，應在確定地面受保護面積后，用移動角圈定煤柱范圍。移動角數值應采用新興一礦實測數據或與本礦區(qū)條件類似的礦區(qū) 的實測數據選取。 工

26、業(yè)場地地面受保護面積應包括受保護對象及圍護帶，圍護帶寬度為15m。不包括在工業(yè)場地范圍內的立井，圈定其保護煤柱時，地面受保護對象應包括轎車房，井口房或通風機房風道等，圍護寬度為20m。斜井受保護對象應包括絞車房、景田、斜井井筒及井底車場。井口圍 護寬度應為 10m。當斜井大巷、上、下山位于煤層中時，其保護煤柱寬度，可按本礦區(qū) 或與本礦區(qū)條件類似的礦區(qū)經驗確定；或根據實測資料用分析法確定。（2）斷層帶幾井田徑界煤柱的留設斷層帶及井田境界煤柱可按照實習礦井所留設煤柱尺寸獲取30m- 50m的煤柱寬度來計算。并不是所有的地面建筑物、河流等均須留置保護煤柱，設 計時應結合實習井的具體情況和“三下”采煤

27、理論進行分析。新興一礦井田邊界煤柱留設及斷層、井筒周邊煤柱的留設 井田邊界煤柱留設為40m斷層帶煤柱留設為40m井筒周邊煤柱留設為 20m。1.2.2.10 儲量計算方法工業(yè)儲量計算計算公式如下：塊段儲量=塊段面積x 1/（cos平均傾角）X塊段平均厚度X容重根據原新興立井初步設計儲量諸圖，通過等高線塊段法計算本井田工業(yè) 儲量為 34.33Mt ?？刹蓛α坑嬎阌嬎愎饺缦拢?ZK=（ ZCP） X C式中：Zk可米儲量； Zc工業(yè)儲量； P永久煤柱損失；c采區(qū)回采率?；夭梢螅褐泻衩簩硬粦∮?0%薄煤層不應小于 85%經各煤層可米儲量計算，匯總計算得新興一礦可米儲量為26.95Mt。122.

28、11儲量計算的評價新興一礦的各類儲量計算嚴格執(zhí)照有關規(guī)定執(zhí)行。由于技術水平所限， 儲量計算設計所得到的各種儲量與實際可能有一定的誤差。1.2.2.12 采區(qū)生產能力儲量及服務年限采區(qū)煤層全部可采，根據幾何法求得可采儲量為 4077.81Mt，采區(qū)設計生產 能力為1.20Mt/a。采用走向長壁采煤法采煤。采區(qū)生產能力的基礎是采煤工作面生產能力，而采煤工作面的產量取決 于煤層厚度，工作面長度和推進度。一個采煤工作面產量Ao (Mt/a)可由下式計算：A = L X VOX M r X Co式中：l采煤工作面的長度，mV0 工作面推進度， m/a；M煤層厚度或采高，mr煤的密度 ，t/m3；C0采煤

29、工作面采出率，中厚煤層取95%設計回采工作工藝為綜采，日進尺數為5.6m。所以V=5.6 X 330=1848即工作面年推進度為1848m因此，一個采煤工作面產量為 A=200X 1848 X 3.0 X 1.45 X 0.95=1.53Mt。采區(qū)生產能力與采區(qū)內同采工作面的個數有關，為保證采區(qū)的正常銜接，在一個采區(qū)中同時生產的采煤工作面為12個，少數可達3個，所以，采區(qū)生產能力為：nAb 二 W Ai T式中：n同時生產的采煤工作面數；K1采區(qū)掘進出煤系數，取為1.1左右；&工作面之間出煤影響系數，n=2時取0.95，n=3時取0.9。本采區(qū)采用2個面，A 145Mt/a。采區(qū)儲量及服務年限

30、本采區(qū)儲量豐富，可采儲量為 4077.81 MtTn=Z/ (ACTn采區(qū)服務年限，a;Z采區(qū)可采儲量，Mt;A采區(qū)生產能力，Mt;C采區(qū)回采率，取1.4 ;P=4077.81/ (145X 1.4 ) =20a。1.1.3 井田開拓概述新興一礦位于七臺河礦區(qū)西部。北部與新立礦、新建礦相鄰；南部到桃 七三區(qū)58#煤層-600m標高；東界為Fii斷層，與桃山礦相連；西部以Fi4斷層為界，與東風礦相鄰。東風礦年產 1.20Mt ，采用斜井開拓； 新建礦年產 1.80Mt ，采用立井開拓。影響本設計礦井開拓方式的原因及其具體情況 井田開拓方式的選擇應全面考慮各種因素，主要因素包括：井田地質和水文地質

31、條件(特別是表土層情況) ；地形地貌和地面外部條件；煤層賦存和開采技術條件；技術裝備和工藝系統條件；施工技術和設備條件；總體設計和礦井生產能力要求等。 對以上各種因素要綜合研究，通過系統優(yōu)化和多方案技術經濟比較后確定。影響本設計井田開拓方式的具體因素如下：1. 地表因素 礦區(qū)地形屬于漫崗及丘陵地形，地勢特點西高東低，地表平均標高+170m- 240m。2.煤層賦存情況整個井田的煤層上部標高在+100m，下部標高在-600m,東界為F11斷層， 與桃山礦相連；西部以F14斷層為界，與東風礦相鄰。整個礦區(qū)共有10層可采 煤層，即 47#、48#、49#、51#、58#、60#、63#、65#、67

32、#、68#層，全區(qū)發(fā)育。煤 層東西走向長約6.9km，南北傾斜寬約3.5km。本井田煤層系緩傾斜中厚煤層， 平均傾角在 18左右。確定井田開拓方式的原則貫徹執(zhí)行有關煤炭工業(yè)的技術政策 ,為多出煤、早出煤、出好煤、投資 少、成本低、效率高創(chuàng)造條件。要使生產系統完善、有效、可靠，在保證生 產可靠和安全的條件下減少開拓工程量，尤其是初期建設工程量，節(jié)約基建 工程量，加快礦井建設。合理開發(fā)國家資源，減少煤炭損失。合理集中開拓布置，簡化生產系統，避免生產分為集中生產創(chuàng)造條件。必須慣徹執(zhí)行有關煤礦安全生產的有關規(guī)定。要建立完善的通風系統， 創(chuàng)造良好的條件，減少巷道維護量，使主要巷道經常性保持良好狀態(tài)。 1

33、.2 采區(qū)地質特征設計采區(qū)的位置 邊界 范圍及采區(qū)煤柱本設計采區(qū)為中一采區(qū)，位于井田中部。西部以正F3 斷層為界，東部以正F4斷層為采區(qū)邊界。淺部以+ 100m標高為界，深部以-150m標高為界。走 向長3100m南北傾斜長700m。采區(qū)煤柱包括采區(qū)范圍內的邊界煤柱、斷層煤柱、隔水煤柱等。本采區(qū) 采用傾斜長壁聯合開采，采區(qū)煤柱留設如下：各煤層在采區(qū)邊界留設 30m 煤 柱，井田境界處留設20m保護煤柱。1.2.2 采區(qū)地質和煤質情況中一采區(qū)地層傾角平緩，走向變化不大，采區(qū)有一斷層，對開采影響較 小，開采煤層主要位于侏羅系雞西群城子河含煤組，即47#、48#、49#、51#、58#、60#、63

34、#、65#、67#、68#煤層。各煤層特征詳見表 1-2。采區(qū)生產能力及服務年限礦井工作制度根據煤炭工業(yè)礦井設計規(guī)范規(guī)定：礦井年工作日按 330 天計算；礦井每晝夜三班工作，其中兩班進行采掘工作，一班進行檢修；每日凈提升時間 16h。礦井生產能力及服務年限根據煤炭工業(yè)礦井設計規(guī)范 ，礦井的設計生產能力應為： 大型礦井： 120、150、180、240、300、400及以上（ Mt/a ）； 中型礦井 :45 、60、90（Mt/a ）；小型礦井： 9、 1 5、 2 1 、 3 0（Mt/a ）；礦井設計生產能力方案比較新興一礦已查明的工業(yè)儲量為 343.365Mt，估算本井田內工業(yè)廣場煤柱，

35、 境界煤柱等京永久煤柱損失量占工業(yè)儲量的10%，各可采層均為厚煤層， 按礦井設計規(guī)范要求確定本礦的采區(qū)采出率為85%，由此計算確定新興一礦的可采儲量為 269.14Mt 。 根據地質報告的資料描述，煤層儲量豐富，地質構造比較簡單，煤層生 產能力大以及煤層賦存深等因素，初步決定采用大型礦井設計。并初步確定 三個方案，即礦井生產能力為 1.80Mt/a ，2.40Mt/a 和 3.00Mt/a 三個方案， 分析論證如下：按照公式P=Z/AK 式中， P 為礦井設計服務年限， a； Z 井田的可采儲量 ,Mt ； A為礦井生產能力 ,Mt/a ；K為礦井儲量備用系數，一般取 1.4 ；計算得：P1=

36、106.8a ； P2= 80a ； P3=64a 經與煤炭工業(yè)礦井設計規(guī)范和采礦設計手冊相核對，確定 80a 為比較合理的服 務年限，即本礦井的生產能力為 2.40Mt/a 。1.3.3 礦井設計服務年限 礦井設計服務年限P=Z/AK 式中， P 為礦井設計服務年限， a； Z 井田的可采儲量 ,Mt ； A 為礦井生產能力 ,Mt/a ； K 為礦井儲量備用系數，一般取 1.4 ；計算得：p= Z/AK=269.14/(240X 1.4 ) =80a。采煤方法及采區(qū)參數1.4.1. 采煤方法的選擇原則： 采煤工作是煤礦井下生產的中心環(huán)節(jié)。 選擇采煤方法應當結合具體的礦山 地質和技術條件。(

37、 1 )生產安全( 2 )經濟合理 ( 3 )煤炭采出率高 減少煤炭損失，是防止煤的自燃，減少井下火災，保證和延長采煤工作 面和采區(qū)的開采期限，降低掘進率，保證正常生產的重要措施。2. 直接影響采煤方法選擇的主要因素有以下五個方面（1）煤層傾角：煤層傾角是影響采煤方法選擇的重要因素。傾角的變化 不僅直接影響采煤工作面的落煤方法，運煤方法，采場支護和長空區(qū)處理等 的選擇。而且也直接影響巷道布置，運輸，通風和采煤方法各種參數的選擇（2）煤層厚度（3）煤層的地質構造情況（4）煤層及圍巖特征（5）煤層的含水性，瓦斯涌出量及煤的自燃情況1.4.3 采煤參數的確定中一采區(qū)共有10層煤,走向長度3ioom傾

38、斜長度約700m開采水平布 置在-150m標高處，煤層傾角18,煤厚2.7m3.2m，煤層地質構造簡單， 煤層穩(wěn)定，采區(qū)正常涌水量為 157.9m3/min ，瓦斯涌出量大，煤層有煤塵爆炸 的危險及自燃發(fā)火傾向，但是發(fā)火現象不嚴重。根據以上條件及采煤方法的選擇原則，現決定采用走向長壁采煤方法。 這種采煤方法具有常量大，效率高，生產系統簡單，巷道掘進量小，回采工 序簡單，材料消耗少，成本低以及生產安全等優(yōu)點 , 容易實現集中生產和高產 高效，便于管理。綜上所述，可確定本采區(qū)的采煤方法為走向長壁采煤法，一次采全高。第二章 采區(qū)巷道布置采區(qū)巷道初選方案分析2.1.1 區(qū)段劃分合理的劃分區(qū)段參數， （

39、區(qū)段斜長和走向長度）是進行正常工作面的接續(xù) 的關鍵，也有利于減少煤炭損失，提高采出率。區(qū)段斜長為區(qū)段采煤工作面的長度，區(qū)段煤柱寬度及區(qū)段上下平巷的寬 度之和，區(qū)段的走向長度即采區(qū)的走向長度。采區(qū)上山布置 采區(qū)上山布置，受煤層厚度、采區(qū)服務年限及產量、瓦斯涌出量、煤層 頂底板巖性等因素的影響，應綜合考慮上述因素，使上山布置方案在技術上 可行，在經濟上合理。1. 上山條數的確定 在一般情況下，布置兩條上山（一條運輸上山，一條軌道上山） ，就可以 滿足采區(qū)運輸、通風和行人的需要，考慮該礦井為高瓦斯礦井，為安全起見， 擬布置三條上山，分別為軌道上山，運輸上山和回風上山，為了實現兩翼布 置開采及生產均衡

40、的要求，三條上山大致位于采區(qū)走向中央，間距大致為 15 米。2. 上山位置的選擇 采區(qū)上山的位置，有布置在煤層中或底板巖石中的問題以及相對于煤層 群的上部、中部或下部的問題。（1）煤層上山 優(yōu)點：掘進容易、費用低、速度快、聯絡巷道工程量少。 缺點：煤層上山受工作面采動影響較大，生產期間上山的維護困難，需 要金屬可伸縮支架，煤柱留設多。適用條件：開采薄或中厚煤層的單一煤層采區(qū)，采區(qū)服務年限短；煤層 頂底板巖石比較穩(wěn)定，煤質在中硬以上，上山不難維護；為部分煤層服務的， 維護期限不長的專用通風或運煤上山。（2）巖石上山 優(yōu)點：維護狀況良好，維護費用低，煤柱留設少。 缺點：掘進困難，聯絡巷道工程量大。

41、 適用條件：對單一厚煤層采區(qū)和聯合準備采區(qū)，在未采用可伸縮金屬支 架的情況下，為改善維護條件，將上山布置在煤層底板巖石中根據本設計采區(qū)煤層及頂底板巖性等實際情況， 結合上述煤層上山和巖石 上山的情況，本設計采區(qū)就上山布置方式提出如下三種方案：方案一：三條煤層上山方案二：兩巖一煤上山方案三：三條巖石上山 下面對于這三種采區(qū)上山布置方案進行技術評價。（1）三條煤層上山布置方案 該方案將軌道、運輸、通風上山布置在 47#煤層中，由于受采動影響，維 護這三條上山較為困難；且留設大量保護煤柱。故該采區(qū)布置三條煤層上山 的方案在技術上不合理。（2）兩巖一煤上山布置方案 該方案將運輸上山和軌道上山布置在煤層

42、底板巖石中，將回風上山布置 在煤層中，該方案在技術上可行。（3）三條巖石上山布置方案 該方案將軌道、運輸、回風上山布置在煤層底板巖石中，對于本采區(qū)， 該方案在技術上適合本采區(qū)。根據本設計采區(qū)實際情況，布置三條巖石上山。采區(qū)車場布置采區(qū)車場和硐室的設計 應根據采區(qū)巷道布置、采區(qū)生產能力和服務年限、運輸方式和礦車類型、 地質構造和圍巖性質、煤塵、瓦斯及水文情況等因素進行全面考慮確定。裝車站線路設計 根據裝車站所在的位置不同，大巷裝車站線路又分為通過式和盡頭式兩 種。由于本采區(qū)位于位于井田西界，無鄰近采區(qū)，因此裝車站線路選為大巷 盡頭式。裝車站線路總長度 L 為： L= L 1+L2+L3+ L 5

43、式中：L車場線路長度；Li 空車存車線長度；n列車礦車個數；Le機車長；L列車長度；（3-5）制動，安全距離；L2重車線存在長度；L3煤倉溜煤閘門至液線道岔長度，L3= Le+0.5 Lm ;L5單開道岔長度，大巷軌道中心距離1600。單開道岔 ZDK622/4/12， a =14o02 10a=3462mrp b=3588mrpL=7050mm因為 I 1=4500+17X( 3650+3000- 5000) =6950071500mml 2=17X 3650=62050mml 3=4500+0.5 X 3650=6325mm所以 l=70550+62050+6325+7050=14975m

44、m3.輔助提升下部車場采區(qū)輔助提升下部車場是向采區(qū)回采工作面、掘進工作面出煤，運料， 通風等的運輸站，是采區(qū)下部車場的組成部分。大巷裝車式下部車場的輔助 提升多為繞道式。因為本采區(qū)傾角較大，所以采用頂板繞道。斜面線路采用 ZDC622/3/6 道岔，a =18o26 06，a=2260mmb=2800mm l=4964mm車場雙道中心線間距為1600mm對稱道岔線路連接長度為：(連接半徑取12000mmL 對=a +B+T=2200+1600/2ctg a /2+Rtg a /2=9077水平投影長：L對=L 對 COS =9077X COS 25o=8226豎曲線計算：詳見圖4-1。Y=hc

45、ot B 0(1)L=Y+T+di+R(2)式中：h 大巷通過線軌面至軌道上山軌面之間的垂線距離，一般為15m- 20m，取 20m;B 0軌道上山下段傾角(起坡面)，為減少工程量，一般取20。 25o,取 20o；TD低道豎曲線切線長度，取 TD=5mdi 平豎曲線之間插入直線段，取2.5m；R1繞道內側彎道曲線半徑，取 12m；Y大巷通過線與軌道上山低道豎曲線切線交點的距離，ml車場繞道內側線路的水平距離，m 計算得：Y=20X cot20 0=61.55,取 62mL=62+5+2.5+12=81.5m；下部車場線路見下圖4-2 :圖4-2下部車場線路圖L1=L-R1-L k-d 2-n

46、l_2=LZcrd 1-l 仁3.14 X R TOC o 1-5 h z X=m+2RS/2+L2(5)式中：Li繞道出口端存車線直線段長度，m；L2存車線兩彎道之間的直線段長度，mLzd繞道內側線路存車線長度，md2 平曲線與道岔之間的插入段，一般取2mLk單開道岔平行線路聯接長度，mn、m 由單開道岔非平行線路聯接公式求得，ms 空、重車線摘掛鉤點活動板的雙軌中心距，mX 繞道出口交岔點道岔基本軌起點g至軌道上山軌道中心距，ms空、重車存車線非摘掛鉤段雙軌中心距，m已知：d2=2m,Lk=9m,R=12m,m=25m, n=15m,；L=83.68m,d i=2.5m,S=1.6m,Si

47、=1.6m 計算得：Li=81.5-12-9-2-15=43.5m ;L2=159.68-2.5-43.5-3.14X 12=76m;X=25+2X 12+1.6/2+76=125.8m。2.1.4煤倉形式容量及支護煤倉形式按照煤倉倉體傾角的不同，煤倉可分為垂直式，傾斜式和垂直一傾斜混 合式三種形式。在煤倉容量和斷面一定的情況下，當煤倉高度不受限制時， 宜采用垂直式；當煤倉高度受到限制時，傾斜式和混合式可增加倉體的長度， 由于本采區(qū)采用溜煤眼溜煤，煤倉高度不會受到限制，所以煤倉形式采用垂 直式。由于圓形斷面利用率高，不易形成死角，便于維護，施工方便，施工 速度快。因此，垂直煤倉為圓形斷面，自由

48、降落式。煤倉容量采區(qū)煤倉容量的大小與采區(qū)生產能力、大巷運輸設備的型號、采區(qū)距井 底車場的距離、每列車裝載量、大巷通過能力及運輸調度的管理水平有關。 煤倉容量的大小應于采區(qū)生產能力和列車裝載運行的間隔時間相適應。一般采區(qū)煤倉按表4-1選?。罕?-1采區(qū)生產能力(Mt/a)煤倉容量(t)0.3以下50-1000.3-0.45100-2000.45-0.6200-3000.6-1.00300-5001.00以上大于500煤倉容量過大，不但其利用率不高，而且經濟上也不合理，布置和施工 也比較困難；但是如果煤倉容量過小，有不能起到調節(jié)生產的作用，往往因礦車周轉不及時，使煤倉堆滿而造成停產。因此，必須合理

49、地確定煤倉容量其方法是按采區(qū)生產持續(xù)時間計算煤倉容量Q。Q = (Ag-A N)TgKb，885t/h ;，521t/h ;，機采可取1.01.5h ;式中：Ag米區(qū)咼峰生產能力，t/hAN 裝車站通過能力，t/hTg采區(qū)高峰生產持續(xù)時間，hKb不均勻系數,機采，1.15 1.20 ;Q= (885-521 ) X 1.5 X 1.2=656t。煤倉支護煤倉的結構包括煤倉上部收口、倉身、下口漏斗及閘門基礎，溜口和閘 門裝置。為了保證上口安全和改善煤倉上口的受力情況，需要以混凝土收口 注成圓臺體。為防止大塊煤、矸石、廢木料等進入煤倉，造成堵塞，可在收 口處設鐵篦。鐵篦用舊鋼軌或工字鋼做成，篦孔大

50、小約200mm左右，當大塊煤較多時，還可安設破碎機。煤倉上口應高出巷道底板，防止水流入倉內。 倉身采用錨噴支護。煤倉下口要用混凝土砌筑圓臺體收口，收口斗倉為圓錐 形。為了經久耐用，在收口處可采用鐵屑混凝土澆灌或鋪設密集舊鋼軌。為 了大巷安全，煤倉與大巷連接處必須加強支護。應在煤倉下部收口四周鋪設 數根鋼梁，灌入混凝土，并與大巷支護連為一體。2.1.5采區(qū)硐室簡介米區(qū)硐室包括米區(qū)變電所，米區(qū)絞車房和井下空氣壓縮機硐室。采區(qū)變電所采區(qū)變電所的位置應選擇在頂板穩(wěn)定、地壓較小、通風良好、無淋水的 地點，以利硐室的維護和設備正常運轉，在滿足設備布置要求的前提下，應 盡量減少硐室的工程量，降低工程費用。為

51、了便于向采區(qū)各個用電點供電， 在采區(qū)內，變電所的位置應選在采區(qū)用電負荷的中心，使各翼的供電距離基 本相等，保證在該區(qū)域內最遠距離的設備能夠正常啟動。為了便于設備的運 輸，變電所的位置應設在鋪設軌道的巷道附近。因此，變電所一般是設置在 采區(qū)上山或石門附近的穩(wěn)定圍巖中。采區(qū)變電所的尺寸由硐室內設備的數量、 規(guī)格、設備間距以及設備與墻壁間距等因素確定。2. 采區(qū)絞車房 采區(qū)絞車房主要依據絞車的型號及規(guī)格，基礎尺寸，絞車房的服務年限 和所處圍巖性質等進行設計。絞車房的位置應選擇在圍巖穩(wěn)定、無淋水、礦 壓小和易維護的地點；在滿足絞車房的施工、機械安裝和提升運輸要求的前 提下，絞車房盡量靠近變坡點，以減少

52、巷道工程量；絞車房與鄰近巷道留有 足夠的巖柱，以利絞車房的維護。絞車房的布置原則：在保證安全生產和易于檢修的條件下盡可能布置緊 湊，以減少硐室工程量。絞車基礎前面和右側與硐壁的距離要考慮能進出電 動機；后面以能布置部分電氣設備后尚能適應司機活動，并能從后面行人； 左側只考慮行人方便與安全。3. 井下空氣壓縮硐室 空氣壓縮機硐室設在維巖穩(wěn)定、無淋水、有新鮮風流通過的主要巷道內。 機電硐室的溫度不要超過 30 C 硐室斷面為半圓拱形，用全料、石拱料面砌 筑, 條件允許的地方用錨噴支護。2.1.6 采區(qū)工作面的接續(xù)確定工作面接續(xù)的幾個原則：（1）改善巷道維護條件 , 減少維護工程量；（2）減少漏風

53、, 防止煤層自燃發(fā)火；（3）健全采區(qū)系統 , 有利于采準工作。工作面接續(xù)的確定區(qū)段回采順序為由上向下即下行式 ,區(qū)段內回采順序為后退式 , 煤層的開 采順序為下行式，詳見表 4-2 。表 4-2 采區(qū)工作面接續(xù)圖表生產米區(qū)工作 面編 號保有可米 儲量0 8 12 16 20中一米區(qū)11114231112423111342311144231115423111642311174231118423接西一米區(qū)中二采區(qū)11214261122415112342611244151125426112641511274261128415接西二米區(qū)2.2確定采區(qū)巷道布置的可行方案2.2.1井硐形式和數目新興一礦米

54、用一對立井開拓，即主井、副井。主井用以提升煤炭，副井 用以提矸、升降人員、下放材料和設備及兼作進風井。2.2.2井硐位置及坐標井筒確定在坐標 X=5070500, 丫=85500附近理由是：地處井田儲量中央：井筒距北部邊界1.3km，南部邊界1.7km,西部邊界3.3km，東部邊界4.6km；有較好的地形條件：井口處標高 +150m地面坡度不足2;交通條件好：靠近城密公路，井口距公路1500m；有較好的居名點條件：工人村距井口400m左右。確定井筒坐標為： （1）主井井口坐標為： XA=5070579YA=85689（2）副井井口坐標為： XB=5070518 YB=85760主井井口標高為+

55、i85m副井井口標高為+i85n,擬定二水平為井筒最終 水平。主井井深435m副井井深435m兩井筒中心線間距為 60m提升方位 角為25，主井井筒直徑6.5m，副井井筒直徑6.5m，均采用整體式混凝土井 壁，井壁厚度 450mm。水平數目及高度新興一礦采用多水平開拓，擬定第一水平為-150m,本井大部分采區(qū)的煤 層淺部標高在+100,階段垂高為250m,實行上山開采。第二水平擬定標高為 -400m，實行上下山開采。石門 大巷（運輸大巷 回風大巷 ）數目及布置1 .大巷數目：二條運輸大巷。大巷布置：大巷布置形式主要有煤層大巷、巖石大巷兩種，對于各種 大巷布置方式分述如下：（1）煤層大巷：當煤層

56、頂底板較穩(wěn)定，煤層較堅硬，易維護，煤層起伏 和斷層、褶皺小時，可保證巷道較為平直，保證運輸設備運行；沒有瓦斯與 煤的突出，無嚴重自燃發(fā)火等情況下，應優(yōu)先考慮采用煤層大巷。對于新建 礦井，在煤層中布置巷道，在建設期間，還有早出煤，早投產，節(jié)省投資以 及探明地質情況的優(yōu)點。（2）巖石大巷： 優(yōu)點很多，如維護條件好，費用低。大巷方向、坡度可根據運輸等功能要求選定，而較少受地質構造的影響?？刹涣艋蛏倭糇o巷煤柱，煤的損失少， 安全條件好，受煤和瓦斯突出以及自燃發(fā)火影響較小。缺點主要為巖石工程 量大，掘進速度慢，投資費用高，建設工期長。在具體條件下是采用巖石大 巷還是煤層大巷需要做全面細致的方案比較才能合

57、理的確定。本設計井田對大巷布置提出兩種方案：方案一：煤層大巷布置方案二：巖石大巷布置煤層大巷與巖石大巷相比較有下列缺點：1煤層大巷的巷道維護困難，維護費用高； 2當煤層起伏褶曲較多時，巷道彎曲轉折多，機車運行速度受到限制，運輸能力降低；3為了便于巷道維護，巷道維護留設保安煤柱增多，煤柱回收困難，資 源損失大；4煤層有自燃發(fā)火危險時，一旦發(fā)火就要封閉大巷，導致礦井停產，而 且因煤柱受影響破壞，封閉效果不好，處理火災困難。綜上所述，煤層大巷與巖石大巷相比缺點大于優(yōu)點，巖層大巷的優(yōu)越性是主要的。在新興一礦井田中，由于47#、48#、49#、煤層間距小且為主采煤層，51#、58#、60#、63#、65

58、#、67#、68#煤層間距小于75米，均可布置巖石集 中大巷。所以采用方案二：巖石大巷布置。大巷與石門服務年限較長，運輸能力要求大，所以大巷和石門的斷面和 支護設計基本相同，斷面尺寸詳見圖3-6，圖3-7。iJQCj39C009匚牛二一 Iif 1運輸大運輸斷面斷面圖圖3-7石門斷面圖225井底車場形式的選擇井底車場是連接井筒和井下主要運輸巷道的一組巷道和硐室的總稱，是 連接井下運輸和提升兩個環(huán)節(jié)的樞紐，是礦井生產的咽喉，因此井底車場設 計是否合理直接影響礦井的安全和生產。設計要求：（1） 井底車場通過能力，應大于礦井設計生產能力的30%（2）井底車場設計時，應該考慮到增產的可能性；（3）盡可

59、能提高井底車場的機械化水平，簡化調車作業(yè)，提高井底車場 通過能力；（4）應該考慮主、副井之間施工時便于貫通；（5）井底車場線路不止應該結構簡單，運行及操作系統安全可靠，管理 使用方便，布局合理，注意節(jié)省工程量，便于施工和維護；（6）為了保護井底車場的巷道和硐室，在其所在范圍內應該留設相應的 保安煤柱。立井井底車場的基本類型：（1）環(huán)形式：立式、斜式、臥式；（2）折返式：梭式、盡頭式。井底車場形式選擇：（1）保證礦井生產能力，有足夠的富裕系數，有增產的可能性；（2）井巷工程量少，建設投資省，便于維護，生產成本低；（3）調車簡單，管理方便，彎道及交岔點少；（4）施工方便，各井筒間、井底車場與主要運

60、輸巷道間能迅速貫通，縮 短建井工期；（5）當大巷或石門與井筒的距離較大時，能夠布置下存車線和調車線， 可選擇立式井底車場；（6）井底車場形式也取決于礦車的類型，當采用定向卸載的底縱卸式、 底側卸式礦車時，其卸載站（即主井車線）可布置折返式，亦可布置環(huán)形式。綜上所述，結合本設計礦井的有關設計參數，通過對各種形式井底車場 的適用條件及優(yōu)缺點做簡單比較后，本設計井田井底車場形式為臥式環(huán)形車 場，采用兩翼來車的形式。煤層群的聯系新興一礦煤層群開采時的聯系方式是分組聯合開采，即47#、48#、 49#、煤層聯合開采， 51#、58#、 60#、63#、65#、 67#、 68#煤層聯合開采，準備巷道為