地鐵車站基坑主體支架計(jì)算書

1、第 頁(yè)附件一：基坑主體支架計(jì)算書頂板厚度為80cm，中板厚度為40cm。頂板檢算分為頂板以及頂板梁兩部分檢算。一、中板檢算荷載分析根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范查得：模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1K=0.5KN/nf;施工人員及設(shè)備荷載因本工程用泵送混凝土,故計(jì)算時(shí)取均布荷載Q1k=4.0KN/m2,集中荷載P=4.0KN。振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k:水平模板取2KN/nf;根據(jù)建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范查得：新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2K=25.5KN/m3（包括鋼筋），400mnff新澆混凝土板自重標(biāo)準(zhǔn)值為25.5X0.4=10.2KN/nf；永久荷載分項(xiàng)系數(shù)K1=1.35,可變荷載分

2、項(xiàng)系數(shù)K2=1.4;安全系數(shù)1.1。中板模板驗(yàn)算橫向方木驗(yàn)算本方案采用的木材為東北落葉松，根據(jù)木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50005-2003）東北落葉松抗彎強(qiáng)度f(wàn)m17Mpa,順紋抗剪強(qiáng)度為：fv1.6Mpa，彈性模量E10103Mpa。本施工方案中中板及梁模板采用15mmt勺膠板，支架采用0.9mx0.9m（縱*橫）間距腳手架，上設(shè)可調(diào)快拆頂托，底模橫向采用10cm10cm方木，按間距0.3m布置橫向方木，其下方設(shè)縱向雙拼48X3.0鋼管分配梁，按間距0.9m布置，每根支架立桿上布置一根。按均布線荷載考慮時(shí)：Q1=（G1K+G2）K*1.35+（Q1k+Q2k）*1.4）*0.3*1.1=（0.5

3、+10.2）*1.35+（4+2）*1.4）*0.3*1.1=7.54KN/m；簡(jiǎn)化為三等跨連續(xù)梁計(jì)算：M中=0.08qil2=0.08X7.54乂0.92=0.49KN-mM中=0.1qil2=0.1X7.54X0.92=0.61KN-m施工人員及設(shè)備按集中荷載最不利位置布置計(jì)算時(shí)Q2=(G1K+G2K*1.35*0.3*1.1=(0.5+10.2)*1.35*0.3*1.1=4.9KN/m;P=6*1.4*1.1=9.3KN跨中最大彎矩M中=0.08q2l2+0.213PL=0.08X4.9X0.92+0.213X9.3乂0.9=2.1KN-m支座最大彎矩M中=0.1q2l20.175PL

4、=-0.1X4.9X0.92-0.175X9.3X0.9=-1.86KN-m綜上所述彎矩值，取跨中最大彎矩值M=2.1KN-m進(jìn)行截面驗(yàn)算。根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范查得：方木截面抵抗矩：W=166.67cr3I=833.33cm4(1)抗彎承載能力檢算3Mmax2.110maxW166.6712.6MPa0.9fm0.91715.3MPa(2)撓度檢算根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范公式5.2.1-4:Q2=(G1K+G2K*1.35*0.3*1.1=(0.5+10.2)*1.35*0.3*1.1=4.9KN/m;TOC o 1-5 h z5ql454.99004L40.5mmw4.5mm38

5、4EI38410000833.3310200故撓度滿足要求。通過(guò)以上演算得知，橫向采用10cm10cm東北落葉松方木能夠滿足施工及設(shè)計(jì)要求?？v向分配梁檢算縱向采用雙拼48X3.0鋼管分配梁，按間距0.9m布置，每根支架立桿上5布置一根。彈性模量E2.0610Mpa。根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范查得:截面抵抗矩：W=4.49*2=8.98cm3截面慣性矩：I=10.78*2=21.56cm4板底碗扣式腳手架頂縱向鋼管分配梁檢算：縱向分配梁所受的力為其上方橫向間距30cm的10cm10cm方木傳下的力,受力簡(jiǎn)圖如下圖所示：PPPPPP30130-A30L30L30L30L30L30L90B90C-

6、11單位:cm縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算：恒荷載：G1=(G1K+G2K*1.35*0.9*1.1=(0.5+10.2)*1.35*0.9*1.1=14.5KN/m;活載：Q1=(4+2)*1.4*1.1=9.3KN/m;按最不利荷載考慮：跨中最大彎矩M中=0.08q2l2+0.213PL=0.08X14.5X0.32+0.213X9.3乂0.3=0.7KN-m支座最大彎矩陣0.1q2l20.175PL=-0.1X14.5X0.32-0.175X9.3X0.3=-0.62KN-m綜上所述彎矩值，取跨中最大彎矩值M=0.7KN/m進(jìn)行截面驗(yàn)算(1)抗彎承載能力檢算：max0.71038.9878MPa0.9f

7、m0.9205184.5MPa(2)撓度檢算Q2=(G1K+G2K*1.35*0.9*1.1=(0.5+10.2)*1.35*0.9*1.1=14.5N/m45ql_._4514.5300384EI_6_43842.0610621.561040.006mmwL2001.5mm通過(guò)以上演算得知，縱向采用雙拼48X3.0鋼管分配梁能夠滿足施工及設(shè)計(jì)要求。中板板底模強(qiáng)度檢算中板板底模擬采用高強(qiáng)度竹膠板，板厚t=15m用竹膠板方木背肋間距為300mm所以驗(yàn)算模板強(qiáng)度采用寬b=300mnff面竹膠板，受力圖如圖所示：小力承受單】。(1)模板力學(xué)性能彈性模量E=9898N/m2n抗彎強(qiáng)度f(wàn)m35Mpa慣性

8、矩1=2.81*105mm(2)模板受力計(jì)算Q1=(G1K+G2K*1.35+(Q1k+Q2k*1.4)*0.3*1.1=(0.5+10.2)*1.35+(4+2)*1.4)*0.3*1.1=7.5KN/m;M中=0.078ql2=0.078X7.5X0.92=0.48KN/mM支=0.105ql2=0.105X7.5X0.92=0.64KN/m簡(jiǎn)化為五等跨連續(xù)梁計(jì)算：Q1=(G1K+G2K*1.35*0.9*1.1=(0.5+10.2)*1.35*0.9*1.1=14.5KN/m;P=6X1.4*1.1=9.3KN跨中最大彎矩M中=0.078ql2+0.211PL=0.078X14.5X0.

9、32+0.211乂9.3X0.3=0.69KN-m支座最大彎矩M中=0.105ql20.079PL=-0.105X14.5X0.32-0.079乂9.3X0.3=-0.36KN-m綜上所述，取跨中彎矩值M中=0.69KNm截面驗(yàn)算MmaxmaxWn一一一一30.69103(900(152/6)0.02MPafm=35MPa撓度驗(yàn)算：根據(jù)荷載組合知Q1=(G1K+G2K*1.35*0.9*1.1=(0.5+10.2)*1.35*0.9*1.1=14.5KN/m5ql384EI_._4514.53003849898(2.81105)0.55mmw3004000.75mm第 頁(yè)第5頁(yè)綜上所述，竹膠板

10、撓度滿足要求。通過(guò)計(jì)算，采用板厚15mm勺膠板受力滿足要求。二、頂板（含1號(hào)風(fēng)道）檢算荷載分析根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范查得：模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1K=0.5KN/nf;施工人員及設(shè)備荷載因本工程用泵送混凝土,故計(jì)算時(shí)取均布荷載Q1k=4.0KN/m2,集中荷載P=4.0KN。振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k:水平模板取2KN/nf;根據(jù)建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范查得：新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2K=25.5KN/m3（包括鋼筋），800mnB新澆混凝土板自重標(biāo)準(zhǔn)值為25.5X0.8=20.4KN/nf；永久荷載分項(xiàng)系數(shù)K1=1.35,可變荷載分項(xiàng)系數(shù)K2=1.4;頂板模板驗(yàn)算橫向方

11、木驗(yàn)算本方案采用的木材為東北落葉松，根據(jù)木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50005-2003）東北落葉松抗彎強(qiáng)度f(wàn)m17Mpa,順紋抗剪強(qiáng)度為：fv1.6Mpa，彈性模量3E10103Mpa。本施工方案中頂板及梁模板采用15mm勺膠板，支架間距0.9mX0.6m（縱*橫），上設(shè)可調(diào)快拆頂托，底模橫向采用10cm10cm方木，按間距0.3m布置橫向方木，其下方設(shè)縱向10cm10cm方木分配梁，按間距0.6m布置，每根支架立桿上布置一根縱木。按均布線荷載考慮時(shí)：Q1=（G1K+G2）K*1.35+（Q1k+Q2k）*1.4）*0.3*1.1=（0.5+20.4）*1.35+（4+2）*1.4）*0.3*1.1

12、=12.1KN/m；簡(jiǎn)化為三等跨連續(xù)梁計(jì)算：M中=0.08q1l2=0.08乂12.1X0.62=0.35KN-mM中=0.1q1l2=0.1X12.1X0.62=0.44KNm施工人員及設(shè)備按集中荷載最不利位置布置計(jì)算時(shí)Q2=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+20.4)*1.35*0.6*1.1=18.7KN/mP=6X1.4*1.1=9.3KN跨中最大彎矩M中=0.08q2l2+0.213PL=0.08X18.7X0.32+0.213X9.3乂0.3=0.73KN-m支座最大彎矩M中=0.1q2l20.175PL=-0.1X18.7X0.32-0.175X9.3X0.3

13、=-0.66KN-m綜上所述彎矩值，取跨中最大彎矩值M=0.73KN-m進(jìn)行截面驗(yàn)算根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范查得：方木截面抵抗矩：W=166.67cr3I=833.33cm4(D抗彎承載能力核算3Mmax0.7310max4.6MPaW166.670.9fm0.91715.3MPa(0.5+20.4)*1.35*0.3*1.1=9.4KN/m;L40.19mmw3mmmax(2)撓度檢算Q2=(G1K+G2K*1.35*0.3*1.1=5ql459.46004384EI38410000833.3310200故撓度滿足要求。通過(guò)以上演算得知，橫向采用10cm10cm東北落葉松方木能夠滿足施工

14、及設(shè)計(jì)要求。2.2.2縱向方木分配梁檢算縱向采用10cm10cm方木分配梁，按間距0.6m布置，每根支架立桿上布置一根縱木。根據(jù)木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50005-2003,東北落葉松抗彎強(qiáng)度f(wàn)m17Mpa,順紋抗剪強(qiáng)度為：fv1.6Mpa,彈性模量E10103Mpa。根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范查得：方木截面抵抗矩：W=166.67cr3I=833.33cm4板底腳手架頂縱向方木分配梁檢算：縱向10cm10cm方木分配梁所受的力為其上方橫向間距30cm的10cm10cm方木傳下的力，受力簡(jiǎn)圖如下圖所示：?jiǎn)挝唬篊I方木縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算：Q2=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+20.

15、4)*1.35*0.6*1.1=18.7KN/m;P=6X1.4*1.1=9.3KN按最不利荷載考慮：跨中最大彎矩M中=乂中=0.084212+0.213PL=0.08乂18.7X0.32+0.213乂9.3X0.3=0.73KN-m支座最大彎矩陣0.1q2l20.175PL=-0.1X18.7X0.32-0.175X9.3X0.3=-0.66KN-m綜上所述彎矩值，取跨中最大彎矩值M=0.73KN-m進(jìn)行截面驗(yàn)算(D抗彎承載能力核算:Mmax0.73103吧4.4MPaW166.670.9fm0.91715.3MPa(0.5+20.4)*1.35*0.6*1.1=18.7KN/m;-40.0

16、24mmw-1.5mmmax(2)撓度檢算Q2=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=4518.73004384EI38410000833.3310200通過(guò)以上演算得知，縱向采用10cm10cm方木能夠滿足施工及設(shè)計(jì)要求。2.3頂板底模強(qiáng)度檢算頂板底模擬采用高強(qiáng)度竹膠板，板厚t=15mm竹膠板方木背肋間距為300mm所以驗(yàn)算模板強(qiáng)度采用寬b=300mnff面竹膠板，受力圖如圖所示：忸山芋:“用”III(1)模板力學(xué)性能彈性模量E=9898N/m2n抗彎強(qiáng)度f(wàn)m35Mpa慣性矩1=1000*153/12=2.81*105mm(2)模板受力計(jì)算Q1=(G1K+G2K*1.35+(Q1k+Q

17、2k*1.4)*0.3*1.1=(0.5+20.4)*1.35+(4+2)*1.4)*0.3*1.1=12.1KN/m;M中=0.078ql2=0.078X12.1X0.62=0.34KNmM支=0.105ql2=0.105X12.1X0.62=0.46KNm簡(jiǎn)化為五等跨連續(xù)梁計(jì)算：Q2=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+20.4)*1.35*0.6*1.1=18.7KN/m;P=6X1.4*1.1=9.3KN跨中最大彎矩M中=0.078ql2+0.211PL=0.078乂18.7X0.32+0.211X9.3X0.3=0.72KN-m支座最大彎矩M中=0.105ql20.

18、079PL=-0.105X18.7X0.32-0.079X9.3X0.3=-0.4KN-m綜上所述，取跨中彎矩值M中=0.72KNm截面驗(yàn)算MmaxmaxWn0.72103(900(152/6)0.03MPafm=35MPa撓度驗(yàn)算：根據(jù)荷載組合知Q2=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+20.4)*1.35*0.6*1.1=18.7KN/m5ql384EI518.730043849898(2.81105)0.71mmwL4000.75mm綜上所述，竹膠板撓度滿足要求。通過(guò)計(jì)算，采用板厚15mm勺膠板受力滿足要求。三、頂板梁檢算荷載分析根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范查得：模板及

19、其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1K=0.5KN/tf;施工人員及設(shè)備荷載因本工程用泵送混凝土，故計(jì)算時(shí)取均布荷載Q1k=KN/%集中荷載P=4.0KN。振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k:水平模板取2KN/nf;根據(jù)建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范查得：新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2K=25.5KN/m3包括鋼筋)，1900mmf新澆混凝土板自重標(biāo)準(zhǔn)值為25.5X1.9=48.5KN/nf；永久荷載分項(xiàng)系數(shù)K1=1.35,可變荷載分項(xiàng)系數(shù)K2=1.4;梁模板驗(yàn)算橫向方木驗(yàn)算本方案采用的木材為東北落葉松，根據(jù)木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50005-2003)東北落葉松抗彎強(qiáng)度f(wàn)m17Mpa,順紋抗剪強(qiáng)度為：fv1.6Mp

20、a，彈性模量3E10103Mpa。本施工方案中梁模板采用15mnt勺膠板，底本K橫向采用10cm10cm方木，按間距0.2m布置橫向方木，其下方設(shè)縱向10cm10cm方木分配梁，按間距0.6m布置，每根支架立桿上布置一根縱木。按均布線荷載考慮時(shí)：Q1=(G1K+G2)K*1.35+(Q1k+Q2k)*1.4)*0.6*1.1=(0.5+48.5)*1.35+(4+2)*1.4)*0.6*1.1=49.2KN/m；簡(jiǎn)化為三等跨連續(xù)梁計(jì)算：M中=0.08q1l2=0.08X49.2X0.22=0.16KN-mM中=0.1q1l2=0.1X49.2X0.22=0.2KNm施工人員及設(shè)備按集中荷載最不

21、利位置布置計(jì)算時(shí)Q2=(G1K+G2)K*1.35*0.2*1.1=(0.5+48.5)*1.35*0.2*1.1=4.5KN/m；P=6X1.4*1.1=9.3KN跨中最大彎矩M中=0.08q2l2+0.213PL=0.08X14.5X0.62+0.213X9.3X0.6=1.61KNm支座最大彎矩M中=0.1q2l20.175PL=-0.1X14.5X0.62-0.175X9.3X0.6=-1.5KN-m綜上所述彎矩值，取跨中最大彎矩值M=1.61KN-m進(jìn)行截面驗(yàn)算根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范查得：方木截面抵抗矩：W=166.67cr3I=833.33cm4(1)抗彎承載能力檢算max3

22、1.6110166.679.84MPa0.9fm0.91715.3MPa(2)撓度檢算Q2=(G1K+G2K*1.35*0.2*1.1=(0.5+48.5)*1.35*0.2*1.1=21.8KN/m;5ql384EI_4521.860038410000833.331040.44mmw3mm200故撓度滿足要求。通過(guò)以上演算得知，橫向采用10cm10cm東北落葉松方木能夠滿足施工及設(shè)計(jì)要求?？v向方木分配梁檢算縱向采用10cm10cm方木分配梁，按間距0.6m布置，每根支架立桿上布置一根縱木。根據(jù)木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50005-2003,東北落葉松抗彎強(qiáng)度f(wàn)m17Mpa,順紋抗剪強(qiáng)度為：fv1.

23、6Mpa,彈性模量E10103Mpa。根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范查得：方木截面抵抗矩：W=166.67cr3I=833.33cm4板底腳手架頂縱向方木分配梁檢算：縱向10cm10cm方木分配梁所受的力為其上方橫向間距20cm的10cm10cm方木傳下的力：方木縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算：Q3=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+48.5)*1.35*0.6*1.1=43.7KN/m;P=6X1.4*1.1=9.3KN按最不利荷載考慮：跨中最大彎矩M中=0.08q2l2+0.213PL=0.08X43.7X0.22+0.213X9.3乂0.2=0.54KN-m支座最大彎矩陣0.1q2l20

24、.175PL=-0.1X43.7X0.22-0.175X9.3X0.2=-0.5KN-m綜上所述彎矩值，取跨中最大彎矩值M=0.54KN/m進(jìn)行截面驗(yàn)算(1)抗彎承載能力檢算：max30.5410166.674.7MPa0.9fm0.91715.3MPa(2)撓度檢算Q3=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+48.5)*1.35*0.6*1.1=43.7KN/m;5ql384EI543.72004438410000833.33100.01mmwL2001mm通過(guò)以上演算得知，縱向采用10cm10cm方木能夠滿足施工及設(shè)計(jì)要求。梁底模強(qiáng)度檢算頂板底模擬采用高強(qiáng)度竹膠板，板厚t=

25、15mm竹膠板方木背肋間距為300mm所以驗(yàn)算模板強(qiáng)度采用寬b=200mnff面竹膠板，受力圖如圖所示:|川川“川！山川川1”|1川1川口川A20B20C*20I十十(1)模板力學(xué)性能彈性模量E=9898N/m2n抗彎強(qiáng)度f(wàn)m35Mpa慣性矩I=1000*153/12=2.81*105mm(2)模板受力計(jì)算Q1=(G1K+G2K*1.35+(Q1k+Q2k*1.4)*0.2*1.1=(0.5+48.5)*1.35+(4+2)*1.4)*0.2*1.1=16.4KN/m;M中=0.078ql2=0.078X16.4X0.62=0.46KNmM支=0.105ql2=0.105X16.4X0.62=

26、0.62KNm簡(jiǎn)化為五等跨連續(xù)梁計(jì)算：Q2=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+48.5)*1.35*0.6*1.1=43.7KN/m;P=6X1.4*1.1=9.3KN跨中最大彎矩M中=0.078ql2+0.211PL=0.078X43.7X0.22+0.211X9.3X0.2=0.53KN-m支座最大彎矩M中=0.105ql20.079PL=-0.105X43.7X0.22-0.079乂9.3X0.2=-0.33KN-m綜上所述，取跨中彎矩值M中=0.62KNm6截面當(dāng)算maxmx.227.6MPafm=35MPaTOC o 1-5 h zW(600(152/6)m撓度驗(yàn)

27、算：根據(jù)荷載組合知Q2=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+48.5)*1.35*0.6*1.1=43.7KN/m;5ql4543.72004L5-0.33mmw0.5mm384EI3849898(2.8110)400綜上所述，竹膠板撓度滿足要求。通過(guò)計(jì)算，采用板厚15mm勺膠板受力滿足要求。四、中板梁檢算荷載分析根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范查得：模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1K=0.5KN/tf;施工人員及設(shè)備荷載因本工程用泵送混凝土，故計(jì)算時(shí)取均布荷載Q1k=4.0KN/%集中荷載P=4.0KN。振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k:水平模板取2KN/nf;根據(jù)建筑施工碗扣式腳手

28、架安全技術(shù)規(guī)范查得：1900mmf新澆混凝新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2K=25.5KN/m3包括鋼筋)土板自重標(biāo)準(zhǔn)值為25.5X1=25.5KN/nf；永久荷載分項(xiàng)系數(shù)K1=1.35,可變荷載分項(xiàng)系數(shù)K2=1.4;4.2梁模板驗(yàn)算橫向方木驗(yàn)算本方案采用的木材為東北落葉松，根據(jù)木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50005-2003)東北落葉松抗彎強(qiáng)度f(wàn)m17Mpa,順紋抗剪強(qiáng)度為：fv1.6Mpa，彈性模量3E10103Mpa。本施工方案中梁模板采用15mnt勺膠板，底本K橫向采用10cm10cm方木，按間距0.2m布置橫向方木，其下方設(shè)縱向10cm10cm方木分配梁，按間距0.6m布置，每根支架立桿上布置一根

29、縱木。按均布線荷載考慮時(shí)：Q1=(G1K+G2)K*1.35+(Q1k+Q2k)*1.4)*0.2*1.1=(0.5+25.5)*1.35+(4+2)*1.4)*0.2*1.1=9.6KN/m；簡(jiǎn)化為三等跨連續(xù)梁計(jì)算：M中=0.08q1l2=0.08X9.6X0.62=0.28KN-mM中=0.1q1l2=0.1X9.6X0.62=0.35KNm施工人員及設(shè)備按集中荷載最不利位置布置計(jì)算時(shí)Q1=(G1K+G2)K*1.35*0.6*1.1=(0.5+25.5)*1.35*0.6*1.1=23.2KN/m；P=6X1.4*1.1=9.3KN跨中最大彎矩M中=0.08q2l2+0.213PL=0.

30、08X23.2X0.32+0.213X9.3乂0.3=0.76KN-m支座最大彎矩M中=0.1q2l20.175PL=-0.1X23.2X0.32-0.175X9.3X0.3=-0.51KN-m綜上所述彎矩值，取跨中最大彎矩值M=0.76KN-m進(jìn)行截面驗(yàn)算根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范查得：方木截面抵抗矩：W=166.67cm34I=833.33cm4第 頁(yè)P(yáng)=6X1.4*1.1=9.3KN第 頁(yè)(1)抗彎承載能力檢算maxmax30.7610166.674.6MPa0.9fm0.91715.3MPa(2)撓度檢算Q1=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+25.5)*1.35

31、*0.6*1.1=23.2KN/m;5ql384EI523.2200438410000833.331040.06mmw1mm200故撓度滿足要求。通過(guò)以上演算得知，橫向采用10cm10cm東北落葉松方木能夠滿足施工及設(shè)計(jì)要求。縱向方木分配梁檢算縱向采用10cm10cm方木分配梁，按間距0.6m布置，每根支架立桿上布置一根縱木。根據(jù)木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50005-2003,東北落葉松抗彎強(qiáng)度f(wàn)m17Mpa,順紋抗剪強(qiáng)度為：fv1.6Mpa,彈性模量E10103Mpa。根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范查得：方木截面抵抗矩：W=166.67cr3I=833.33cm4板底腳手架頂縱向方木分配梁檢算：縱向

32、10cm10cm方木分配梁所受的力為其上方橫向間距30cm的10cm10cm方木傳下的力，受力簡(jiǎn)圖如下圖所示：?jiǎn)挝籧m方木縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算:Q1=(G1K+G2K*1.35*0.2*1.1=(0.5+25.5)*1.35*0.2*1.1=7.8KN/m按最不利荷載考慮:跨中最大彎矩M中=0.08q2l2+0.213PL=0.08X7.8X0.62+0.213X9.3X0.6=1.41KNm支座最大彎矩陣一0.1q2l20.175PL=-0.1X7.8X0.62-0.175X9.3X0.6=-1.26KN-m綜上所述彎矩值，取跨中最大彎矩值M=1.41KN-m進(jìn)行截面驗(yàn)算(1)抗彎承載能力檢算：ma

33、x1.41103166.678.46MPa0.9fm0.91715.3MPa(2)撓度檢算Q1=(G1K+G2K*1.35*0.2*1.1=(0.5+25.5)*1.35*0.2*1.1=7.8KN/m45ql384EI457.8600438410000833.33100.16mmw3mm200通過(guò)以上演算得知，縱向采用10cm10cm方木能夠滿足施工及設(shè)計(jì)要求。4.2.3梁底模強(qiáng)度檢算彈性模量E=9898N/m2n抗彎強(qiáng)度f(wàn)m35Mpa慣性矩I=1000*153/12=2.81*105mm(2)模板受力計(jì)算Q1=(G1K+G2K*1.35+(Q1k+Q2k*1.4)*0.2*1.1=(0.5

34、+25.5)*1.35+(4+2)*1.4)*0.2*1.1=9.7KN/m;M中=0.078ql2=0.078X9.7X0.62=0.27KNmM支=0.105ql2=0.105X9.7X0.62=0.37KNm簡(jiǎn)化為五等跨連續(xù)梁計(jì)算：Q1=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+25.5)*1.35*0.6*1.1=23.3KN/m;P=6X1.4*1.1=9.3KN跨中最大彎矩M中=0.078ql2+0.211PL=0.078X23.3X0.22+0.211X9.3X0.2=0.47KN-m支座最大彎矩M中=0.105ql20.079PL=-0.105X23.3X0.22-

35、0.079X9.3X0.2=0.25KN-m綜上所述，取跨中彎矩值M中=0.47KN/m截面驗(yàn)算max黨0.47106(600(152/6)20.8MPafm=35MPa撓度驗(yàn)算：根據(jù)荷載組合知Q1=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+25.5)*1.35*0.6*1.1=23.3KN/m5ql384EI_4523.32003849898(2.81105)0.17mmw0.5mm400綜上所述，竹膠板撓度滿足要求。通過(guò)計(jì)算，采用板厚15mm勺膠板受力滿足要求。五、側(cè)墻(含1號(hào)風(fēng)道)計(jì)算5.1荷載計(jì)算(1)模板與支撐自重Q1;模板自重標(biāo)準(zhǔn)值按0.5kN/m2計(jì)，支撐模板的楞木自

36、重標(biāo)準(zhǔn)值按1.5kN/m2計(jì)，架體高度小于10ml不計(jì)架體自重，采用依據(jù)為建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008;(2)新澆鋼筋碎自重標(biāo)準(zhǔn)值Q2按24kN/m3計(jì)；(3)施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值取2.0kN/m2;(4)振搗碎時(shí)產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3對(duì)水平模板按2kN/m2計(jì)；(5)新澆碎對(duì)模板側(cè)面的壓力最大值；采用插入式振搗棒時(shí)，新澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力按下列二式進(jìn)行計(jì)算，并取二式中的較小值：1F0.22312V2FrcHc式中F-新澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力（kN/m2）;rc混凝土的重力密度（kN/m,取rc=25kN/m3;t0新澆筑混凝土的初凝時(shí)間（h）,取to=6.5h;V混

37、凝土澆筑速度（m/h）,取V=1m/h;H混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（n），取H=751外加劑影響修正系數(shù)，取1=1.2;2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取2=1.15;1FO.22rct012V2=0.22X25X6.5X1.2X1.15XJ1=49.34kN/m2FrcH=25X7=175kN/m2取以上二式中的較小值，F(xiàn)=49.34kN/m20（6）荷載分項(xiàng)系數(shù)模板及支架自重荷載分項(xiàng)系數(shù)i=1.2;鋼筋碎自重荷載分項(xiàng)系數(shù)i=1.2;施工人員及設(shè)備荷載分項(xiàng)系數(shù)i=1.4;振搗碎時(shí)產(chǎn)生的荷載分項(xiàng)系數(shù)i=1.4;新澆筑碎對(duì)模板側(cè)面的荷載分項(xiàng)系數(shù)i=1.2;5.2側(cè)墻模板計(jì)算支撐

38、模板內(nèi)楞木間距60cm,襯砌模板采用定型鋼模板，模板厚3.0mm查表得其凈截面積抵抗矩為Ix=90.7x104mm4Wx=21.1X103mm3強(qiáng)度驗(yàn)算q=49.34X1.35+（2.5+2）X1.4=72.91kN/m2Mmax=q2/8=72.91x0.6x0.62/8=19.7X105NJ-mm(T=Mmax/W=19.7105/21100=93.37N/mm2f=205N/mm2其中：鋼模板抗彎強(qiáng)度；fQ235鋼抗拉、抗壓、抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，205N/mm2.2撓度驗(yàn)算v=5ql4/384EIx=5義72.91義0.6義6004/(384義2.06X105X90.7義104)=0.4mm

39、v=1.5mm結(jié)論：支撐架支模體系模板采用板面厚度6=3mm勺鋼模板，滿足規(guī)范要求。側(cè)墻內(nèi)楞內(nèi)楞木中一中間距按0.25m布置，外楞木中一中間距取0.60m進(jìn)行計(jì)算：計(jì)算承載力q=49.34X1.2+4X1.4=64.81N/m2;1.21Mmaxql10=10X64.81X0.25X0.602=0.58kN.m;0.58106-4=5.410=10.7N/mm2fm=13N/mmZ強(qiáng)度符合要求;驗(yàn)算剛度5ql4384EITOC o 1-5 h z4.564.81600（L41.3mmw1.5mm擾度符合要3841000083310400求。側(cè)墻外楞計(jì)算外楞采用雙根48X3.5mm鋼管，實(shí)際計(jì)算

40、時(shí)取截面尺寸為48X3mmi截面面積A=4.24X102mm2慣性矩I=10.783x104mm4截面模量W=4.49X103mm3彈性模量E=2.06X105N/mm2抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=170N/mm2側(cè)墻外楞縱向設(shè)置，豎向中一中間距按0.6m布置，計(jì)算跨度取0.6m。計(jì)算承載力q=49.34X1.35+4乂1.4=72.21kN/m2;2Mmax0.07ql=0.07X72.21X0.6X0.62=1.1kN.m;Mmax1.1106max-W=44902=112N/mm2f=170N/mm2強(qiáng)度符合要求;驗(yàn)算剛度5ql4384EI一一一4572.212503842.0610510.783

41、1040.179mm1.5mm撓度符合要求。單側(cè)支架計(jì)算書支架受力計(jì)算單側(cè)支架按間距800mmF置(1)分析支架受力情況：按q=61.6x0.8=49.3kN/m計(jì)算用sap2000對(duì)單側(cè)支架進(jìn)行受力分析(全部按較接計(jì)算):單側(cè)支架桿件長(zhǎng)度單側(cè)支架支座反力圖單側(cè)支架變形圖（mm）單側(cè)支架剪力圖單側(cè)支架軸力圖單側(cè)支架彎矩圖分析結(jié)果如下（只計(jì)算壓桿穩(wěn)定）：桿件內(nèi)力（kN）規(guī)格截卸卸積長(zhǎng)細(xì)比入穩(wěn)定系應(yīng)力4-85.9510mm22549.611數(shù)0.991345-84.58102549.6450.878386-161.57102549.61280.397159.68-85.2102549.6110.9

42、9133.710-56.5口10X51274.8260.9546.7壓桿穩(wěn)定性均滿足要求（穩(wěn)定系數(shù)按3號(hào)鋼b類截面查表），7酬干壓力很小,未做驗(yàn)算。（2）支架埋件的驗(yàn)算埋件反力為（見(jiàn)反力圖）：支點(diǎn)1:Rx=192.27kN,Rz=141.99kN支點(diǎn)2:Rx=0N,Rz=141.99kNFA單側(cè)支架按間距800mm置，埋件300mm可距。（F總）2=（Rx）2+（Rz）2=192.272+141.992F總=239kN與地面角度為：a=53.55由F總分解成兩個(gè)互為垂直的力，其中一個(gè)與地面成45度，大小為：T450=cos（53.55-45）=T/F合=236.34kN共有8/3（若使用強(qiáng)度較

43、高埋件可放大間距）個(gè)埋件承擔(dān)合力。其中單個(gè)埋件最大拉力為：F=236.34x（3/8）=88.63kN埋件強(qiáng)度驗(yàn)算預(yù)埋件為H級(jí)螺紋鋼d=25mm加工后（D2。埋件最小有效截面積為：A=3.14x102=314mm2軸心受拉應(yīng)力強(qiáng)度：6=F/A=88.63X103/314=282.26MPaF=88.63kN符合要求其中：F錨-錨固力，作用于地腳螺栓上的軸向拔出力（N）d-地腳螺栓直徑（mrmh-地腳螺栓在碎基礎(chǔ)內(nèi)的錨固深度（mmrb-碎與地腳螺栓表面的粘結(jié)強(qiáng)度（N/mm2）六、柱模板驗(yàn)算荷載分析1新澆混凝土對(duì)模板的最大應(yīng)力為：F0.22ct012V2或FcH,兩者取較小值。f新澆注混凝土對(duì)模板

44、的最大側(cè)壓力（KPa2005hc一混凝土的重力密度（取24KN/m）T15tot0-新澆注混凝土的初凝時(shí)間（T-混凝土的溫度（25度）V-混凝土的澆注速度（4m/h）H混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆注混凝土頂面的總高度（m）H取5m1-外加劑影響修正系數(shù)，本站混凝土添加緩凝劑，取1.22一混凝土坍落度影響修正系數(shù)本工程取1.15得：1Fi0.22ct012V20.222451.21,15272.8KN/m2一一一2F2cH245120KN/m取兩者中小值即側(cè)壓力為F=72.8KN/m2對(duì)拉螺桿驗(yàn)算對(duì)拉螺才f采用M12型號(hào)，橫向間距400mm縱向間距300mmNNfAf-對(duì)拉螺桿軸向拉力設(shè)計(jì)值，取

45、170N/mm2;N-對(duì)拉螺桿實(shí)際拉力值；A-螺桿截面面積；N=72.8*0.4*0.3=8.7N=8.8KN,滿足規(guī)范要求！面板驗(yàn)算面板采用厚15mmi勺木模板，豎愣間距300mm故面板按照三等跨連續(xù)梁進(jìn)行驗(yàn)算(1)抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算q作用在截面的線荷載，q=72.8*0.5=36.4KN/m;l計(jì)算跨度，l=0.5m；b面板截面寬度，b=0.8m；h面板截面厚度，h=15mmM=0.08ql2=0.08*72.8*0.5*0.52=0.728KNmW=b2/6=800*152/6=30000mr3&=M/W=0.728KNm/30000mm=24.27N/mn2V用=31N/mm2(2)撓度驗(yàn)算

46、根據(jù)荷載組合知q72.80.321.9kN/m5ql4521.93004L5-0.73mm0.75mm384EI3849898(2.8110)400綜上所述，柱模板滿足規(guī)范要求！七、支架立桿及整體穩(wěn)定性檢算碗扣式腳手架.中板每根立桿承受的荷載碗扣式腳手架選用Q235鋼管，鋼管外直徑48mm壁厚3.0mm荷載計(jì)算：G2K25,5*0,9*0,9*0.4*1.19.1kNq(GkG2KG3K)1.35Q1k*1.4)*1.1(0.59,1)1,3561.4)*1,122.3kN鋼管截面積A=4.89cn2鋼管回轉(zhuǎn)半徑為：i=1.58cm基他：CT1按受壓強(qiáng)度計(jì)算，支柱的受壓應(yīng)力為：N22.3100

47、045.6MPaf205MPa,滿足要求。A489按穩(wěn)定性計(jì)算，長(zhǎng)細(xì)比:L24255-154230;L=1.155*(1200(步距)+2*450(可調(diào)頂托圖i15.8度)=2425.5mm查建筑施工碗扣鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄D得：穩(wěn)定系數(shù)0.298N22.31000153Mpaf205MPa,滿足要求。A0.298489通過(guò)以上較大荷載演算得知，碗扣式支架立桿能夠滿足施工及設(shè)計(jì)要求?；A(chǔ)檢算中板立桿底部采用15X15cm底托調(diào)平，基礎(chǔ)為底板鋼筋碎。故支架基礎(chǔ)滿足施工要求。綜上，碗扣式支架模型支撐體系能夠滿足施工及設(shè)計(jì)要求。2.頂板每根立桿承受的荷載碗扣式腳手架選用Q235鋼管，鋼管外直徑

48、48mm壁厚3.0mm荷載計(jì)算:G2K25,5*0,6*0,9*0.8*1.112.2kNq(GkG2KG3k)1.35Q1k*1.4)*1.1(0.512.2)1.3561.4)*1.128.1kN鋼管截面積A=4.89cn2鋼管回轉(zhuǎn)半徑為：i=1.58cmp909G卜9。學(xué)W：cm按受壓強(qiáng)度計(jì)算，支柱的受壓應(yīng)力為：N28.1100057.5MPaf205MPa,滿足要求。A489按穩(wěn)定性計(jì)算，長(zhǎng)細(xì)比:L24255-154230;L=1.155*(1200(步距)+2*450(可調(diào)頂托圖i15.8度)=2425.5mm查建筑施工碗扣鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄D得：穩(wěn)定系數(shù)0.298N28.1

49、1000192.8MPaf205MPa,滿足要求。A0.298489通過(guò)以上較大荷載演算得知，碗扣式支架立桿能夠滿足施工及設(shè)計(jì)要求?；A(chǔ)檢算頂板立桿底部采用15X15cm底托調(diào)平，基礎(chǔ)為中板鋼筋碎。故支架基礎(chǔ)滿足施工要求。綜上，碗扣式支架模型支撐體系能夠滿足施工及設(shè)計(jì)要求。3.梁腳手架穩(wěn)定性驗(yàn)算3.1中板梁碗扣式腳手架選用Q235鋼管，鋼管外直徑48mm壁厚3.0mm荷載計(jì)算:G2K25,5*0,6*0,6*1.11Q1kNq(GkG2KG3k)1.35Q1k*1.4)*1.1(0.510.1)1.3561.4)*1.125kN鋼管截面積A=4.89cm2鋼管回轉(zhuǎn)半徑為：i=1.58cm巨佳：

50、er按受壓強(qiáng)度計(jì)算，支柱的受壓應(yīng)力為：N25100051.2MPaf205MPa,滿足要求。A489按穩(wěn)定性計(jì)算，長(zhǎng)細(xì)比:L24255-154230;L=1.155*(1200(步距)+2*450(可調(diào)頂托圖i15.8度)=2425.5mm查建筑施工碗扣鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄D得：穩(wěn)定系數(shù)0.298N251000-171.6MPaf205MPa,潴足要求。A0.298489通過(guò)以上較大荷載演算得知，碗扣式支架立桿能夠滿足施工及設(shè)計(jì)要求。3.2頂板梁碗扣式腳手架選用Q235鋼管，鋼管外直徑48mm壁厚3.0mm荷載計(jì)算:G2K25,5*0,6*0,6*1.9*1.119.2kNq(G1KG2

51、KG3k)1.35Q1k*1.4)*1.1(0.519.2)1.3561.4)*1.138.5kN鋼管截面積A=4.89cm2鋼管回轉(zhuǎn)半徑為：i=1.58cm基他：CT1按受壓強(qiáng)度計(jì)算，支柱的受壓應(yīng)力為:78.7MPaf205MPa,滿足要求。N38.51000A489按穩(wěn)定性計(jì)算，L2079i15.8度）=2079mm長(zhǎng)細(xì)比:131230,L=1.155*（1200（步距）+2*300（可調(diào)頂托高查建筑施工碗扣鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄D得：穩(wěn)定系數(shù)0.396N38.51000198.82MPaf205MPa,滿足要求。A0.396489通過(guò)以上較大荷載演算得知，碗扣式支架立桿能夠滿足施工及

52、設(shè)計(jì)要求。八、1號(hào)風(fēng)道內(nèi)襯墻支撐體系驗(yàn)算側(cè)墻水平力分析:FrcH=25X4=100kN/m21F0.22rct012V2=0.22X25X6.5X1.2X1.15X力=49.34kN/m2新澆筑碎對(duì)模板側(cè)面的荷載分項(xiàng)系數(shù)i=1.2；振搗荷載標(biāo)準(zhǔn)值4KN/Itf；振搗碎時(shí)產(chǎn)生的荷載分項(xiàng)系數(shù)i=1.4；荷載：Q=49.3X1.2+4X1.4=64.8KN/m2(1)模板檢算模板采用高強(qiáng)度竹膠板，板厚t=15mm竹膠板方木背肋間距為300mm所以驗(yàn)算模板強(qiáng)度采用寬b=300mnff面竹膠板，受力圖如圖所示：口口口1H111LI口I“IIKI(1)模板力學(xué)性能彈性模量E=9898N/m2n抗彎強(qiáng)度f(wàn)m35Mpa慣性矩1=2.81*105mm(2)模板受力計(jì)算Q1=64.8X0.3=19.4KN/m；M中=0.078ql2=0.078X19.4X0.62=0.54KN/mM支=0.105ql2=0.105X19.4X0.62=0.73KN/m簡(jiǎn)