貝雷梁支架計算書

1、西山漾大橋貝雷梁支架計算書.設(shè)計依據(jù)設(shè)計圖紙及相關(guān)設(shè)計文件貝雷梁設(shè)計參數(shù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范公路橋涵設(shè)計規(guī)范裝配式公路鋼橋多用途使用手冊路橋施工計算手冊JGJ130-2011 )建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范.支架布置圖在承臺外側(cè)設(shè)置鋼管樁小609 X14mm ,每側(cè)承臺2根，布置形式如下:田勝史H肥鋼管樁與承臺上方設(shè)置400*200*21*13 的雙拼H型鋼連成整體。下橫梁上方設(shè)置 貝雷梁，貝雷梁采用33排單層321標準型貝雷片，貝雷片橫向布置間距為 450mm。貝雷梁上設(shè)置上橫梁，采用 20#槽鋼600mm。于上橫梁上設(shè)置滿堂支架。支架采用鋼管式支架，箱梁兩端實心部分采用100 X100方

2、木支撐，立桿為450 X450mm ;并在立桿底部設(shè)二個倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立桿采用600 （橫向）乂300mm （縱向）布置。橫桿步距為1.2m ,（其它空心部位立桿采用 600 （橫向）X600mm （縱向）布置）。內(nèi)模板支架立桿為 750 （橫向）X 750mm （縱向）布置。橫桿步距為01.5m。箱梁的模板采用方木與夾板組合； 兩端實心及腹板部位下設(shè)100*100mm 方 木間距為250mm 。翼板及其它空心部位設(shè)50*100mm 方木間距為250mm 。內(nèi)模板采 用50*100mm 方木間距為250mm 。夾板均采用1220*2440*15mm 的竹夾板。具體布置見下圖:t褥鼬

3、麗闌朝情魁加西 徹13Ml:押耽 聞nmt-4俐防維鳴小.電喊艙,獻利”具l 閆 幅311ral1工薛，.神胞氣器1WI汴幫州勖RK照 片,斜軸整旅應(yīng)tWWKWi斜M蜘油播GF”上），解岬骰嫄剛33詡!轅瓶*但嘛棍用 廷t科也面軸城期幽圖1*L原跚 皿即“辦,炯咖院L標;相微減能聞$七&鼬*,兒艮/隨L孰ZL為 ，飾MW捐，6.材料設(shè)計參數(shù)竹膠板：規(guī)格 1220 X2440 Xl5mm根據(jù)竹編膠合板國家標準(GB/T13123-2003 ),現(xiàn)場采用15mm 厚光面竹膠 板為II類一等品，靜彎曲強度50MPa，彈性模量E 5X103MPa ;密度取10KN/m35X103MPa ;密度取由于翼

4、板處方木按中心間距25cm橫向布設(shè)，實際計算考慮方木實體寬度 5cm ,即模板計算跨徑取：l 0.2m;又模板單位寬（1m）面板截面參數(shù)： TOC o 1-5 h z bh3 1000 15354慣性矩：I2.8125 10 mm121222截面抵抗矩： W 5.625 105mm3荷載計算：a.鋼筋碎自重取26KN/m3 ,即硅產(chǎn)生的面荷載：q i=(0.2+0.55)/2*2+0.2*0.50*26/2.5*1.2= 10.608KN/m 2b.竹膠板自重產(chǎn)生的荷載：q2=0.015 X10=0.15 KN/m2;c.施工人活載：q3=2.5 KN/m2 ;d.碎傾倒、振搗碎產(chǎn)生的荷載：q

5、4=2.0 KN/m2 ;則取1m寬分析線荷載為：q 強=10.608+0.15+2.5+2.0=15.258KN/mq 剛=10.608+0.15 =10.758KN/m受力分析：按三跨0.20m連續(xù)梁建模計算模板強度及剛度:強度分析:,2 qlM max10-3/代258 100.20.61 dN m10M maxW一一 一 50.61 10-5 0.108MPa5.625 1050MPa滿足要求剛度分析:f 工max 150EI10.758 0.2467 0.082mm f150 5 102.8125 10l0.75mm 400翼板處模板強度、剛度均滿足要求翼板處底模下方木檢算：方木技術(shù)

6、指標以及力學性能：底模下統(tǒng)一采用50 X100mm的方木。依三跨0.6m連續(xù)梁計算方木強度、剪力及 撓度：50 X100mm的方木為針葉材，A-2類，方木的力學性能指標按公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及 木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范”中的A-2類木材并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，則：ow=13*0.9=11.7 MPaE=10 X103 X0.9=9 xi03MPa耳=1.4 X0.9 = 1.26MPa又方木的截面參數(shù)： TOC o 1-5 h z .33bh 50 10064慣性矩：I 4.167 10 mm121222截面抵抗矩：W 0.83 33 1 05 mm366荷載計算：由上一節(jié)模板分析可知轉(zhuǎn)遞到方木的面荷

7、載如下（由于方木自身重相對較小，故不予計算）：q 強=10.608+0.15+2.5+2.0=15.258KN/m2q 剛=10.608+0.15 =10.758KN/m2又方木的中心間距為：0.6m ,故線荷載為：q 強=15.258 X0.6=9.155KN/mq 剛=10.758 X0.6=6.455KN/m受力分析:由于方木下面分配梁按0.6m間距布置，故方木建模按三跨0.60m連續(xù)梁分析如下:強度分析:maxql210329.155 100.6103.296 102N mmax _ 53.296 10_ T0.8333 103.956MPa11.7MPa,滿足要求剛度分析:maxql

8、4150EI6.455 0.64150 9 106 4.167 10 60.148mm2.25mm400方木的強度、剛度均滿足要求箱梁腹段計算（按最大荷載截面高度 3.1m計算）根據(jù)連續(xù)箱梁設(shè)計圖選出截面為最不利截面2DOO,1?？煽诜娇ㄊ桨鬔O1650DIDCknrtfjtEDlDcm 王?Lft-54.001nl鐲管與ti單雪卓憚4,偏吃向新耳泰吉基最I(lǐng) r7,承合首柱與最各差梧岸四Pj7P4, P6-g5-箱梁支架立面五選取荷載最大的邊腹板下位置按一次澆注荷載進行模板、方木計算分析;底模計算:竹膠板技術(shù)指標以及力學性能:靜彎曲強度50MPa ,彈性模量E5X103MPa ；密度:10KN

9、 /m3由于外底模方木按中心間距為25cm橫向布設(shè)，考慮其本身的10cm實體尺寸，即模板計算跨徑?。簂 0.15m;又模板單位寬（0.5m）面板截面參數(shù)：I時慣性矩：12一一 3500 15541.406 10 mm12W截面抵抗矩：bh2_2500 15530.188 10 mm荷載計算:對于箱梁底部的模板荷載分析，按實腹板處的模板下方木間距均為利情況分析，取實腹板處底模板進行分析；荷載分析如下：（腹板截面為a.鋼筋碎自重取26KN/m3，即碎產(chǎn)生的面荷載：q1=1.2*3.1*26*0.5b.竹膠板自重產(chǎn)生的荷載：q2=0.015*10*0.5=0.075 KN/m ;c.施工人活載：q3

10、=2.5*0.5 =1.25 KN/m ;d.碎傾倒、振搗碎產(chǎn)生的荷載：q4=2.0*0.5 =1KN/m ;則 q 強=48.36+0.075+1.25+1=50.685KN/mq 剛=48.36+0.075 =48.435KN/m受力分析：0.25m ,按最不500mm )= 48.36KN/m ;腹板底板按三跨0.15m連續(xù)梁建模計算模板強度及剛度:q5 ,邢川口強度分析:maxql21050.685 103 0.1521021.14 102N m TOC o 1-5 h z Mmax1.14105一 一一 56.064MPa50MPa,滿足要求W0.18810剛度分析:maxqi415

11、0EI448.435 0.15150 5 106 1.406 10 70.233mm0.75mm400實腹板處模板強度、剛度均滿足要求底模下方木檢算：方木技術(shù)指標以及力學性能：底模下統(tǒng)一采用100 X100mm的方木，按支架間距三跨0.6m連續(xù)梁計算；100 X100mm的方木為針葉材，A-2類，方木的力學性能指標按公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范”中的A-2類木材并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，則：ow=13*0.9=11.7 MPaE=10 X103 X0.9=9 X103MPa耳=1.4 X0.9 = 1.26MPa又方木的截面參數(shù):I慣性矩：3_3bh3 100 1003648.333

12、10 mm1212W截面抵抗矩：bh262100 100531.667 10 mm64.1.2.2.2.荷載計算:底模板分析可知轉(zhuǎn)遞到方木的面荷載如下（由于方木自身重相對較小，故不予計算）:腹板處:q 強=48.36+0.075+1.25+1= 50.685KN/mq 剛=48.36+0.075 =48.435KN/m又因方木在支架的中心間距為：0.6m ,故線荷載為:q 強=50.685 X0.6=30.411KN/mq 剛=48.435 X0.6=29.061KN/m4.1.2.2.3.受力分析:同樣根據(jù)前面荷載分析情況分如下兩種情況:實腹板處：按縱向方木在支架下的受力點按 0.6m間距布

13、置，故方木建模按三跨0.60m連續(xù)梁分析如下強度分析:Mmax W3250.685 100.62ki18.25 10 N m10M maxW18.25 1055 10.948MPa1.667 1011.7MPa,滿足要求剛度分析:f maxqi4-429.061 0.6150EI150 9 106 8.333 10 60.335mm fl 0.75mm400故實腹板處的方木的強度、剛度均滿足要求?？招亩蜗淞航孛嬗嬎惴治龅啄Ｓ嬎?10KN /m30竹膠板技術(shù)指標以及力學性能:靜彎曲強度50MPa ,彈性模量E5X103MPa ;密度:由于除翼板外底模方木按中心間距為 25cm橫向布設(shè)，考慮其本身

14、的5cm實體尺寸,即模板計算跨徑?。? 0.2m;又模板單位寬（1m）面板截面參數(shù):I慣性矩：3 bh1231000 153122.8125 105 mm4W截面抵抗矩：bh221000 15265.625 105mm3荷載計算:對于箱梁底部的模板荷載分析，空腹板的模板下方木間距均為0.25m ,荷載分析如下：鋼筋混凝土荷載設(shè)計值q1=1.2 （分項系數(shù)）X170.66/7.79（截面底寬）=26.29KN/m ;鋼筋碎自重取26KN/m3 ,（分項系數(shù)）1.2即碎產(chǎn)生的面荷載：q1=0.22*2*26*1.2=13.728KN/m2 ;b.竹膠板自重產(chǎn)生的荷載：q2=0.015 X10=0.

15、15 KN/m2 ;c.施工人活載：q3=2.5 KN/m2 ;d.碎傾倒、振搗碎產(chǎn)生的荷載：q4=2.0 KN/m2 ;則取1m寬分析線荷載為：q 強=13.728+0.15+2.5+2.0=18.378KN/mq 剛=13.728+0.15 =13.878KN/mG受力分析：按三跨0.20m連續(xù)梁建模計算模板強度及剛度:強度分析:maxql210_ 3_218.378 1 03 0.22100.735 102N mmax一 一一 一 50.738 105.625 1050.131MPa50MPa,滿足要求剛度分析:maxqi4150EI一413.878 0.24670.1mm150 5 1

16、02.8125 100.75mm400空腹板處模板強度、剛度均滿足要求底模下方木檢算：方木技術(shù)指標以及力學性能：底模下統(tǒng)一采用50 X100mm的方木。按三跨0.6m連續(xù)梁計算。50 X100mm的方木為針葉材，A-2類，方木的力學性能指標按公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范”中的A-2類木材并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，則：ow=13*0.9=11.7 MPaE=10 X103 X0.9=9 X103MPa耳=1.4 X0.9 = 1.26MPa又方木的截面參數(shù):3bh一 一 351 4.167 106mm4I慣性矩：W截面抵抗矩：4.1.3.2.2. 荷載計算：方木的面荷載如下空腔腹板處：q

17、 強=13.728+0.15+2.5+2.0=18.378KN/m2q 剛=13.728+0.15 =13.878KN/m2又此時方木的中心間距為：0.6m ,故線荷載為：q 強=18.378 X0.6=11.03KN/mq 剛=13.878 X0.6=8.327KN/mG受力分析：空腔腹板處：按方木下面分配梁按0.6m間距布置，故方木建模按三跨0.6m連續(xù)梁分析如下：1212bh2250 100253 0.8333 105 mm3（由于方木自身重相對較小，故不予計算）:q-ll.ON/D強度分析:Mmaxq103211.03 100.63ki0.397 10 N mM maxW0.397 1

18、065 4.77MPa0.8333 1011.7MPa,滿足要求剛度分析:f maxqi4 _48.327 0.6150EI150 9 106 4.167 10 60.192mm fl 2.25mm400故空腔腹板處的方木的強度、剛度均滿足要求。實心端箱梁截面計算分析選取荷載最大的實心端箱梁截面 4m高度的位置按一次澆注荷載進行模板、方木、計算分析;4.1.4.1.底模計算:4.1.4.1.1.竹膠板技術(shù)指標以及力學性能:靜彎曲強度50MPa ,彈性模量E5X103MPa ；密度:310KN /m0由于外底模方木按中心間距為25cm橫向布設(shè)，考慮其本身的10cm實體尺寸，即模板計算跨徑取：l

19、0.15m；又模板單位寬（1m）面板截面參數(shù):bh3 I慣性矩：121000 153 2.812512_ 5410 mmW截面抵抗矩：bh221000 15530.375 10 mm1.2.荷載計算:對于箱梁底部的模板荷載分析，按模板下方木間距均為0.25m ,按最不利情況分析,取實心端部箱梁4m截面的底模板進行分析；荷載分析如下:a.鋼筋碎自重取26KN/m3 ,即碎產(chǎn)生的面荷載：q1=1.2*4*26 =124.8KN/m2 ;b.竹膠板自重產(chǎn)生的荷載：q2=0.015*10 =0.15 KN/m2 ;c.施工人活載：q3=2.5 KN/m2 ;d.碎傾倒、振搗碎產(chǎn)生的荷載：q4=2.0K

20、N/m2 ;貝U q 強=124.8+0.15+2.5+2=129.45KN/mq 岡M124.8+0.15 =124.95KN/m1.3.受力分析：腹板底板按三跨0.15m連續(xù)梁建模計算模板強度及剛度:強度分析:129.45 1 03 0.1520 4 3710102N mMmaxW一 一 一 5 0.437 105 1.165MPa0.375 10550MPa,滿足要求剛度分析:f ql4 max124.95 0.154_6_7150EI150 5 102.8125 10l0.3mm f 0.75mm400箱梁實心端處模板強度、剛度均滿足要求。4.1.4.2.底模下方木檢算：方木技術(shù)指標以

21、及力學性能:底模下統(tǒng)一采用100 X100mm的方木，按支架間距三跨0.5m連續(xù)梁計算;100 X100mm的方木為針葉材，A-2類，方木的力學性能指標按公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范”中的A-2類木材并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，則:ow=13*0.9=11.7 MPaE=10 X103 X0.9=9 xi03MPa耳=1.4 X0.9 = 1.26MPa又方木的截面參數(shù):I慣性矩：bh312100 100312 _ 648.333 10 mm22531.667 10 mmW bh 100 100截面抵抗夕?。?6荷載計算:底模板分析可知轉(zhuǎn)遞到方木的面荷載如下（由于方木自身重相對較小，故不

22、予計算）:貝U q 強=124.8+0.15+2.5+2=129.45KN/mq 岡M124.8+0.15 =124.95KN/m又因方木在支架的中心間距為：0.5m ,故線荷載為：q 強=129.45 X0.5=64.725KN/mq 剛=124.95 X0.5=62.475.KN/m受力分析：同樣根據(jù)前面荷載分析情況分如下兩種情況：實腹板處：按縱向方木在支架下的受力點按 0.5m間距布置，故方木建模按三跨 0.50m連續(xù)梁分析如下:強度分析:maxql2103264.725 10。510一 _216.181 10 N mMmax16.181 105b1.667 1059.707MPa11.

23、7MPa,滿足要求剛度分析:maxqi4150EI-462.475 0.6150 9 106 8.333 10 60.347mm0.75mm400故實心端的方木的強度、剛度均滿足要求48*3mm 鋼管支架檢算：（按截面高度 3.1m計算）小橫桿計算1200mm 。箱梁腹板立桿立桿縱向間距為 600mm ,橫向間距為300mm ,步距為在順橋向腹板下的混凝土重量為：鋼筋碎自重取26KN/m3 ,即硅產(chǎn)生的面荷載：g1=3.1*26*0.5*0.6*1.2= 29.016KN/m ;b.竹膠板自重產(chǎn)生的荷載：g2=0.015*10*0.5*0.6=0.045 KN/m ;c.施工人活載：g3=2.

24、5*0.5*0.6 =0.75KN/m ;= 0.6KN/m ;d.碎傾倒、振搗碎產(chǎn)生的荷載：g4=2.0*0.5*0.6= 30.411KN/m則 g=29.016+0.045+0.75+0.6彎曲強度:gl210W一4230.411 3002310 4.493 1060.92MPa215MPa抗彎剛度:ql14150EI430.411 300150 2.1 105 1.078 1050.073mm 3mm4.1.5.2.大橫桿計算立柱縱向間距為0.6m ,即l2=0.6m,按三跨連續(xù)梁進行計算，由小橫桿傳遞有集中力 F= 30.411*0.3 =9.123KN ;最大彎距：Mmax 0.2

25、67Fl 2 0.267 9.123 0.6 1.46KN m彎曲強度:M max1.46 10634.493 10324.9MPa 215MPa不能滿足要求，在腹板位置時采用雙橫桿加固。撓度:Fl 221.883100EI1.883 1009.123 600255 0.0015mm 3mm2.1 105 1.078 1054.1.5.3.立桿計算:立桿承受由大橫桿傳遞的荷載,因此N=9.123KN ,大橫桿步距為1.2m ,長細比入 T/i=1200/15.95=75,查附錄三，得 =0.75。0.75 424 215 68370 N 68.37KN因N RC =8.5KN ,不能滿足抗滑要

26、求，所以在腹板位置時采用雙扣件加固。4.2. 貝雷梁驗算（ 1 ）、16.5m 跨度的貝雷片驗算選取 16.5m 的貝雷片跨度進行驗算。豎向荷載取上述支架所得最大反力18KN ，并按照支架實際位置進行加載。貝雷片橫向間距取0.50m （ 16m/32 ） ,共布設(shè)貝雷片33個。作用于貝雷片的集中荷載取支架支座反力一半。取單片貝雷片進行計算，計算模型取單跨簡支梁結(jié)構(gòu)，所受荷載為均布荷載。本計算按最不利因素考慮，取第四跨進行驗算。受力簡圖驗算強度貝雷片力學性能為：I= 250500cm4W= 3578.5 cm3M= 788.2KN mMmax=12330.54/33=373.65KN.M M=

27、788.2KN.M滿足要求Q= 245.2KN箱梁梁體順線路方向每延米鋼筋碎自重為：9.8 X1 X26 （C40鋼筋混凝土自重）=254.8KN 。順線路方向每延米寬跨中最大彎矩計算公式如下：qi2M max 8其中，M-貝雷梁計算最大彎距（N.mm）;l-計算跨度：l=16500mm ;q-作用在貝雷梁上的壓力線荷載，它包括：鋼筋混凝土荷載設(shè)計值q1=1.2 （分項系數(shù)）X 254.8=305.76KN/m;傾倒混凝土荷載設(shè)計值 q2=1.4 X2.00 xl=2.8KN/m ;振搗混凝土荷載設(shè)計值 q3=1.4 X2.00 xl=2.8KN/m ;施工活荷載設(shè)計值q4=1.4 X2.5

28、Xl=3.5KN/m ;模板及支架（含內(nèi)模）荷載設(shè)計值 q5=1.2 X5.5Xl=6.6KN/m20# 槽鋼自重荷載 q6 =25.777 X18 X28 X10-3 X10/16.5 =7.87KN/m貝雷梁自重荷載 q7=300 X5.5 X33 X10-3 X10/16.5=33KN/mq=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=305.76+2.8+2.8+3.5+6.6+7.87+33=362.33KN/m ;、縱梁最大彎距M max q- 0.125 362.33 16.5 16.5 12330.54KN .m 8單片貝雷片最大承受彎矩：、縱梁最大剪力1 支點：Qmax=362

29、.33 X16.5/2=2989.22KN 1、2 支點相同。單片貝雷片容許剪力：1 支點：Q=2989.22/33=90.58KN Q= 245.2KN滿足要求。、撓度驗算、AB跨16.5m貝雷縱梁最大撓度f 5q14f max 384EI342.02 cm5 362.33 1016.5384 2.1 105 1 06 250500 33 1 0f=L/400=1650/400=4.125cmfmax 1D2D0例。MOgitllHj，P3-P4. P6-P5.箱梁文架立面五此貝雷梁由三片貝雷片組合而成，現(xiàn)對此三片貝雷片進行驗算。貝雷梁上部腹板寬0.5m ，按最大受力處2.45m ，計算。2

30、.45m 處混凝土荷載為 q1=2.45 X0.5 X2.6 X10=31.85KN傾倒混凝土荷載設(shè)計值 q2=1.4 X2.00 X0.5=1.4KN/m ;振搗混凝土荷載設(shè)計值 q3=1.4 X2.00 X0.5=1.4KN/m ;施工活荷載設(shè)計值 q4=1.4 X2.5 X0.5=1.75KN/m ;模板及支架（含內(nèi)模）荷載設(shè)計值q5=1.2 X5.5 X0.5=3.3KN/m20# 槽鋼自重荷載 q6 =25.777 X0.5 X28 X10-3 X10/16.5 =2.18KN/m貝雷梁自重荷載 q7=300 X5.5 X3X10-3 xl0/16.5=3KN/m2.45m 處總荷載

31、q=1.2q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=1.2*31.85+1.4+1.4+1.75+3.3+2.18+3=51.25KN/m ；計算模型如下通過結(jié)構(gòu)力學求解器計算結(jié)果如下：桿端位移值（ 乘子 = 1）桿端 1桿端2單元碼u - 水平位移v -豎直位移-轉(zhuǎn)角u -水平位移v -豎直位移-轉(zhuǎn)角10.000000000.00000000-0.005529820.000000000.000000000.00552982內(nèi)力計算桿端內(nèi)力值（ 乘子 = 1）桿端1單元碼 軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩10.00000000422.800000.000000000.00000000-422.8000

32、00.00000000計算剪力結(jié)果圖如下:計算彎矩結(jié)果圖如下:、縱梁最大彎距M max ql- 0.125 51.25 16.5 16.5 1744.1KN.m 8單片貝雷片最大承受彎矩：Mmax=1744.1/3=581.37KN.m M= 788.2KN.m滿足要求。、縱梁最大剪力A 支點：Qmax= 51.25*16.5/2=422.81KN1、2 支點相同。單片貝雷片容許剪力：A 支點：Q=422.81/3=140.94KN Q= 245.2KN滿足要求。、撓度驗算 TOC o 1-5 h z 、AB跨16.5m貝雷縱梁最大撓度 434,5q總l5 49.07 10 16.5of ma

33、x568 3cm384EI384 2.1 1010 250500 3 10f=L/400=1650/400=4.125cmfmax f滿足規(guī)范要求3、中跨2*13.5m貝雷梁檢算P4-P5跨箱梁跨度為30m ,普通貝雷架的撓度不能滿足要求，所以在 P4-P5跨中 設(shè)置鋼管樁一排。鋼管樁采用小609( =14mm)長度為25m。根據(jù)以上數(shù)據(jù)，鋼管樁平 臺主要承重包含貝雷梁上部所有恒載及動載。計算30m跨箱梁總體積為358m3 , 30m跨主要承重如下：P4-P5跨箱梁梁體順橋方向每延米鋼筋碎自重為：358/30 =11.93 X1 X26 (C40鋼筋混凝土自重)=310.18KN順線路方向每延

34、米寬跨中最大彎矩計算公式如下：qi2M max 8其中，M-貝雷梁計算最大彎距（N.mm）;l-計算跨度：l=13500mm ;q-作用在貝雷梁上的壓力線荷載，它包括：鋼筋混凝土荷載設(shè)計值q1=1.2 （分項系數(shù)）X 310.18=372.22KN/m傾倒混凝土荷載設(shè)計值 q2=1.4 X2.00 xl=2.8KN/m ;振搗混凝土荷載設(shè)計值 q3=1.4 X2.00 xl=2.8KN/m ;施工活荷載設(shè)計值q4=1.4 X2.5 Xl=3.5KN/m ;模板及支架（含內(nèi)模）荷載設(shè)計值 q5=1.2 X5.5Xl=6.6KN/m20# 槽鋼自重荷載 q6 =25.777 X18 X46 X10

35、-3 X10/27 =7.9KN/m貝雷梁自重荷載 q7=300 X9X33X10-3 X10/27=33KN/mq=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=372.22+2.8+2.8+3.5+6.6+7.9+33=428.82KN/m ;計算模型如下計算剪力結(jié)果如下計算彎矩結(jié)果如下:川仙.腌加山675410. 7計算位移結(jié)果如下:、縱梁最大彎距M 1 2 max 0.07 ql2 0.07 428.82 13.5 13.5 5470.67KN.m_2_ _-M2max 0.125 ql 0.125 428.82 13.5 13.59769.06KN.m單片貝雷片最大承受彎矩：M= 788

36、.2KN.MMmax=9769.06/33=296.03KN.M才兩足要求。、縱梁最大剪力1 支點：Qmax= 428.82*13.5*0.375=2170.9KN1、3 支點相同。2 支點：Qmax= 428.82*13.5*0.625=3618.2KN單片貝雷片容許剪力：2 支點：Q=3618.2/33=109.64KN Q= 245.2KN滿足要求。、撓度驗算13.5m貝雷縱梁最大撓度5q總145 428.82 103 13.54f max 568 1.07 cm384EI384 2.1 10 10250500 33 10f=L/400=1350/400=3.375cmfmax 5箱梁支

37、架立面P4-P5 跨箱梁跨度為30m ，普通貝雷架的撓度不能滿足要求，所以在P4-P5 跨中設(shè)置鋼管樁一排。鋼管樁采用小609（ =14mm）長度為25m。根據(jù)以上數(shù)據(jù)，鋼管樁平臺主要承重包含貝雷梁上部所有恒載及動載。計算30m 跨箱梁總體積為358m3 ， 30m跨主要承重如下：P4-P5跨箱梁梁體順橋方向每延米鋼筋碎自重為：358/30 =11.93 X1 X26 （C40鋼筋混凝土自重）=310.18KN 。q- 作用在貝雷梁上的壓力線荷載，它包括:鋼筋混凝土荷載設(shè)計值q1=1.2 （分項系數(shù)）X 310.18=372.22KN/m;傾倒混凝土荷載設(shè)計值 q2=1.4 X2.00 xl=

38、2.8KN/m ;振搗混凝土荷載設(shè)計值 q3=1.4 X2.00 xl=2.8KN/m ;施工活荷載設(shè)計值q4=1.4 X2.5 Xl=3.5KN/m ;模板及支架（含內(nèi)模）荷載設(shè)計值 q5=1.2 X5.5Xl=6.6KN/m20# 槽鋼自重荷載 q6 =25.777 X18 X46 X10-3 X10/27 =7.9KN/m貝雷梁自重荷載 q7=300 X9X33X10-3 Xl0/27=33KN/mQ 總 =q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=372.22+2.8+2.8+3.5+6.6+7.9+33=428.82KN/m*27m=11578.14KN ;Q 單 =11578.14

39、/3/6=643.23KN（ 2 ）鋼管樁入土深度檢算、 樁基承載力計算：取上述鋼管樁進行驗算，荷載值為：P=643.23KN 。、鋼管樁最大容許承載力計算樁打入樁最大容許承載力：6、橫梁強度及剛度檢算6、橫梁強度及剛度檢算P= (U!fiLi+AR)/k式中 p-樁的容許承載力KN U 樁身橫截面周長mfi 樁身穿過各地層與樁身之間的極限摩阻力KPa ； 按西山漾大橋地質(zhì)資料-地基土物理力學指標設(shè)計參數(shù)表，淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層，層厚12.7015.40m ,層底高程-15.70 -13.05m ,取 f1=14 ;-1 粘土層，層厚 1.50 2.70m ,層底高程-17.3-15.15m ,取

40、f2=70。-2粉質(zhì)粘土層，層厚 2.104.80m ,層底高程-21.00-18.40m ,取f3=40。-1粉質(zhì)粘土層，層厚6.69.50m ,層底高程-28.5 -26.55m ，取 f4=60 。 TOC o 1-5 h z Li 各土層厚度mA 樁底支撐面積m2R 樁尖極限磨阻力Kpa，R=0K 安全系數(shù)，本設(shè)計采用2。采用小609mm鋼管樁，壁厚6=14mm ,管內(nèi)填砂密實，采用振動錘擊下沉。樁的周長 U=1.912m 。不計樁尖承載力，僅計算鋼管樁側(cè)摩阻。鋼管樁頂面標高以-0.2m 長度 20m 為例， 入 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層的長度為14.175m ， 入 -1 粘土層的長度為1.85m ，入 -2 粉質(zhì)粘土層的長度為3.475m ，入-1 粉質(zhì)粘土層的長度為5.5m 。P= (1.912*13.675*14+1.912*1.85*70+1.912*3