六層框架結(jié)構(gòu)辦公樓設(shè)計計算書

1、 學(xué)位論文原創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明：所呈交的學(xué)位論文，是本人在導(dǎo)師的指導(dǎo)下，獨立進行研究工作所取得的成果，除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本論文不含任何其他個人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的作品成果。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體均已在文中以明確方式標(biāo)明，本人完全意識到本聲明的法律后果由本人承擔(dān)。 作者簽名： 日 期： 學(xué)位論文版權(quán)使用授權(quán)書本學(xué)位論文作者完全了解學(xué)校有關(guān)保障、使用學(xué)位論文的規(guī)定，同意學(xué)校保留并向有關(guān)學(xué)位論文管理部門或機構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權(quán)省級優(yōu)秀學(xué)士學(xué)位論文評選機構(gòu)將本學(xué)位論文的全部或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫進行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)

2、制手段保存和匯編本學(xué)位論文。本學(xué)位論文屬于1、保密 ，在_年解密后適用本授權(quán)書。2、不保密 。（請在以上相應(yīng)方框內(nèi)打“”）作者簽名： 2015 年 月 日 導(dǎo)師簽名： 2015 年 月 日 內(nèi) 容 摘 要本工程為華中地區(qū)某公司新建綜合樓。為永久性建筑物，共六層，其余各層為辦公用房，標(biāo)準(zhǔn)層層高3.6m，室內(nèi)外高差為0.4 m。場址位于該城市正在建設(shè)的主干道路。主要分為五個階段：屋面及標(biāo)準(zhǔn)層平面結(jié)構(gòu)布置、風(fēng)荷載和水平地震作用、豎向荷載下框架的內(nèi)力計算、框架內(nèi)力組合和配筋、繪制施工圖。第一階段是屋面及標(biāo)準(zhǔn)層平面結(jié)構(gòu)布置，構(gòu)件編號，初選構(gòu)件截面尺寸及材料強度等級。第二階段是風(fēng)荷載和水平地震作用（包括縱

3、荷載）下框架彈性位移驗算；風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力計算；多遇地震作用下框架的內(nèi)力計算。第三階段是豎向荷載下框架的內(nèi)力計算。第四階段是框架內(nèi)力組合及配筋，天面及標(biāo)準(zhǔn)層梁板內(nèi)力計算及配筋。第五階段是整理計算書、抄正、繪制施工圖。關(guān)鍵詞: 設(shè)計 結(jié)構(gòu) 框架 D值法Abstract This works for a company in Central China a new building.For permanent buildings development the foreground is good. Comprise of three parts: The architectural des

4、ign，structure design and shop schematic design.The first part of design is about architectural design. According to architectural design basis as well as architectural design basic principle, carries on the function district to the structure, further determines the project the plane, the vertical su

5、rface as well as the section plane.The second part of design is about structural design. Mainly is carries on the beam column section design. The concrete step is carries on a crosswise frame the structure computation and the design, namely in the definite computation diagram foundation, through obt

6、ains the beam column to the horizontal load and the vertical computation the most disadvantageous endogenic force combination, and take this as design basis determined the beam column the section size and required reinforcement in the area of cross section .Besides to beam column design, but also ne

7、eds to design a stair and a independent foundation. When endogenic force computation in the vertical direction, we use iteration method; in the horizontal direction, we use D method. In addition to the parts calculated by hands, we adopt an architecture software PK-PM to calculate. Key works: design

8、 structure frame D method目 錄1 設(shè)計說明 12 構(gòu)件估算與結(jié)構(gòu)布置 32.1 設(shè)計資料 32.2 結(jié)構(gòu)選型 33 框架計算 53.1 重力荷載代表值計算 4 3.11 屋面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值（上人）4 3.12 樓面標(biāo)準(zhǔn)值 4 3.13 屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值 4 3.14 重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值 4 3.15樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 6 3.16 確定框架計算簡圖（KJ12）6 3.2橫向框架計算7 3.21、梁線剛度計算 7 3.22、柱側(cè)移剛度計算7 3.23、自振周期計算 8 3.24、橫向地震作用計算 9 3.25、水平地震作用下框架內(nèi)力計算 9 3.26、風(fēng)荷載作用下框架

9、結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算12 3.3、縱向框架計算 163.31、梁線剛度計算 163.32、柱側(cè)移剛度計算 16 3.33、自振周期計算183.34、橫向地震作用計算 19水平地震作用下框架內(nèi)力計算20風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)側(cè)移計算21 6、橫向框架豎向荷載內(nèi)力計算22 6.1計算單元 22 6.2荷載計算 24 7、框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力組合 41 8、主體結(jié)構(gòu)截面設(shè)計58 8.1、框架柱58 8.2、框架梁63 8.3、樓梯設(shè)計68 8.3.1、樓梯板設(shè)計73 8.3.2平臺板設(shè)計80 8.3.3、平臺梁設(shè)計88 8.4、板的設(shè)計88 8.4.1、單向板配筋89 8.5、次梁的設(shè)計90 8.6、基礎(chǔ)95結(jié)

10、束語 97參考文獻 99設(shè)計說明1、工程名稱：某公司綜合辦公樓2、工程概況：該工程場址位于該城市正在建設(shè)的主干道路，紅線范圍50m40m，總建筑面積為4612.17平方米，層數(shù)為6層。該工程采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為7度。建筑總高29.4米。3、基本設(shè)計資料： = 1 * GB2 、基本風(fēng)壓：0.35kN/m2，設(shè)計基本地震加速度為0.1g，II類場地，設(shè)計地震分組為第三組 = 2 * GB2 、基本雪壓：0.50 kN/m2，雪荷載準(zhǔn)永久值分區(qū)III區(qū) = 3 * GB2 、地震烈度：7度遠震 = 4 * GB2 、地面粗糙度類別：B類2 構(gòu)件估算及布置2.1 框架梁、柱的截面尺

11、寸估算2.1.1 框架梁估算縱向主梁最大跨度l1=4500mmh=（1/81/12） l1=（1/81/12）4500mm=（563375）mm 取500mmb= （1/21/3） h =（1/21/3） 500mm=（250167）mm 取200mm 橫向主梁最大跨度l2=6600mmh=（1/81/12） l2=（825550）mm 取700mmb= （1/21/3） h=（360240）mm 取300mm 次梁最大跨度l2=6600mmh=（1/121/18） l2=（550367）mm 取450mmb= （1/21/3） h =（225150）mm 取200mm考慮到走廊處橫向主梁跨度

12、較小，故取其截面為200mm500mm各梁截面尺寸如下表： 各梁截面尺寸估算表 表2.1橫向主梁KL1（mmmm）橫向主梁KL2（mmmm）橫向主梁KL3（mmmm）次梁L1 、L2（mmmm）3007002005002005002004502.1.2 框架柱計算框架高度3.65+5=23m，烈度為8度查構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范得該框架結(jié)構(gòu)抗震等級為二級，框架柱軸壓比限值為N=0.8采用C30混凝土，由于N=Fgn中柱和邊柱的負荷面積分別是4.56.75m2和3.36.75m2所以 中柱 AcFgn/fc=1.254.56.75151036/（0.814.3） =298705mm2 邊柱 AcFgn

13、/fc=1.253.36.75151036/（0.814.3） =227813mm2根據(jù)以上計算結(jié)果，并以安全起見，標(biāo)準(zhǔn)層統(tǒng)一取600600mm2，首層統(tǒng)一取800800 mm22.2屋（樓）蓋的結(jié)構(gòu)平面布置圖圖2-1 屋（樓）蓋平面布置圖 2.3 框架計算簡圖底層高h取5m，其他層高3.6m圖2-2 框架計算簡圖3 屋（樓）蓋設(shè)計3.1 荷載計算3.1.1 辦公室、走廊荷載計算 辦公室恒載標(biāo)準(zhǔn)值25mm厚水泥砂漿找平層 0.02520=0.5 kN/m2 120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.1225=3.0 kN/m2 15mm厚板底紙筋灰抹灰 0.01516=0.24 kN/m2 小計 3.

14、74 kN/m2 活載標(biāo)準(zhǔn)值 走道 2.5 kN/m2 辦公室 2.0 kN/m2 設(shè)計值： 走道 g=1.23.74=4.49 kN/m2 q=1.42.5=3.5 kN/m2 g+q=7.99 kN/m2 g+q/2=6.24 kN/m2 辦公室 g=1.23.74=4.49 kN/m2 q=1.42.0=2.8 kN/m2 g+q=7.29 kN/m2 g+q/2=5.89 kN/m23.1.2 衛(wèi)生間荷載計算 恒載標(biāo)準(zhǔn)值 陶瓷錦磚 0.12 kN/m2 20mm厚防水砂漿找平層 0.0220=0.4 kN/m2 120mm厚鋼筋混凝土板自重 0.1225=3 kN/m2 15mm厚板底

15、紙筋灰抹灰 0.01516=0.24 kN/m2 小計 3.76 kN/m2 活載標(biāo)準(zhǔn)值 活載標(biāo)準(zhǔn)值 2.5 kN/m2 設(shè)計值： g=1.42.5=3.5 kN/m2 q=1.23.76=4.51 kN/m2 g+q/2=6.26 kN/m2 g+q=8.01 kN/m23.1.3 屋面荷載計算（不上人屋面） 恒載標(biāo)準(zhǔn)值180mm厚磚砌架空隔熱層 1.1 kN/m2 三氈四油上鋪綠豆砂 0.4 kN/m2 25mm厚1:3水泥砂漿找平層 0.02520=0.5 kN/m2 1:6水泥焦渣找坡（最薄30mm） 0.08510=0.85 kN/m2 100mm厚混凝土板自重 0.125=2.5

16、kN/m2 15mm厚板底紙筋灰抹灰 0.01516=0.24 kN/m2 小計 5.59 kN/m2 活載標(biāo)準(zhǔn)值 標(biāo)準(zhǔn)值： qk=0.5 kN/m2 設(shè)計值： g=1.25.59=6.71 kN/m2 q=1.40.5=0.7 kN/m2 g+q/2=7.06 kN/m2 g+q=7.41 kN/m2 q/2=0.35 kN/m23.2 彎矩計算 本設(shè)計中l(wèi)o1/lo23，所以只有雙向板，設(shè)計時按彈性理論方法設(shè)計，跨中最大彎矩的情況，荷載分布情況可以分解為滿布荷載q+q/2及間隔布置q/2兩種情況，請一種情況可以近似認(rèn)為各區(qū)格板都固定支承在中間支承上，對后一種情況可近似認(rèn)為在中間支承處都是簡

17、支的，支座最大負彎矩可近似按活載滿布求得，即支座g+q下的支座彎矩，考慮泊松比的影響，取=0.2，查表“雙向板按彈性分析的系數(shù)表”（見混凝土結(jié)構(gòu)中冊）對各區(qū)格樓蓋彎矩進行計算，列于表3.1、3.2中： 樓蓋彎矩 表3.1 區(qū)格項目B1B2B3B4lo1 (m)3.33.33.32.4lo2 (m)4.54.54.54.5lo1/lo20.7330.7330.7330.533m1(kNm)（0.0402+0.20.0183）5.893.32+（0.0641+0.20.0310）1.43.32=3.89（0.0337+0.20.0104）5.893.32+（0.0641+0.20.0310）1.4

18、3.32=3.37（0.0305+0.20.0124）5.893.32+（0.0641+0.20.0310）1.43.32=3.19（0.0539+0.20.0096）6.422.42+（0.0917+0.20.0198）1.752.42=3.02m2(kNm)（0.04020.2+0.0183）5.893.32+（0.06410.2+0.0310）1.43.32=2.36（0.03370.2+0.0104）5.893.32+（0.06410.2+0.0310）1.43.32=1.77（0.03050.2+0.0124）5.893.32+（0.06410.2+0.0310）1.43.32=1.

19、85（0.05390.2+0.0096）6.422.42+（0.09170.2+0.0198）1.752.42=1.14m1(kNm)-0.09567.293.32=-7.59-0.07587.293.32=-6.02-0.07137.293.32=-5.66-0.11507.292.42=-5.29m2(kNm)-0.07527.293.32=-5.97-0.05727.293.32=-4.54-0.05667.293.32=-4.49-0.07857.292.42=-3.61m1”(kNm)-7.59-6.02-5.66-5.29m2”(kNm)-5.97-4.54-4.49-3.61 續(xù)

20、表3.1 區(qū)格項目B5B6B7lo1 (m)2.43.33.3lo2 (m)4.54.54.5lo1/lo20.5330.7330.733m1(kNm)（0.0390+0.20.0050）6.422.42+（0.0917+0.20.0198）1.752.42=2.44（0.0402+0.20.0183）6.263.32+（0.0641+0.20.0310）1.753.32=4.33（0.0337+0.20.0104）6.263.32+（0.0641+0.20.0310）1.753.32=3.78m2(kNm)（0.03900.2+0.0050）6.422.42+（0.09170.2+0.019

21、8）1.752.42=3.45（0.04020.2+0.0183）6.263.32+（0.06410.2+0.0310）1.753.32=2.63（0.03370.2+0.0104）6.263.32+（0.06410.2+0.0310）1.753.32=1.77m1(kNm)-0.08197.992.42=-3.77-0.09568.013.32=-8.34-0.07588.013.32=-6.61m2(kNm)-0.05717.992.42=-2.36-0.07338.013.32=-6.74-0.05728.013.32=-4.99m1”(kNm)-3.77-8.34-6.61m2”(kN

22、m)-2.36-6.74-4.99屋蓋彎矩圖 表3.2 區(qū)格項目B1B2B3B4lo1 (m)3.33.33.32.4lo2 (m)4.54.54.54.5lo1/lo20.7330.7330.7330.533m1(kNm)（0.0402+0.20.0183）7.063.32+（0.0641+0.20.0310）0.353.32=3.64（0.0337+0.20.0104）7.063.32+（0.0641+0.20.0310）0.353.32=3.02（0.0305+0.20.0124）7.063.32+（0.0641+0.20.0310）0.353.32=2.80（0.0539+0.20.0

23、096）7.062.42+（0.0917+0.20.0198）0.352.42=2.46m2(kNm)（0.04020.2+0.0183）7.063.32+（0.06410.2+0.0310）0.353.32=2.19（0.03370.2+0.0104）7.063.32+（0.06410.2+0.0310）0.353.32=1.48（0.03050.2+0.0124）7.063.32+（0.06410.2+0.0310）0.353.32=1.59（0.05390.2+0.0096）7.062.42+（0.09170.2+0.0198）0.352.42=0.90m1(kNm)-0.09567.4

24、13.32=-7.71-0.07587.413.32=-6.12-0.07137.413.32=-5.75-0.11507.412.42=-4.91m2(kNm)-0.07737.413.32=-6.24-0.05727.413.32=-4.62-0.05667.413.32=-4.57-0.07857.412.42=-3.35m1”(kNm)-7.71-6.12-5.75-4.91m2”(kNm)-6.24-4.62-4.57-3.35 續(xù)表3.2 區(qū)格項目B5B6B7lo1 (m)2.43.33.3lo2 (m)4.54.54.5lo1/lo20.5330.7330.733m1(kNm)（

25、0.0390+0.20.0050）7.062.42+（0.0917+0.20.0198）0.352.42=1.823.643.02m2(kNm)（0.03900.2+0.0050）7.062.42+（0.09170.2+0.0198）0.352.42=0.602.191.48m1(kNm)-0.08197.412.42=-3.50-7.71-6.12m2(kNm)-0.05717.412.42=-2.44-6.24-4.62m1”(kNm)-3.50-7.71-6.12m2”(kNm)-2.44-6.24-4.623.3 配筋計算樓板選用8鋼筋作為受力主筋，采用C30混凝土，fy=210N/m

26、m2lo1（短跨）方向跨中截面的ho1=h-20=120-20=100mmlo2（長跨）方向跨中截面的ho2=h-30=120-30=90mm支座截面處ho=100mm截面設(shè)計用的彎矩：中間跨和跨中截面及中間支座截面減小20%，邊跨中截面及樓板邊緣算起第二個支座截面lb/lo1.5時，減小20%，樓板的角區(qū)格不折減。為便于計算，近似取=0.95，As=M/0.95fyho樓面配筋計算結(jié)果及實際配筋列于表3.3中樓面計算及配筋 表3.3跨中截面ho（mm）M（kNm）As（mm2/m）配筋實際B1lo1方向1003.891958120419lo2方向902.361318120419B2lo1方向

27、1000.83.37=2.701358120419lo2方向901.77998120419B3lo1方向1000.83.19=2.551288120419lo2方向900.81.85=1.48828120419B4lo1方向1003.021518120419lo2方向9015lo1方向1000.82.44=1.95988120419lo2方向900.83.45=2.761548120419B6lo1方向1004.332178120419lo2方向902.631468120419B7lo1方向1000.83.78=3.021518120419lo2方向902.01118

28、120419支座1-2100-0.85.97=-4.7824081204192-3lo1方向100-0.87.59=-6.073048120419lo2方向100-0.85.97=-4.7824081204192-4100-0.86.02=-4.8224281204192-5100-0.86.02=-4.8224281204192-6100-0.86.74=-5.3927081204193-3100-0.84.49=-3.5918081204193-5100-0.85.66=-4.5322781204193-7100-0.84.99=-3.9920081204194-5100-0.83.61=

29、-2.8914581204194-7100-0.86.61=-5.2926581204196-7100-0.88.34=-6.673348120419邊緣支座B1lo1方向100-7.593808120419lo2方向100-5.972998120419B2lo1方向100-4.542288120419lo2方向100-5.292658120419B4lo1方向100-8.344188120419lo2方向100-3.611818120419B6lo2方向100-6.743388120419B7lo2方向100-4.9925081204190.45ft/fy=0.451.43/210=0.30

30、6%0.2%，取min=0.306%=As/bho=419/1000100=0.419%minh/ho=0.306%120/90=0.408%合格屋面配筋計算：樓板選用8鋼筋作為受力主筋，采用C30混凝土，fy=210N/mm2lo1（短跨）方向跨中截面的ho1=h-20=100-20=80mmlo2（長跨）方向跨中截面的ho2=h-30=100-30=70mm支座截面處ho=80mm屋面計算及配筋 表3.4跨中截面ho（mm）M（kNm）As（mm2/m）配筋實際B1lo1方向803.642288160314lo2方向702.191578160314B2lo1方向800.83.02=2.42

31、1528160314lo2方向701.481068160314B3lo1方向800.82.8=2.241408160314lo2方向700.81.59=1.27918160314B4lo1方向802.461548160314lo2方向700.90648160314B5lo1方向800.81.82=1.46918160314lo2方向700.80.6=0.48348160314B6lo1方向803.642288160314lo2方向702.191578160314B7lo1方向800.83.02=2.421528160314lo2方向701.481068160314支座1-280-0.86.24

32、=-4.9931381005032-3lo1方向80-0.84.62=-3.702328100503lo2方向80-0.86.12=-4.9030781005032-480-0.86.12=-4.9030781005032-580-0.86.12=-4.9030781005032-680-0.86.24=-4.9931381005033-380-0.84.57=-3.6723081005033-580-0.85.75=-4.6028881005033-780-0.84.62=-3.7023281005034-580-0.83.35=-2.6816881005034-780-0.86.12=-4

33、.9030781005036-780-0.87.71=-6.173878100503邊緣支座B1lo1方向80-7.714838100503lo2方向80-6.243918100503B2lo1方向80-4.913088100503lo2方向80-4.262898100503B4lo1方向80-7.714838100503lo2方向80-3.352108100503B6lo2方向80-6.243918100503B7lo2方向80-4.6228981005030.45ft/fy=0.451.43/210=0.306%0.2%，取min=0.306%=As/bho=314/1000100=0.3

34、93%minh/ho=0.306%100/80=0.383%合格4 次梁設(shè)計4.1 樓蓋次梁設(shè)計4.1.1 荷載計算 衛(wèi)生間 恒載設(shè)計值： 板傳來的面荷載 g=4.512=9.02 kN/m2 q=1.42.52=7 kN/m2 p1=（g+q）lo1/2=(9.02+7) 3.3/2=26.43 kN/m （梯形荷載） 次梁自重 0.2（0.45-0.12）251.2=1.98 kN/m 20mm厚次梁粉刷 0.02（0.45-0.12）201.2=0.32 kN/m 小計 p=2.3 kN/m （均布荷載） 次梁承重為p1與p的疊加 辦公室 板傳來的面荷載 g=4.492=8.98 kN/

35、m2 q=1.422.02=5.6 kN/m2 p2=（g+q）lo1/2=(8.98+5.6) 3.2/2=24.06 kN/m （梯形荷載） p=2.3 kN/m （均布荷載） 次梁承重為p2與p的疊加4.1.2 彎矩計算及配筋 對次梁L2 其受力情況如下圖4-1 圖4-1 次梁L2上受力圖 跨中最大彎矩由結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器得分別為（kNm）： 34.70,16.84，20.58,20.58,16.84,34.70 支座負彎矩為（kNm）： -45.12，-32.82，-36.92，-32.82，-45.12 取其最大值M= -45.12 kNm 其剪力如圖4-2所示： 圖4-2 次梁L2剪力

36、圖（kN）取其最大值 V=49.47 kN次梁采用C30混凝土，用HRB335鋼筋受彎筋，箍筋HPB235ho=450-25-10=415 mms=45.12106/1.014.32004152=0.092=0.097s=1-0.5=1-0.50.097=0.952As=M/sfyho=45.12106/0.952300415=381 mm2選412，As =452 mm2As/bho=452/200415=0.545%minh/ho=0.45ft/fyh/ho=0.451.43450/300415=0.233% 0.2% h/ho=0.2%450/415=0.217% 滿足最小配筋率要求 斜

37、截面承載力驗算： hw=ho-hf=415-120=295 mm hw/b=295/400=1.4754 0.25cfcho=0.251.014.3200415=296725 N=296.725 kN Vmax=49.47 kN 截面合格 0.7ftbho=0.71.43200415=83.083 kNVmax 按構(gòu)造配筋 sv，min=0.24ft/fyv=0.241.43/210=0.163% 選8200 sv=250.3/200200=0.25%0.163% 0.2% 合格 對次梁L1圖4-3 次梁L1受力圖由結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器得： 跨中最大彎矩分別為（kNm）：34.72,16.77,20

38、.77,19.60,19.52,21.06,15.99,38.45 支座最大負彎矩分別為（kNm）：-45.08，-32.98，-36.30，-35.14，-36.47，-32.31，-47.59Mmax=-47.59 kNm 其剪力圖如圖4-4所示：圖4-4 次梁L1剪力圖 （kNm）Vmax=52.39 kNs=47.59106/1.014.32004152=0.097s=0.952As=M/sfyho=47.59106/0.952300415=402 mm2選412，As =452 mm2As/bho=452/200415=0.545%minh/ho=0.45ft/fyh/ho=0.45

39、1.43450/300415=0.233% 0.2% h/ho=0.2%450/415=0.217% 滿足最小配筋率要求 斜截面承載力驗算： hw=ho-hf=415-120=295 mm hw/b=295/400=1.4754 0.25cfcho=0.251.014.3200415=296725 N=296.725 kN Vmax=52.39 kN 截面合格 0.7ftbho=0.71.43200415=83.083 kNVmax 按構(gòu)造配筋 sv，min=0.24ft/fyv=0.241.43/210=0.163% 選8200 sv=250.3/200200=0.25%0.163% 0.2

40、%4.2 屋蓋次梁設(shè)計板傳來的面荷載： g=6.712=13.42 kN/m2 q=0.72=1.4 kN/m2p3=（g+q）lo1/2=(13.42+1.4) 3.3/2=24.45 kN/m （梯形荷載）次梁自重 0.2（0.45-0.1）251.2=2.1 kN/m20mm厚次梁粉刷 0.02（0.45-0.1）201.2=0.17 kN/m小計 p=2.27 kN/m （均布荷載）次梁承重為p3與p的疊加與樓板荷載相差不大，可按樓板次梁配筋5 樓梯設(shè)計圖5-1 標(biāo)準(zhǔn)層樓梯平面布置圖5.1 標(biāo)準(zhǔn)層樓梯段設(shè)計混凝土采用C30，板采用鋼筋HPB235，梁縱筋采用HRB335，樓梯間尺寸為6

41、600mm4500mm，現(xiàn)澆樓梯，踏步尺寸為150mm300mm，取板厚h=120mm，tan=150/300=0.5，cos=0.8945.1.1 標(biāo)準(zhǔn)層樓梯段板的荷載計算（取1m寬板帶） 恒載標(biāo)準(zhǔn)值 30mm厚水磨石面層 （0.3+0.15）0.65/0.3=0.98 kN/m 三角形踏步 0.50.30.1525/0.3=1.88 kN/m 120mm厚混凝土斜板 0.1225/0.894=3.36 kN/m 板底抹灰 0.0217/0.894=0.38 kN/m 小計 gk=6.6 kN/m 活載標(biāo)準(zhǔn)值 qk=2.5 kN/m2 1m寬板帶 qk=2.5 kN/m g+q=1.2gk

42、+1.4qk= 1.26.6+1.42.5=11.42 kN/m g+q=1.35gk+1.40.7qk= 1.356.6+1.40.72.5=11.36 kN/m 活載起控制作用，g+q=11.42 kN/m5.1.2 內(nèi)力計算及配筋平臺板的計算跨度 lo=3.3m跨中彎矩：M=plo2/10=11.423.32/10=12.44 kNm配筋計算：ho=h-as=120-20=100 (mm)s=12.44106/1.014.310001002=0.087=0.0911s=1-0.5=1-0.50.0911=0.954As=M/sfyho=21.44106/0.954210100=621 m

43、m2選10120，As =654 mm2= As/bho=654/1000100=0.654%min=max（0.45ft/fy，0.2%）=0.272%minh/ho=0.272%120/100=0.327%合格5.2 標(biāo)準(zhǔn)層平臺板計算設(shè)平臺板厚80mm，取1m寬板帶計算5.2.1 荷載計算 恒載標(biāo)準(zhǔn)值 平臺自重 0.08251=2 kN/m 水磨石面層 0.65 kN/m 20mm厚板底抹灰 0.0217=0.34 kN/m 小計 gk=2.99 kN/m 活載標(biāo)準(zhǔn)值 qk=2.5 kN/m g+q=1.2gk+1.4qk= 1.22.99+1.42.5=7.09 kN/m g+q=1.3

44、5gk+1.40.7qk= 1.352.99+1.40.72.5=6.49 kN/m 可變荷載起控制作用5.2.2 內(nèi)力計算及配筋平臺的計算跨度：lo=2.40.50.2+0.12/2=2.36 m 跨中彎矩：M=plo2/10=7.092.362/10=3.95 kNmho=h-as=120-20=100 (mm)s=3.95106/1.014.31000602=0.077=0.0080s=1-0.5=1-0.50.0080=0.960As=M/sfyho=3.95106/0.96021060=327 mm2選8150，As =335 mm2= As/bho=335/100060=0.654

45、%min=max（0.45ft/fy，0.2%）=0.306%minh/ho=0.306%80/60=0.408%分布鋼筋配筋率不宜小于0.15%，且不宜小于單位寬度上受力鋼筋截面面積的15%As=0.15%100080=1200 mm20.15335=50.25 mm2選用8250 As=201 mm25.3 平臺梁設(shè)計平臺梁尺寸取200mm350mm5.3.1 荷載計算 恒載標(biāo)準(zhǔn)值 梁自重 0.2（0.35-0.08）25=1.25 kN/m 梁側(cè)粉刷 0.02（0.35-0.08）217=0.18 kN/m 平臺板傳來 2.992.4/2=3.59 kN/m 樓梯板傳來 6.63.3/2

46、=10.89 kN/m 活載標(biāo)準(zhǔn)值 gk=2.5（3.30.5+2.40.5）=7.13 kN/m g+q=1.2gk+1.4qk= 1.215.91+1.47.13=29.07 kN/m g+q=1.35gk+1.40.7qk= 1.3515.91+1.40.77.13=28.47 kN/m 由此知可變荷載起控制作用，取g+q=29.07 kN5.3.2 內(nèi)力計算及配筋計算跨度 lo=1.05ln=1.05（4.5-0.24）=4.47 m彎矩設(shè)計值 M= plo2/8=29.074.472/8=72.61 kNm最大剪力設(shè)計值 V=pln/2=29.07（4.5-0.24）/2=61.91

47、 kN截面按倒L形計算 bf=b+5hf=200+580=600 mmM=1fcbfhf(ho-hf/2)=1.014.360080(315-80/2) 10-6 =188.76 kNmM=72.61 kNm屬于第一類截面s=72.61106/1.014.36003152=0.085=0.089s=1-0.5=1-0.50.089=0.955As=M/sfyho=72.61106/0.955300315=804 mm2選416，As =804 mm2= As/bho=804/200315=1.28%min=max（0.45ft/fy，0.2%）h/ho =0.238%合格5.3.3 斜截面配筋

48、驗算截面尺寸hw=ho-hf=315-80=235 mm hw/b=235/200=1.1754 0.25cfcho=0.251.014.3200315=225.23 kN Vmax=61.91 kN 截面合格 0.7ftbho=0.71.43200315=63.06 kNVmax 按構(gòu)造配筋 sv，min=0.24ft/fyv=0.241.43/210=0.163% 選8250 sv=250.3/200250=0.202%0.163%滿足5.4 底層樓梯設(shè)計平面布置如圖5-2圖5-2 底層樓梯明面布置圖地層踏步尺寸取150mm300mm首層樓梯的平臺處凈高=1.8+0.6-0.35-0.02

49、=2.13m2m樓梯下的凈高=1.8+0.6+0.8-0.02=3.18m2.2m符合房屋建筑學(xué)的規(guī)定其梯段板、平臺板、平臺梁的配筋取與標(biāo)準(zhǔn)層相同6 水平地震作用下框架分析6.1 荷載計算6.1.1 計算跨度橫向首層： 6600-800=5800 mm （邊跨）2400-800=1600 mm （中跨）橫向標(biāo)準(zhǔn)層： 6600-600=6000 mm （邊跨） 2400-600=1800 mm （中跨）縱向首層： 4500-800=3700 mm 4500-600=3900 mm6.1.2 屋（樓）蓋荷載計算樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)值 （4.58+0.24）（15.6+0.24）3.76=2158.40 k

50、N屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值 （4.58+0.24）（15.6+0.24）5.59=3208.89 kN女兒墻（1.2m高，0.2m寬，含邊長0.2m的壓頂，0.02m的女兒墻兩側(cè)粉刷） （4.58+15.6）21.2（0.25.5+0.02172）+（4.58+15.6）0.20.2252=323.64 kN6.1.3 梁的荷載計算 頂層 次梁L1 0.2（0.45-0.1）253.96+0.02（0.45-0.1）3.92026=47.50 kN 次梁L2 0.2（0.45-0.1）253.98+0.02（0.45-0.1）3.92028=63.34 kN 縱向框架梁KL3 0.2（0.5-0.1）2

51、53.916+0.02（0.5-0.1）203.9162=144.77 kN 橫向框架梁KL1 0.3（0.7-0.1）256.092+0.02（0.7-0.1）206.0922=537.84 kN 橫向框架梁KL2 0.2（0.5-0.1）251.89+0.02（0.5-0.1）201.892=37.58 kN 小計 831.03 kN 標(biāo)準(zhǔn)層 次梁L1 0.2（0.45-0.12）253.96+0.02（0.45-0.12）3.92026=44.79 kN 次梁L2 0.2（0.45-0.12）253.98+0.02（0.45-0.12）3.92028=59.72 kN 縱向框架梁KL3

52、0.2（0.5-0.12）253.716+0.02（0.5-0.12）203.7162=130.48 kN 橫向框架梁KL1 0.3（0.7-0.12）256.092+0.02（0.7-0.1）206.0922=519.91 kN 橫向框架梁KL2 0.2（0.5-0.12）251.69+0.02（0.5-0.12）201.692=31.74 kN 小計 763.94 kN6.1.4 墻體荷載計算外墻厚240mm，采用瓷磚貼面，內(nèi)墻厚120mm，內(nèi)外墻均采用粉煤灰空心砌塊砌筑單位面積外墻體重為 7.00.24=1.68 kN/m2單位面積內(nèi)墻體重為 7.00.12=0.84 kN/m2單位面積

53、外墻貼面重為 0.5 kN/m2單位面積外墻內(nèi)面抹灰為 0.0220=0.4 kN/m2單位面積內(nèi)墻雙面抹灰為 0.02202=0.8 kN/m2首層 縱向內(nèi)墻重 （0.84+0.8）3.7（5-0.5）16=436.90 kN 橫向KL1內(nèi)墻重 （0.84+0.8）5.8（5-0.7）72=572.62 kN 縱向外墻重 （1.68+0.5+0.4）3.7（5-0.5）16=687.31 kN 橫向KL1外墻重 （1.68+0.5+0.4）5.8（5-0.7）4=257.38 kN 橫向KL2外墻重 （1.68+0.5+0.4）1.6（5-0.5）2=37.15 kN 小計 1991.36

54、kN標(biāo)準(zhǔn)層 縱向內(nèi)墻重 （0.84+0.8）3.9（3.6-0.5）16=317.24 kN 橫向KL1內(nèi)墻重 （0.84+0.8）6（3.6-0.7）72=399.50 kN 縱向外墻重 （1.68+0.5+0.4）3.9（3.6-0.5）16=499.08 kN 橫向KL1外墻重 （1.68+0.5+0.4）6（3.6-0.7）4=179.57 kN 橫向KL2外墻重 （1.68+0.5+0.4）1.8（3.6-0.5）2=28.79 kN 小計 1424.18 kN6.1.5 柱自重計算標(biāo)準(zhǔn)層柱自重 0.60.63.62549=1166.4 kN地層柱自重 0.80.852549=288

55、0 kN6.1.7 樓梯荷載計算樓梯斜段重 4.53.326.6=196.02 kN樓梯休息平臺重 4.52.42.99=32.29 kN樓梯段梁重 （1.254.5+0.184.5）2=12.87 kN6.1.8 荷載匯總 頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載+縱橫梁自重+半層柱自重+半層墻體自重+女兒墻自重屋面荷載 Q1=3208.89 kN頂層梁自重 Q2=931.03 kN頂層柱自重 Q3=1166.4 kN頂層墻自重 Q4=1286.93 kN女兒墻自重 Q5=323.64 kN Q6=Q1+Q2+Q5=4363.56 kN Q7=Q3+Q4=2453.33 kN G6=Q6+0.5Q7

56、=4363.56+0.52453.33=5590.23 kN 其他層重力荷載代表值包括：樓面恒載+縱橫梁自重+樓面上下各半層柱及墻體自重+50%樓面活載樓面荷載 Q1=2158.40 kN樓面梁自重 Q2=797.65 kN柱自重 Q3=1166.4 kN墻自重 Q4=1286.93 kN樓梯荷載 Q5=196.02+32.29+12.87=241.18 kN樓面活載 Q6=2.5（36+0.24）2.4+（4.5+0.12）（6.6+0.12）2.5+2.0（36+0.24）（6.6+0.12）+2.0（31.5+0.12）（6.6+0.12）=1207.09 kNQ7=Q1+Q2 =295

57、6.05 kN Q8=Q3+Q4+Q5=2694.51 kN G5= Q7+0.5(Q8+ Q7）+0.5Q6=2956.05+0.5(2694.51+2453.33)+0.51207.09=6133.52 kN G2=G3=G4= Q7+0.5(Q8+ Q8）+0.5Q6=2956.05+2694.51+0.51207.09=6254.11 kN 首層重力荷載代表值樓面荷載 Q1”=2158.40 kN樓面梁自重 Q2”=763.94 kN柱自重 Q3”=2880 kN墻自重 Q4”=1854.11 kN樓梯荷載 Q5”=196.02+32.29+12.87=241.18 kN樓面活載 Q6

58、”=2.5（36+0.24）2.4+（4.5+0.12）（6.6+0.12）2.5+2.0（36+0.24）（6.6+0.12）+2.0（31.5+0.12）（6.6+0.12）=1207.09 kNQ7”=Q1”+Q2” =2922.34 kN Q8”=Q3”+Q4”+Q5”=4975.29 kN G1= Q7”+0.5(Q8+ Q5”）+0.5Q6”=7360.79 kN6.2 梁柱的線剛度、柱的側(cè)移剛度 梁柱的混凝土標(biāo)號均為C30，Ec=3.0107 kN/m26.2.1 梁的線剛度在計算框架梁慣性矩時應(yīng)考慮到樓板的影響，在框架梁兩端節(jié)點附近，梁承受負彎矩，頂部的樓板手拉，樓板對梁截面彎

59、曲剛度影響較小，梁跨中承受正彎矩，樓板處于受壓區(qū)形成T形截面梁，對梁的截面彎曲剛度影響較大，為方便計算。假定梁的截面慣性矩I延軸線不變，現(xiàn)澆樓蓋邊框架取I=1.5I0，對中框架取I=2.0I0，橫向剛度計算見表6.2梁的線剛度表 表6.2梁號截面寬（mm）截面高（mm）長度L（m）線剛度i（10-4mEc）邊框架1.5i（10-4mEc）中框架2.0i（10-4mEc）KL13007006.612.9919.4925.98KL22005002.48.6813.0217.366.2.2 柱的線剛度柱的線剛度 表6.3層號截面bh（mm）柱高度H（m）線剛度i（10-4mEc）10.80.8568

60、.272-60.60.63.6306.2.3 橫向框架柱的側(cè)移剛度D值 橫向框架柱的D值 表6.4柱類型項目層號K=Kb/Kc（一般層）K=Kb/Kc（底層）=K/（2+K）（一般層）=（0.5+K）/（2+K）（底層）D=12cic/h2（kN/m）根數(shù)底層邊框邊柱0.2850.344338184邊框中柱0.4760.394387344中框邊柱0.3810.3703637414中框中柱0.6340.43142371142至6層邊框邊柱0.6500.245204174邊框中柱1.080.351292504中框邊柱0.4340.1781483314中框中柱1.4450.4193491714底層D