廠房吊車梁承載結(jié)構(gòu)校核計算書

1、廠房吊車梁結(jié)構(gòu)校核計算LHqz2015-11-2 吊車梁承載結(jié)構(gòu)校核計算書計算： 初審： 審核： 批準： 山東龍輝起重機械有限公司 2015-11-2 目 錄（一）原吊車梁校核計算1一. 原吊車梁設(shè)計資料1二. 吊車梁截面內(nèi)力計算4三. 吊車梁板件寬厚比驗算7四. 吊車梁截面強度驗算7五. 吊車梁變形計算9六. 翼緣與腹板的連接焊縫驗算10七. 吊車梁腹板局部穩(wěn)定驗算10八. 梁端支座強度驗算13（二）吊車梁加固后計算14一.設(shè)計資料14二. 吊車梁截面內(nèi)力計算18三. 吊車梁板件寬厚比驗算21四. 吊車梁截面強度驗算21五. 吊車梁變形計算23六. 翼緣與腹板的連接焊縫驗算24七. 吊車梁腹

2、板局部穩(wěn)定驗算24八. 梁端支座強度驗算27（三）立柱加固后校核28一. 設(shè)計資料29二.H型剛力學性能計算29（四）總結(jié)31 （一）原吊車梁校核計算一. 原吊車梁設(shè)計資料1 基本信息:驗算依據(jù)：鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2001) 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)吊車梁跨度：l=6000 mm吊車梁平面外計算長度：l0=6000 mm吊車梁所在柱列：邊列柱吊車梁所在位置類型：端跨2 吊車信息:吊車梁上僅運行一臺吊車第一臺吊車基本信息(參圖)吊車類型:32t-213_輕級軟鉤吊車吊車跨度:21300mm吊車自重:13t吊車起重量:32t工作級別:A1A3(輕級)吊鉤形式:

3、軟鉤吊車小車重量:2t單側(cè)輪子數(shù):2個最大輪壓:20.25t最小輪壓:3.25t吊車寬度:3500mm吊車輪距C1:3000mm3 荷載信息:吊車豎向荷載增大系數(shù)：v=1.03吊車荷載分項系數(shù)：c=1.4當?shù)刂亓铀俣戎担篻=9.8附加豎向均布活載標準值：0 kN/m附加水平均布活載標準值：0 kN/m吊車一動力系數(shù)：1=1.05吊車一橫向水平剎車力系數(shù)：1=0.1吊車一擺動力系數(shù)：1=04 驗算控制信息:吊車梁豎向撓度允許值：l/800吊車梁水平撓度允許值：l/22005 吊車梁截面信息:截面型號:H-450*260(220)*8*12用戶自定義截面截面材料類型:Q235截面每米質(zhì)量:71.

4、96 kg/m截面幾何參數(shù)如下: 截面高度 H =450 mm 上翼緣寬度 B1 =260 mm下翼緣寬度 B2 =220 mm腹板厚度 Tw =8 mm上翼緣厚度 Tf1=12 mm下翼緣厚度 Tf2=12 mm截面力學參數(shù)如下:x軸毛截面慣性矩 Ix =32665.8 cm4x軸凈截面慣性矩 Inx =30076.8 cm4x軸上翼毛截面抵抗矩 Wx =1529.77 cm3x軸上翼凈截面抵抗矩 Wnx =1324.16 cm3x軸下翼凈截面抵抗矩 Wnx1 =1349.57 cm3y軸上翼毛截面抵抗矩 Wy =217.248 cm3y軸上翼凈截面抵抗矩 Wny =99.8588 cm3上

5、翼緣有效凈面積 Ane =25.56 cm2凈截面中和軸高度 Cny =222.862 mm吊車梁采用等截面梁:截面端部高度 hd =800mm端部x軸毛截面慣性矩 Id =32665.8 cm4端部x軸毛截面靜矩 Sd =809.97 cm3端部x軸上翼緣靜矩 Sdu =1739.51 cm3端部x軸下翼緣靜矩 Sdd =608.43 cm36 吊車梁制動結(jié)構(gòu)信息:吊車梁不采用任何制動結(jié)構(gòu)7 吊車梁截面焊縫信息:吊車梁腹板與上翼緣采用焊透的T形組合焊縫吊車梁腹板與下翼緣采用雙面角焊縫下翼緣焊腳高度：hfd=9 mm吊車梁腹板與翼緣焊縫采用：自動焊8 腹板加勁肋信息：橫向加勁肋布置方式：兩側(cè)成

6、對布置橫向加勁肋端部焊接方式：連續(xù)回焊，不斷弧橫向加勁肋選用：SB6_Q235橫向加勁肋間距：a=2400 mm橫向加勁肋寬度：90 mm橫向加勁肋端部到下翼緣距離：50 mm吊車梁不配縱向加勁肋和橫向短加勁肋9 支座信息：吊車梁采用的支座類型：一邊突緣支座，一邊平板支座平板支座加勁肋選用：SB6_Q235平板支座加勁肋寬度：90 mm加勁肋焊縫抗剪強度：9 mm平板支座選用：SB20_Q235平板支座寬度：90 mm平板支座長度：980 mm突緣支座加勁肋選用：SB24_Q235突緣支座加勁肋寬度：710 mm伸出下翼緣長度：20 mm與截面腹板焊腳高度：16 mm與截面上翼緣焊腳高度：9

7、mm與截面下翼緣焊腳高度：9 mm10 計算參數(shù)：梁截面材料屈服強度：fy=235 N/mm2梁截面材料轉(zhuǎn)換系數(shù)：CF=(235/235)0.5=1上翼緣截面抗拉強度：ft=215 N/mm2下翼緣截面抗拉強度：fb=215 N/mm2梁腹板截面抗剪強度：fv=125 N/mm2梁腹板端面承壓強度：fce=325 N/mm2吊車梁焊縫抗剪強度：fw=160 N/mm2二. 吊車梁截面內(nèi)力計算:1 吊車梁支座處最大剪力Vd計算(參圖)：豎向附加恒載作用下端部剪力Vda=0 kN吊車一考慮動力系數(shù)后最大輪壓標準值：P1=1.0520.25103=21262.5 kg吊車豎向荷載作用下端部剪力：Vd

8、c=1.039.821262.5(2*6000-3000)/600010-3=450.71 kN端部最大剪力計算值：Vd=450.71 kN用戶取端部最大剪力：Vd=450.71 kN2 跨中最大豎向彎矩Mvm計算(參圖)：豎向附加恒載作用下跨中彎矩Mva=0 kN*m吊車一考慮動力系數(shù)后單輪豎向作用力標準值：P1=1.0520.25103=21262.5 kg吊車荷載合力：F=21262.52=42525kg左支座反力：R=425252250/6000=15946.9kg吊車梁跨中彎矩Mvc計算：Mvc=1.41.039.815946.9225010-6=507.048 kN*m跨中最大彎矩

9、計算值：Mvm=507.048 kN*m用戶取跨中最大彎矩：Mvm=507.048 kN*m3 跨中最大豎向彎矩對應(yīng)剪力Vm計算(參圖)：豎向附加恒載作用下端部剪力Vma=0 kN吊車一考慮動力系數(shù)后單輪豎向作用力標準值：P1=1.0520.25103=21262.5 kg吊車荷載合力：F=21262.52=42525kg左支座反力：R=425252250/6000=15946.9kg最大彎矩點左側(cè)剪力計算：Vml=1.41.039.815946.910-3=225.355 kN最大彎矩點右側(cè)剪力計算：Vmr=Vml-1.41.039.821262.510-3=-75.1183 kN跨中最大彎

10、矩對應(yīng)的剪力計算值：Vm=225.355 kN用戶取端部最大剪力：Vm=225.355 kN4 吊車梁跨中最大水平彎矩Mhm計算(參圖)：水平附加恒載作用下跨中彎矩Mha=0 kN*m吊車一考慮剎車力系數(shù)及其放大后單輪橫向作用力標準值：P1=0.1(32+2)/2/2103=850 kg吊車荷載合力：F=8502=1700kg左支座反力：R=17002250/6000=637.5kg吊車梁跨中彎矩Mhc計算：Mhc=1.49.8637.5225010-6=20.6636 kN*m跨中最大水平彎矩計算值：Mhm=20.6636 kN*m用戶取跨中最大水平彎矩：Mhm=20.6636 kN*m5

11、跨中最大豎向彎矩標準值Mvk計算(參圖)：豎向附加恒載作用下跨中彎矩Mvka=0 kN*m吊車一單輪最大輪壓標準值：P1=20.25103=20250 kg吊車荷載合力：F=202502=40500kg左支座反力：R=405002250/6000=15187.5kg吊車梁跨中彎矩Mvkc計算：Mvkc=1.49.815187.5225010-6=344.931 kN*m跨中最大彎矩計算值：Mvk=344.931 kN*m用戶取跨中最大彎矩：Mvk=344.931 kN*m6 跨中最大水平彎矩標準值Mhk計算(參圖)：水平附加恒載作用下跨中彎矩Mhka=0 kN*m吊車一考慮剎車力系數(shù)及其放大后

12、單輪橫向作用力標準值：P1=0.1(32+2)/2/2103=850 kg吊車荷載合力：F=8502=1700kg左支座反力：R=17002250/6000=637.5kg吊車梁跨中彎矩Mhkc計算：Mhkc=1.49.8637.5225010-6=14.0569 kN*m跨中最大水平彎矩計算值：Mhk=14.0569 kN*m用戶取跨中最大水平彎矩：Mhk=14.0569 kN*m三. 吊車梁板件寬厚比驗算:1 受壓(上)翼緣寬厚比驗算:受壓翼緣寬厚比限值：b0/t=15*(235/fy)0.5=15翼緣自由外伸寬度：b0=126 mm翼緣寬厚比：b0/Tf1=126/12=10.515，滿

13、足2 腹板高厚比驗算:腹板高厚比限值：h0/t=250腹板計算高度：h0=426 mm翼緣寬厚比：h0/Tw=426/8=53.25250，滿足四. 吊車梁截面強度驗算:1 上翼緣受壓強度驗算:吊車梁不采用制動結(jié)構(gòu)=(Mvm/Wnx+Mhm/Wny)/ft=(507.048/1324.16+20.6636/99.8588)103/215=2.743481，不滿足2 下翼緣受拉強度驗算:=Mvm/Wnx1/fb=507.048103/1349.57/215=1.747491，不滿足3 端部腹板剪應(yīng)力強度驗算:考慮截面削弱系數(shù)1.2=1.2*Vd*Sdx/Idx/Tw/1.2/fv=1.2450.

14、71809.97/32665.8/8/125102=1.341081，不滿足4 最大輪壓下腹板局部承壓強度驗算:考慮集中荷載增大系數(shù)后的最大輪壓設(shè)計值按第一臺吊車計算：吊車最大輪壓：Pmax=20.25 t輕、中級工作制吊車梁，依鋼規(guī)4.1.3取增大系數(shù)：=1.0F=c*m_GFactor*Pmax=1.49.811.0520.25=291.721 kN梁頂?shù)礁拱逵嬎愀叨壬线吘壘嚯x：hy=Tf1=12 mm軌道高度：hR=134 mm集中荷載沿跨度方向支承長度取為：50 mm集中荷載在腹板計算高度上邊緣的假定分布長度：lz=50+5*hy+2*hR=50+512+2134=378 mmc=F/

15、Twlz=291.721103/8/378=96.4687 N/mm2腹板抗壓強度設(shè)計值：fce=325 N/mm2局部承壓強度比=c/fce=96.4687/325=0.2968271，滿足5 腹板與上翼緣交接處折算應(yīng)力強度驗算:按跨中最大彎矩及其對應(yīng)的剪力和最大輪壓計算計算點局部壓應(yīng)力：c=60.5014 N/mm2(參見腹板局部承壓驗算)計算點正應(yīng)力計算計算點到中和軸的距離：y1=H-Cny-0.5*Tf1=215.138 mm=Mvm/In*y1=507.048/30076.8215.138102=362.69 N/mm2計算點剪應(yīng)力計算上翼緣對中和軸靜矩：S1=(y1+0.5*Tf1

16、)*B1*Tf110-3=689.951 cm3=Vm*S1/Ix/Tw=225.355689.951/32665.8/8102=59.4978 N/mm2與c同號，強度設(shè)計值增大系數(shù)：1=1.1折算應(yīng)力強度比=(2+c2-*c+2)0.5/f/1=(362.692+60.50142-362.6960.5014+59.49782)/215/1.1=1.488241，不滿足6 吊車梁整體穩(wěn)定性驗算：截面不對稱影響系數(shù)：受拉翼緣板厚度：tf1=12mm受壓翼緣板厚度：tf2=12mm受拉翼緣中心到y(tǒng)軸距離：d1=y1-tf1/2=213.534-12/2=207.534mm受壓翼緣中心到y(tǒng)軸距離：

17、d2=y2-tf2/2=236.466-12/2=230.466mm受拉翼緣對y軸慣性距：I1=b1*tf1*d12=26012207.5342=1.3438e+008mm4受壓翼緣對y軸慣性距：I2=b2*tf2*d22=22012230.4662=1.40222e+008mm4b=I2/(I1+I2)=1.40222e+008/(1.3438e+008+1.40222e+008)=0.510639I2I1受壓翼緣增強b=2*b-1=20.510639-1=0.0212776等截面工字形簡支梁b計算：受壓翼緣無支撐長度：l1=6000mm受壓翼緣寬度：b1=260mm受壓翼緣厚度：t1=tf

18、=12mm=(l1*t1)/(b1*h)=(600012)/(260450)=0.615385跨中無側(cè)向支承，集中荷載作用在上翼緣0.6：b=1.07-0.282/b=1.07-0.282/1.12943=0.820317取b=b=0.820317取工字形截面塑性發(fā)展系數(shù)：y=1.2整體穩(wěn)定強度比：=Mvm/Wx/b+Mhm/y/Wy=(507.048/1529.77/0.820317103+20.6636/1.2/217.248)103/215=2.247991，不滿足五. 吊車梁變形計算:1 豎向撓度計算豎向撓度限值：=l/800=7.5 mm按漸變式變截面梁計算吊車梁豎向撓度=Mvk*l

19、2/E/Ix/10*(1+0.12*(1-Id/Ix)=344.93160002/206000/32665.8/10(1+0.12(1-32665.8/32665.8)102=18.4533 mm7.5，不滿足2 水平撓度計算依鋼規(guī)附錄A.1.2條，無須驗算吊車梁及其制動結(jié)構(gòu)的水平變形！六. 翼緣與腹板的連接焊縫驗算1 上翼緣與腹板連接焊縫驗算:上翼緣與腹板采用T形對接與角接組合焊縫，強度滿足要求2 下翼緣與腹板連接焊縫驗算:按梁端最大剪力計算：下翼緣焊腳計算高度：he=0.7*hfd=6.3 mm下翼緣焊縫強度=(Vd*Sdd/Id)*0.5/he/fw=(450.71608.43/3266

20、5.8)*0.5/5.610/160=0.4164121，滿足七. 吊車梁腹板局部穩(wěn)定驗算:1 吊車梁腹板加勁肋布置簡圖(參圖)：吊車梁腹板局部穩(wěn)定由區(qū)格控制區(qū)格腹板僅設(shè)置橫向加勁肋2 吊車梁局穩(wěn)驗算內(nèi)力影響線輸出：單位力作用于X處時，XL到XR區(qū)間的平均剪力為：當X=XL時：Vmean=-X/L當XLX=XR時：Vmean=1-X/L單位力作用于X處時，XL到XR區(qū)間的平均彎矩為：當X=XL時：Mmean=0.5*X*(2*L-XL-XR)/L當XLX=XR時：Mmean=0.5*(L-X)*(XL+XR)/L3 吊車梁區(qū)格局穩(wěn)驗算內(nèi)力計算(參圖)：區(qū)格左端坐標：XL=2383 mm區(qū)格右端

21、坐標：XR=4783 mm吊車一考慮動力系數(shù)后最大輪壓標準值：P1=20.251.05103=21262.5 kg吊車一下為輕、中級工作制吊車梁，依鋼規(guī)4.3.1取折減系數(shù)：=0.9吊車梁區(qū)格最大集中力設(shè)計值計算：吊車輪壓力僅有P1作用于內(nèi)F=1.49.821262.50.9=262.549 kN吊車梁區(qū)格平均剪力設(shè)計值計算：Vmean=1.41.039.8(+(-21262.51783/5932)+(21262.5(5932-4783)/5932)10-3=-32.114 kN吊車梁區(qū)格平均彎矩設(shè)計值計算：Mmean=1.41.039.8(+(21262.51783(25932-2383-4

22、783)/59320.5)+(21262.5(5932-4783)(2383+4783)/59320.5)10-6=420.679 kN*m4 吊車梁區(qū)格局部穩(wěn)定驗算：吊車梁腹板區(qū)格的橫向加勁肋間距為：a=2400 mm區(qū)格腹板計算高度：h0=H-Tf1-Tf2=426 mm區(qū)格截面中和軸高度：Cy=236.466 mm區(qū)格截面對X軸關(guān)系矩：Ix=32665.8 cm區(qū)格腹板計算高度邊緣到中和軸距離：hc=H-Tf1-Cy=201.534 mm區(qū)格腹板計算高度邊緣應(yīng)力計算：=Mvm*hc/Ix=427.471201.534/32665.8102=279.434 N/mm2=Vm/h0/Tw=-

23、30.2186/426/8103=-8.86695 N/mm2c=F/Lz/Tw=262.549/378/8103=86.8219 N/mm2正應(yīng)力單獨作用下的臨界應(yīng)力計算：腹板區(qū)格受壓區(qū)高度：hc=H-Cy-Tf1=201.534 mmb=2*hc/Tw/177/Cf=2201.534/8/177/1=0.284653b0.85，取cr=fw=215 N/mm2剪應(yīng)力單獨作用下的臨界應(yīng)力計算：a/h0=21.0，取s=h0/Tw/41(5.34+4/(a/h0)2)0.5/Cf=426/8/41/(5.34+4/22)0.5/1=0.55552s0.8，取cr=fv=125 N/mm2局部壓

24、應(yīng)力單獨作用下的臨界應(yīng)力計算：a/h0=21.5，取c=h0/Tw/28(18.9-5*a/h0)0.5/Cf=426/8/28/(18.9-52)0.5/1=0.63748c0.9，取c,cr=fw=215 N/mm2區(qū)格局部穩(wěn)定性強度比=(/cr)2+(/cr)2+c/c,cr=2.098061，不滿足八. 梁端支座強度驗算:腹板每側(cè)有效寬度：be=15*CF*Tw=120 mm支座加勁肋平面外計算長度：l0=h0=426 mm1 梁端平板支座加勁肋強度驗算:加勁肋材料強度設(shè)計值：fr=215 N/mm2支座加勁肋截面強度設(shè)計值：ff=min(fr, fw)=215 N/mm2梁腹板伸出支

25、座加勁肋外寬度：br=0.5(90-6)=42 mmbrI2受拉翼緣增強b=0.8*(2*b-1)=20.497442-1=-0.00409233等截面工字形簡支梁b計算：受壓翼緣無支撐長度：l1=6000mm受壓翼緣寬度：b1=260mm受壓翼緣厚度：t1=tf=12mm=(l1*t1)/(b1*h)=(600012)/(260750)=0.369231跨中無側(cè)向支承，集中荷載作用在上翼緣0.6：b=1.07-0.282/b=1.07-0.282/1.13022=0.820492取b=b=0.820492取工字形截面塑性發(fā)展系數(shù)：y=1.2整體穩(wěn)定強度比：=Mvm/Wx/b+Mhm/y/Wy

26、=(507.048/3000.69/0.820492103+20.6636/1.2/297.38)103/215=1.227211，滿足五. 吊車梁變形計算:1 豎向撓度計算豎向撓度限值：=l/800=7.5 mm按漸變式變截面梁計算吊車梁豎向撓度=Mvk*l2/E/Ix/10*(1+0.12*(1-Id/Ix)=344.93160002/206000/116768/10(1+0.12(1-116768/116768)102=5.16229 mm7.5，滿足2 水平撓度計算依鋼規(guī)附錄A.1.2條，無須驗算吊車梁及其制動結(jié)構(gòu)的水平變形！六. 翼緣與腹板的連接焊縫驗算1 上翼緣與腹板連接焊縫驗算:

27、上翼緣與腹板采用T形對接與角接組合焊縫，強度滿足要求2 下翼緣與腹板連接焊縫驗算:按梁端最大剪力計算：下翼緣焊腳計算高度：he=0.7*hfd=6.3 mm下翼緣焊縫強度=(Vd*Sdd/Id)*0.5/he/fw=(450.711277.5/116768)*0.5/5.610/160=0.2445931，滿足七. 吊車梁腹板局部穩(wěn)定驗算:1 吊車梁腹板加勁肋布置簡圖(參圖)：吊車梁腹板局部穩(wěn)定由區(qū)格控制區(qū)格腹板僅設(shè)置橫向加勁肋2 吊車梁局穩(wěn)驗算內(nèi)力影響線輸出：單位力作用于X處時，XL到XR區(qū)間的平均剪力為：當X=XL時：Vmean=-X/L當XLX=XR時：Vmean=1-X/L單位力作用于

28、X處時，XL到XR區(qū)間的平均彎矩為：當X=XL時：Mmean=0.5*X*(2*L-XL-XR)/L當XLX=XR時：Mmean=0.5*(L-X)*(XL+XR)/L3 吊車梁區(qū)格局穩(wěn)驗算內(nèi)力計算(參圖)：區(qū)格左端坐標：XL=2383 mm區(qū)格右端坐標：XR=4783 mm吊車一考慮動力系數(shù)后最大輪壓標準值：P1=20.251.05103=21262.5 kg吊車一下為輕、中級工作制吊車梁，依鋼規(guī)4.3.1取折減系數(shù)：=0.9吊車梁區(qū)格最大集中力設(shè)計值計算：吊車輪壓力僅有P1作用于內(nèi)F=1.49.821262.50.9=262.549 kN吊車梁區(qū)格平均剪力設(shè)計值計算：Vmean=1.41.

29、039.8(+(-21262.51783/5932)+(21262.5(5932-4783)/5932)10-3=-32.114 kN吊車梁區(qū)格平均彎矩設(shè)計值計算：Mmean=1.41.039.8(+(21262.51783(25932-2383-4783)/59320.5)+(21262.5(5932-4783)(2383+4783)/59320.5)10-6=420.679 kN*m4 吊車梁區(qū)格局部穩(wěn)定驗算：吊車梁腹板區(qū)格的橫向加勁肋間距為：a=2400 mm區(qū)格腹板計算高度：h0=H-Tf1-Tf2=726 mm區(qū)格截面中和軸高度：Cy=360.862 mm區(qū)格截面對X軸關(guān)系矩：Ix=

30、116768 cm區(qū)格腹板計算高度邊緣到中和軸距離：hc=H-Tf1-Cy=377.138 mm區(qū)格腹板計算高度邊緣應(yīng)力計算：=Mvm*hc/Ix=427.471377.138/116768102=142.457 N/mm2=Vm/h0/Tw=-30.2186/726/8103=-5.20292 N/mm2c=F/Lz/Tw=262.549/378/8103=86.8219 N/mm2正應(yīng)力單獨作用下的臨界應(yīng)力計算：腹板區(qū)格受壓區(qū)高度：hc=H-Cy-Tf1=377.138 mmb=2*hc/Tw/177/Cf=2377.138/8/177/1=0.532681b0.85，取cr=fw=215

31、 N/mm2剪應(yīng)力單獨作用下的臨界應(yīng)力計算：a/h0=21.0，取s=h0/Tw/41(5.34+4/(a/h0)2)0.5/Cf=726/8/41/(5.34+4/22)0.5/1=0.9266080.8s1.2，取cr=(1-0.59*(s-0.8)*fv=115.663 N/mm2局部壓應(yīng)力單獨作用下的臨界應(yīng)力計算：a/h0=21.5，取c=h0/Tw/28(18.9-5*a/h0)0.5/Cf=726/8/28/(18.9-52)0.5/1=1.086410.9c1.2，取c,cr=(1-0.79*(c-0.9)*fw=183.338 N/mm2區(qū)格局部穩(wěn)定性強度比=(/cr)2+(/

32、cr)2+c/c,cr=0.9146131，滿足八. 梁端支座強度驗算:腹板每側(cè)有效寬度：be=15*CF*Tw=120 mm支座加勁肋平面外計算長度：l0=h0=726 mm1 梁端平板支座加勁肋強度驗算:加勁肋材料強度設(shè)計值：fr=215 N/mm2支座加勁肋截面強度設(shè)計值：ff=min(fr, fw)=215 N/mm2梁腹板伸出支座加勁肋外寬度：br=0.5(90-6)=42 mmbrbe，取腹板有效總寬度：bef=120+42=162 mm加勁肋截面面積：Af=1866+1628=2424 mm2加勁肋截面慣性矩：If=18636/12+16283/12=3.22434e+006 m

33、m4加勁肋截面回轉(zhuǎn)半徑：if=(If/Af)0.5=(3.22434e+006/2424)0.5=36.4715 mm加勁肋平面外長細比：f=l0/if=726/36.4715=19.9059弱軸軸壓穩(wěn)定系數(shù)：b類截面1=0.652=0.9653=0.3正則化長細比：n=(fy/E)0.5*(/)=(235/206000)0.5(19.91/3.14)=0.214n=0.2140.215=1-1n2=1-0.650.2142=0.97平面外穩(wěn)定強度比：=Vd/Af/ff=450709.69/0.97/2424/215=0.8911，滿足2 平板加勁肋與腹板連接焊縫驗算:焊縫強度設(shè)計值：fwf=160 N/mm2焊縫單側(cè)計算長度：lf=726 mm焊縫強度比：=Vd/4/0.7/lf/fwf/hff=450709.69/4/0.7/726/160/9=0.1541，滿足3 梁端突緣支座加勁肋強度驗算:加勁肋材料強度設(shè)計值：fr=205 N/mm2支座加勁肋截面強度設(shè)計值：fp=min(fr, fw=205 N/mm2加勁肋截面面積：Ap=71024+1208=18000 mm2加勁肋截面