火力發(fā)電廠鍋爐課程設(shè)計論文

1、目錄第 1 節(jié)，設(shè)計參數(shù)和煤種- -1第二節(jié)、鍋爐總體概述 -3第 3 節(jié)燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡的計算 - 5第 4 節(jié) 鍋爐爐膛設(shè)計與熱力設(shè)計計算 -7第 5 節(jié)后屏式過熱器熱力計算-18第 6 節(jié). 對流加熱器的熱計算- 23第八節(jié)。高溫再熱器的設(shè)計與熱力計算- 25第七節(jié)，參考文獻 - -50第九節(jié)，第一、第二和第三轉(zhuǎn)機室低溫再熱器出口管的熱力計算-28第 10 節(jié) 低溫再熱器的熱力計算 - 34第 11 節(jié). 旁路省煤器的熱計算 - 36第 12 節(jié) 檢查減溫水量 - 38第 13 節(jié) 主省煤器設(shè)計和熱力計算 - 39第 14 節(jié) 空氣預(yù)熱器的熱計算 - 41第十五節(jié)熱力計算數(shù)據(jù)的修正和

2、計算結(jié)果的總結(jié)-44第 16 節(jié)，熱力學(xué)計算的簡要分析 -47第一節(jié)設(shè)計參數(shù)和煤種原始數(shù)據(jù)鍋爐蒸發(fā)D1 =420t/h再熱蒸汽量D 2=350t/h進水溫度 tgs=235供水壓力pgs=540MPa過熱蒸汽溫度 t1=540過熱蒸汽壓力p 1=13.7MPa進入鍋爐機組的再熱蒸汽溫度t2 =330離開鍋爐機組的再熱蒸汽溫度t2=540再熱蒸汽進入鍋爐機組壓力p2=2.5MPa再熱蒸汽離開鍋爐機組時的壓力p2=2.3 MPa環(huán)境溫度tlk =20燃料特性汽車( %)哈爾( %)奧爾( %)納爾( %)薩爾( %)Aar(%)三月( %)Vdaf ( %)Q ar,net (KJ/Kg)溫度 (

3、C)標(biāo)準(zhǔn)溫度 (C)英尺 (C)48.912.954.751.810.8626.6614.8827.619000120012401290制粉系統(tǒng)中間儲存式，封閉式熱風(fēng)送粉，圓柱鋼球磨機滾筒工作壓力15.2MPa煤的元素組成總和100%檢查Car+Har+Oar+Nar+Sar+ Aar+Mar =100%元素分析數(shù)據(jù)檢查干燥無灰基本元素組合物與收到的基本元素組合物之間的換算系數(shù)為：Kdaf =100/(100 -Mar-Aar )= 1.7106 ，則干燥無灰基元素組成應(yīng)為(%)Cdaf=Kdaf 汽車= 82.4324哈達夫=克達夫哈爾= 5.0462Odaf=Kdaf 槳= 8.1252N

4、daf=Kdaf N ar= 3.0961Sdaf = Kdaf Sar= 1.47112、干基灰分計算Ad=Aar100/(100-Mar)= 31.3205干式無灰基料低熱值（實驗值）的計算Qdaf,net=(Qar,net+25Mar)Kdaf= 33137.18784、干無灰基低熱值計算（門捷列夫公式計算值）Qdaf ,net = 339Cdaf +1030Hdaf-109(Odaf-Sdaf)= 32416.8662Qdaf,net- Qdaf,net= -720.3216誤差為3.8%自 119.9495 800 kJ/kg。煤炭分類煤炭分類根據(jù)燃料特性，20%Vdaf=20%18

5、840 kJ/kg，所以煤是煙煤。轉(zhuǎn)換組件的計算Azs,ar=4190Aar/ Qar,net(%)= 6.08%Mzs,ar=4190Mar/Qar,net(%)=3.28%Szs,ar=4190Sar/ Qar,net(%)=0.1896%因此，Azs，ar4%，屬于高灰分煤；第 2 節(jié) 鍋爐概述鍋爐總體布置的確定(1)鍋爐整體外觀選擇形布局鍋爐排煙口在下方，送風(fēng)、引風(fēng)機、除塵設(shè)備可設(shè)在地面上，鍋爐結(jié)構(gòu)和廠房較低，煙囪也可設(shè)在地面上；煙氣在對流豎井中向下流動，便于清灰，具有自行除灰的能力；各受熱面易于逆流排列，增強對流換熱；爐子之間的連接管不長。(2)受熱面的布置爐壁上布置了水冷壁的所有受

6、熱面，其他受熱面的布置主要受蒸汽參數(shù)、鍋爐容量和燃料性質(zhì)的影響。鍋爐為超高壓參數(shù)，汽化吸熱量小，加熱吸熱量和過熱相應(yīng)大。為使鍋爐爐膛出口煙氣溫度降至要求值，保護水平煙道對流受熱面，除在水平煙道內(nèi)設(shè)置對流式過熱器外，還在水平煙道內(nèi)設(shè)置全輻射式前屏式過熱器。爐膛，設(shè)有半輻射爐出口。型后屏式過熱器。為防止前屏與后屏過熱器傳熱溫差過大，在爐頂兩側(cè)壁及水平煙道上，兩側(cè)壁與后壁設(shè)置復(fù)合式過熱器。的垂直煙道。為減少熱偏差，節(jié)約金屬用量，采用兩段式再熱方式，即高溫再熱器置于對流過熱器后煙氣溫度較高的區(qū)域，低溫再熱器置于煙氣溫度較高的區(qū)域。再熱器置于尾軸煙道內(nèi)。但為了調(diào)節(jié)再熱汽溫，當(dāng)負荷在100%75%之間變化

7、時，再熱器出口汽溫保持不變，在低溫再熱器旁（豎井前部）設(shè)置旁路煙道）。省煤器，前后隔墻省煤器采用膜式水冷壁結(jié)構(gòu)。主省煤器布置在低溫再熱器和旁通省煤器的下方。根據(jù)鍋爐參數(shù)，省煤器出口工質(zhì)狀態(tài)為非沸騰型。要求熱風(fēng)溫度高（ t rk = = 320 ），應(yīng)采用二次風(fēng)預(yù)熱器，但二次風(fēng)預(yù)熱器不能布置在主省煤器之后。經(jīng)濟且易于維護，因此采用單級回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器并移至爐外。在主省煤器煙道轉(zhuǎn)彎處設(shè)置灰斗。由于轉(zhuǎn)折點處的離心力作用，顆粒較大、灰粒較大的灰分沿灰斗下降，有利于防止回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器堵塞。灰，減輕除塵設(shè)備的負擔(dān)。鍋爐總體布置見附圖：鍋爐布置圖。第 3 節(jié) 燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計算1. 燃燒產(chǎn)物的計算表

8、3-1 理論風(fēng)量和理論煙氣量計算序列號姓名象征單元計算公式結(jié)果1理論風(fēng)量0 _Nm 3 /kg0.0889(C y +0.375S y )+0.265H y -0.0333O y4.93632RO 2卷V RO2Nm 3 /kg0.01866(C y +0.375S y )0.90523N 2理論體積V N 0 2Nm 3 /kg0.79V 0 +0.008N y3.91424H 2 O理論體積V 0 H2ONm 3 /kg0.111H y +0.0124W y +0.0161V 00.5914根據(jù)鍋爐燃料屬于煙煤，可選擇爐膛出口過?？諝庀禂?shù)a ” =1.2，依次選擇各加熱煙道的漏風(fēng)系數(shù)，空氣

9、平衡表3-2列舉如下。序列號姓名象征漏風(fēng)系數(shù)過量空氣系數(shù)1爐口1.20002爐出口01.20003對流加熱器出口0.051.25004高再出口0.031.28005低省、龐省出口0.031.31006主要省份出口0.031.34007空氣預(yù)熱器熱段出口0.11.44008空預(yù)冷段出口0.11.5400根據(jù)上述計算，選擇渣份后，計算出的飛灰份為0.9，上表計算得到的煙氣特性表如下3項目名稱象征單元計算公式dzr, psm煙道進風(fēng)過量系數(shù)1.20001.20001.25001.28001.31001.3400煙道出口過量空氣系數(shù)1.20001.25001.28001.31001.34001.540

10、0煙道平均過量空氣系數(shù)(+)/21.20001.22501.26501.29501.32501.4400過量空氣系數(shù)牛米/公斤0.98731.11071.30811.45621.60432.1720水汽量牛米/公斤V 0 H2O +0.0161( pj -1)V 00.60730.60930.61250.61490.61730.6264煙氣總量牛米/公斤V RO2 +V 0 N2 +V H2O +( pj -1)V 06.41406.53946.74016.89057.04107.6178RO2煙氣量占比V RO2 /V y0.14110.13840.13430.13140.12860.118

11、8水蒸氣在煙氣體積中的比例V H2O /V y0.09470.09320.09090.08920.08770.0822三原子氣體和水蒸氣占煙氣總體積r H2O +r RO20.23580.23160.22520.22060.21620.2011煙氣質(zhì)量公斤/公斤1-0.01A y +1.306 pj V 08.46968.63088.88879.08219.275510.016飛灰無量綱濃度公斤/公斤A ar fh pj /(100G y ), fh =0.90.03400.03410.03410.03420.03430.03452.熱平衡和油耗計算表 3-5 熱平衡和油耗計算序列號姓名象征單

12、元計算公式結(jié)果1燃料產(chǎn)生的熱量Qr千焦/公斤Q y dw190002排氣溫度. C假定1183排氣焓高壓氧千焦/公斤檢查焓溫表3-313314冷空氣溫度tlk. C給定205理論冷空氣焓H 0克千焦/公斤檢查焓溫表3-3130.26機械不完全燃燒熱損失q 4%拿27化學(xué)不完全燃燒熱損失q 3%拿08排氣熱損失q 2%Q2/Q1= ( Hpy-apyH o lk )* (1-q 4 /100)*100/Qr5.839熱損失q 5%檢查圖2-150.3510灰分物理熱損失問6%A y Q y dw /419被忽略011保溫系數(shù)%1 -q 5/1000.996512鍋爐總熱損失%q 2 +q 3 +

13、q 4 +q 5 +q 68.1813鍋爐熱效率%100-q91.8114過熱蒸汽焓hgr千焦/公斤檢查蒸汽特性表，p=13.83Mpa，t=540 。 C343415進水焓汞柱千焦/公斤檢查水特性表， p=15.68 Mpa，t=235 。 C101616過熱蒸汽流危險品公斤/小時一個已知的42000017再熱蒸汽出口焓hzr千焦/公斤檢查蒸汽特性表，p=2.45Mpa，t=540 。 C355118再熱蒸汽入口焓hzr千焦/公斤檢查蒸汽特性表，p=2.6Mpa，t=330 。 C307819再熱蒸汽流鋯石公斤/小時一個已知的35000020再熱蒸汽焓增加千焦/公斤hzr-hzr473二十一

14、鍋爐有效利用熱量qgl千焦/小時Dgr(hgr-hgs)+Dzr(hzr-hzr)1181090400二十二實際油耗乙公斤/秒Qgl/( gl* Q r )6770323計算油耗Bj公斤/小時B(1-q4/100)66348.96第 4 節(jié) 鍋爐爐膛設(shè)計與熱力計算爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計（帶前屏式過熱器）表 4-1 爐體結(jié)構(gòu)設(shè)計（帶前屏式過熱器）序列號姓名象征單元計算公式或數(shù)據(jù)源數(shù)值(1)爐膛尺寸的確定1爐體積熱強度qv瓦/米eq o(sup 5(3),sdo 2( )從表 2-11 中選擇2爐體積升_米eq o(sup 5(3),sdo 2( )=22783爐段熱強度q F瓦/米eq o(sup 5(2

15、),sdo 2( )從表 2-12 中選擇4190667.98334爐膛截面積阿爾_米eq o(sup 5(2),sdo 2( )BQ y dw /(3.6q F )84.865爐斷面寬深比a/b按/ =11.2 選擇1.0866爐寬一個米選擇值使得/ =11.29.67爐深b米/8.818冷灰桶傾角按50 0選擇509冷灰斗出口尺寸米從 0.6 到 1.4 中選擇1.210冷灰斗容積超高清米eq o(sup 5(3),sdo 2( )根據(jù)圖3 -5 A4部分結(jié)構(gòu)尺寸計算150.1211折疊火焰長度lz _米按 /3 選擇2.512彎曲角度向上傾斜按=20 0 45 0選擇4513彎角下角按=

16、 20 0 30 0選擇3014前篩直徑和壁厚d毫米拿15前篩管內(nèi)工作液的質(zhì)量流量克克/（米eq o(sup 5(2),sdo 2( )秒）從表 2-21 中選擇100016前篩管總流通面積一個米eq o(sup 5(2),sdo 2( )（假設(shè)減溫水量=11 103Kg/h）0.113617前屏各管面積阿爾_米eq o(sup 5(2),sdo 2( ) /4（直徑）18前屏總管數(shù)n根21119前屏水平距離S 1毫米乘=5501500135020前屏數(shù)量Z 1片按= 6.4 選擇6二十一前屏單片管數(shù)1 _根按=28 選擇28二十二前屏垂直間距2 _毫米按=1.11.25選擇4223前屏最小彎

17、曲半徑R毫米按=(1.52.5)選擇7524前屏深度bqp_ _毫米241825前屏與前墻距離毫米選擇124026前后屏幕之間的距離毫米選擇78027爐出口煙氣流量wy _小姐選擇628爐出口煙氣溫度C從表 2-20 中選擇111029爐出口流通面積Ach _米eq o(sup 5(2),sdo 2( )91.5430出爐高度hch _米6.631前屏高度hqp_ _米按選擇632水平煙氣流量wsy _小姐選擇1033水平煙道高度hsy _米由= 5.92634彎角高度嗬嗬米由= 0.70.835最高音量電壓_米eq o(sup 5(3),sdo 2( )按圖3-5部分結(jié)構(gòu)尺寸計算531.84

18、36爐體高度hlt _米18.257(2) 水墻1前后壁水冷壁回路數(shù)Z 1個人9.8/2.5=3.92（根據(jù)每個回路的加熱寬度選擇2.5m）42左右側(cè)壁水冷壁回路數(shù)Z 2個人8.97/2.5=3.59（2.5m根據(jù)每個回路的加熱寬度選擇）33管徑和壁厚毫米從表 2-13 中選擇4管間距小號毫米按s/d=1.31.35選擇80.55前后壁管數(shù)1 _根按 (a/s)+1=123.5 選擇1206左右墻上的管道數(shù)量n 2根按 (b/s)+1=113.1 選擇104為保證折焰角處后壁水冷壁的剛性，便于后壁水冷壁懸掛，水冷壁有38根分叉管，即38根升管呈三叉折疊火焰角處的管狀結(jié)構(gòu)?？紤]到流阻的影響，在3

19、8根升叉管上方安裝了一個直徑為10的孔口，使得有足夠的蘇打水混合物以折疊火焰角流過升管，避免燒壞燃燒器設(shè)計根據(jù)Vdaf的大小，該鍋爐的燃燒器應(yīng)選擇四角切線圓布置的直通式燃燒器。由于是煙煤，空氣分布均勻，采用雙切圓燃燒方式，有利于加強爐膛氣流擾動，使燃料留在爐膛內(nèi)。更長的時間。燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸計算見表4-24-2 燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸序列號姓名象征單元計算公式或數(shù)據(jù)源數(shù)值1初級風(fēng)速W 1小姐從表 2-16 中選擇272二次風(fēng)速W 2小姐從表 2-16 中選擇503第三風(fēng)速W 3小姐從表 2-16 中選擇504初級風(fēng)速r 1%從表 2-15 中選擇255第三次風(fēng)速r 3%由銑削系統(tǒng)的設(shè)計計算確定206二次

20、風(fēng)率r 2%100 - r1 - r3557一次空氣溫度t 1C由銑削系統(tǒng)的設(shè)計計算確定2008二次風(fēng)溫度t 2CTlk - 103109三級氣溫t 3C由銑削系統(tǒng)的設(shè)計計算確定7010燃燒器數(shù)量z個人四角排列411初級風(fēng)口區(qū)（單）1 _0.15312二次風(fēng)口面積（單）2 _0.16813三級風(fēng)口區(qū)（單）A3_ _從表 2-17 中選擇0.14414燃燒器假想切圓直徑dl_ _毫米80015燃燒器矩形對角線長度2l j毫米1305016特征比hr / br r初選1217特征比2 l j / b r40.218燃燒器噴嘴寬度br _毫米42019一次風(fēng)口高度1 _毫米364二次風(fēng)嘴高度2 _毫

21、米400三級風(fēng)嘴高度3 _毫米34320燃燒器高度小時_毫米h r / b r =13.46 接近原值，無需重新計算5652二十一下排燃燒器下緣到冷灰斗上緣的距離l米按 l=(4-5) b 選擇1.7二十二條件 火炬長度l hy米根據(jù)圖2-29所示計算20.522 、爐膛及前屏式過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算根據(jù)爐膛和前屏式過熱器的結(jié)構(gòu)尺寸（圖片和圖表），計算出爐膛和前屏式過熱器的結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)，分別列于表4-3和表4-4中。表 4-3 爐體結(jié)構(gòu)尺寸計算序列號姓名象征單元計算公式或數(shù)據(jù)源數(shù)值1側(cè)壁面積1 _根據(jù)圖 3-5 4.4389.244.42 _根據(jù)圖 3-5 0.5(6.47+8.97)1.4431

22、1.0A3_ _根據(jù)圖 3-5 8.9717.993161.44 _根據(jù)圖 3-5 0.5(5+8.97)2.36615.8交流電_+ + +232.62前墻區(qū)域水_根據(jù)圖 3-5335.83后墻區(qū)一個小時根據(jù)圖 3-5255.84出爐煙墻面積Ach _根據(jù)圖 3-5114.25爐頂覆蓋面積阿爾德_根據(jù)圖 3-542.666前屏區(qū)域Aqp_ _根據(jù)圖3-5 262.4189.22907燃燒器區(qū)域阿爾_按圖41.26（燃燒器布置的總寬度和總高度分別為1.2m和6m）28.88前后側(cè)壁水冷壁角系數(shù)X按膜水冷壁選擇1.09爐頂角系數(shù)xld_ _檢查附錄 III 圖 I(a)4，0.9710前屏角度系

23、數(shù)xqp_ _檢查附錄 III 圖 I(a)5，0.9911爐出口煙窗角度系數(shù)x通道選擇1.012全爐平均角系數(shù)0.99713前屏區(qū)側(cè)壁區(qū)一個pq,c根據(jù)圖 3-5 29.22.41848.4814前屏幕區(qū)域的爐頂區(qū)域一個pq.ld根據(jù)圖 3-5 2.4189.823.3715前屏區(qū)爐墻區(qū)一個pq+71.7516爐膛自由容積水冷壁面積齊_111317爐體積V1_ _米eq o(sup 5(3),sdo 2( )一個223318前屏占體積副總裁_米eq o(sup 5(3),sdo 2( )根據(jù)圖 3-5 2.4189.29.8232.719爐膛自由容積VZy _米eq o(sup 5(3),s

24、do 2( )-2000.320前屏區(qū)與爐膛的水平劃分區(qū)一個f,sh根據(jù)圖 3-5 2.4189.823.27二十一前屏區(qū)與爐膛垂直分割區(qū)一個f,ch根據(jù)圖 3-5 9.29.82192二十二自由體積輻射層的有效厚度小號_米6.4723前屏之間體積中輻射層的有效厚度Spq_ _米1.4524爐膛輻射層有效厚度小號米6.64625燃燒器中心線高度小時_米根據(jù)圖 3-56.80226爐膛高度H 1米根據(jù)圖 3-526.77627燃燒器相對高度小時/小時10.2528火焰中心相對高度xl_ _，根據(jù)附錄II表III，它等于00.25表 4-4 前屏式過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算序列號姓名象征單元計算公式和數(shù)據(jù)

25、來源數(shù)值1管徑和壁厚D 以結(jié)構(gòu)設(shè)計著稱38*4.52單件管數(shù)1 _根以結(jié)構(gòu)設(shè)計著稱283前屏數(shù)量Z 1片以結(jié)構(gòu)設(shè)計著稱64蒸汽流截面積一個0.1115蒸汽質(zhì)量流量/(.S)10246前屏蒸汽平均比容vpj _米eq o(sup 5(3),sdo 2( )/公斤檢查蒸汽特性 p=14.55Mpa, t=3720.0147蒸汽流量w小姐p wv pj14.348前屏輻射加熱區(qū)Aqp_ _米2287.99表 4-5 爐膛熱力計算（帶前屏式過熱器）序列號姓名象征單元計算公式結(jié)果1熱空氣溫度trk. C給定3202理論熱空氣焓H.rk _ _千焦/公斤檢查焓溫表3-32125.113爐膛漏風(fēng)系數(shù)阿爾由空

26、氣平衡表3-1可知0.054制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù) alf _選擇0.065冷空氣溫度tlk_ _. C給定206理論冷空氣焓霍克_ _千焦/公斤檢查焓溫表3-31307空氣預(yù)熱器出口過量空氣系數(shù) _ _al-(al+azf)1.098空氣進入爐內(nèi)熱量問k千焦/公斤kyH o rk +(al+alf)H o lk2330.691kg燃料攜帶的熱量進入熔爐l _千焦/公斤18289*(100-q3-q4-q6)/(100-q4)+QK21330.6910理論燃燒溫度一. C按Ql查焓溫表3-31998.311爐出口煙氣溫度 l. C假定111012爐出口煙焓H l千焦/公斤檢查焓溫表3-3113871

27、3煙氣平均熱容VC pjkJ/( kg.C )(Ql-Hl)/(a-l)11.1914水蒸氣體積分數(shù)r H2 o檢查煙氣特性表3-20.094715三原子氣體體積分數(shù)r n檢查煙氣特性表3-20.235816三原子氣體分壓p n兆帕pr n, p=0.0980.023117Pn和S的乘積小號_ _兆帕Pn*6.6460.153618三原子氣體輻射衰減系數(shù)凱1/(m.Mpa)10(0.78+1.6r H2O /sqrt(10Pn*6.646)-0.1)* (1-0.37T 1 /1000)3.1819灰粒子輻射衰減系數(shù)克1/(m.Mpa)55900/(T l 2 d h 2 ) 1./381.4

28、520焦炭顆粒輻射衰減系數(shù)1/(m.Mpa)拿10二十一無量綱數(shù)量x1根據(jù)參考文獻1選擇0.5二十二無量綱數(shù)量x2根據(jù)參考文獻1選擇0.123半明火的輻射衰減系數(shù)1/(m.Mpa)基爾n +K h u h +K f x 1 x 24.24產(chǎn)品K p SKp*6.6462.6125爐焰有效黑度一個hy1-e -kp*6.6460.9226產(chǎn)品p n S zy兆帕p n*6.470.1427自由體積三原子氣體的輻射衰減系數(shù)凱1/(m.Mpa)10(0.78+1.6r H2O )/sqrt(10P n *6.47)-0.1) (1-0.37T 1 /1000)3.2328產(chǎn)品k p s zy(Kyr

29、 n +K h u h +K f x 1 x 2 )*0.098*6.472.5429自由體積的火焰有效黑度一個zy1-e -k*0.098*6.470.9230產(chǎn)品p n s pq兆帕p n *1.450.033531屏間體積三原子氣體輻射衰減系數(shù)凱1/(m.Mpa)10(0.78+1.6r H2O /sqrt(10P n *1.45)-0.1) (1-0.37T 1 /1000)7.36932溫度KpS pq(Kyr n +K h u h +K f x 1 x 2 )*0.098*1.450.733屏幕之間體積中火焰的有效黑度公關(guān)_1-exp(-k*0.098*1.45)0.509134屏

30、幕寬度A與S xy之比A/S zy2.424/6.470.374735屏幕寬度A到屏幕間距2.424/1.351.79136屏幕校正系數(shù)CP _檢查附錄三圖五（ B ）0.9537屏幕面積修正系數(shù)Cpq _檢查附錄三圖五（ B ）0.8638系數(shù)檢查附錄三圖五（一）0.939屏幕發(fā)射率檢查附錄三圖五（ C ）0.1640屏幕區(qū)域的發(fā)射率檢查附錄三圖五（ D ）0.0841屏幕黑度一個_a pr + p c p a zy0.64942屏幕黑度一個pqa pr + pq c pq a zy0.572543屏幕曝光不均勻系數(shù)zp_ _a p / a zy0.744屏區(qū)水冷壁曝光不均勻系數(shù)zpq _a

31、pq/azy0.621145測量曝光不均勻的屏幕區(qū)域Aqp _米2290.9*zp*0.997204.25946曝光不均勻的屏幕區(qū)域Apq _米271.75*zpq*0.99744.4247爐墻總面積阿爾克_米21113+Aqp+Apq1361.6848前后側(cè)壁水冷壁污染系數(shù)檢查附錄 II 表lv0.4549屏幕污染系數(shù)p_ _檢查附錄 II 表lv0.3550爐頂包覆管結(jié)垢系數(shù)ld_ _檢查附錄 II 表lv0.4551出爐篩網(wǎng)污染系數(shù)通道 （ 見附錄3和圖6 ， =0.98）0.44152前后側(cè)壁水冷壁熱效率系數(shù)0.4553爐頂覆管的熱效率系數(shù)ld_ _ ld ld0.436554篩網(wǎng)熱效

32、率系數(shù) p p qp0.346555爐出口篩網(wǎng)的熱效率系數(shù) ch ch ch0.44156平均熱效率系數(shù) pj A q +A h +2*(A c -0.5Ar-0.5A pq,c )+ ld (A ld- A pq,ld )+ p A qp + A pq,c Z pq + ld A pq,ld Z pq /A lq0.396457爐環(huán)境一升a hy /(a hy +(1-a hy ) pj)0.969858與最高爐溫位置有關(guān)的系數(shù)米B-Cx1 ,B,C檢查附錄 II 表5B=0.56,C=0.50.4459爐出口煙氣溫度l _. C( a +273)/M3.6opgAlqlTa 3 / ( B

33、jVCpj) 0.6 +1-2731143.7560爐出口煙焓H L千焦/公斤檢查焓溫表3-311778.7761爐熱吸收Q f千焦/公斤 ( Q l - H l )9518.4862爐體積熱強度qv _瓦/立方米BQ y dw/(3.6Vl)160018.663爐段熱強度Q f瓦/米2BQ y dw/(3.6Al)421071864爐膛平均輻射熱強度q pg lBjQfl/(3.600Alq)128831.465爐頂輻射吸熱分布系數(shù)全國民主聯(lián)盟瓦/米2見附錄 III 圖VII0.6566屋頂輻射熱強度qld_ _米2 ld q pj l83740.4467屋頂輻射采暖區(qū)阿爾德_W(A ld

34、-A pq,ld )xld+A pq,ld xz pq33.2668爐頂吸熱昆士蘭_WAld q ld _2785271千焦/公斤3.6A ld q ld /Bj151.124869前屏輻射吸收熱分布系數(shù)nqp _ _見附錄 III 圖VII0.8470前屏輻射吸熱p瓦/米2 qp q pj l108218.4171前屏吸熱p阿qpp_22104649.65千焦/公斤3.6A qpp /Bj1199.3672后屏子投影吸熱分布系數(shù)生命值見附錄 III 圖VII0.8273后屏輻射熱強度qhp_ _bh hp q pj l103528.9574后屏幕吸收熱量馬力q hp A hp (A hp =

35、A zk=114.2 )11823006.38千焦/公斤3.6q馬力A馬力/Bj641.4975附加過熱器總吸熱量千焦/公斤945。76一次減溫水D jw1 ld ld600077二次減溫水djw2 _ p qp500078額外的過熱器焓增量千焦/公斤 ch ch15379飽和蒸汽焓hbq _千焦/公斤2597.380涂層出口蒸汽焓h男朋友千焦/公斤a hy /(a hy +(2-ahy) pj)2750.681包殼出口蒸汽溫度t bf. Cp=14.7MPa366.8382前屏焓增量千焦/公斤194.5683前篩出口蒸汽焓h qp千焦/公斤檢查焓溫表3-42945.1684前篩出口蒸汽溫度t

36、 qp. Cp=14.41MPa397.1185爐出口煙氣溫度檢查. C| l (假設(shè)) - l (計算)|10033.75第5節(jié)后屏過熱器熱力計算后屏式過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算根據(jù)圖5-1所示的后屏式過熱器結(jié)構(gòu)尺寸，計算出的尺寸見表5-1。表5-1 后屏過熱器尺寸計算序列號姓名象征單元計算公式或數(shù)據(jù)源數(shù)值1管徑和壁厚d選擇38*52屏幕數(shù)量茲升片143單件管數(shù)n l根124屏幕深度C米2.325屏幕的平均高度h pj米根據(jù)圖 3-7，(10+8.3)0.59.156橫向間距升_6307比率sl / d16.588縱向平均間距根據(jù)圖3-7，2320/4551.569比率1.3610屏幕角度xhp_

37、_檢查參考 1，附錄 III，圖 I(a)-50.8411屏風(fēng)面積接受爐膛散熱面積=114.212屏風(fēng)對流加熱面積一個_根據(jù)圖 3-7，214100.91+(10+8.3)(2.32-0.91)61613計算屏幕的對流加熱面積51714屏風(fēng)區(qū)爐頂加熱區(qū)阿爾德_根據(jù)圖 3-7，9.62.3221.615屏風(fēng)區(qū)兩側(cè)水冷壁加熱區(qū)根據(jù)圖3-7，2100.91+2(10+8.3)0.52.32-0.914416屏幕區(qū)域附加加熱區(qū)域一個pfj+65.617屏風(fēng)接收爐膛散熱面積101.3518爐頂附加受熱面輻射面積4.2319水冷壁附加受熱面輻射面積8.6220煙氣入口篩網(wǎng)截面積阿普_根據(jù)圖3-7 ，(10

38、+1.9)(9.6-140.038-0.06)107二十一煙氣出口篩網(wǎng)截面積一個 p根據(jù)圖3-7，8.3 (9.6-140.038-0.06)74.7二十二平均煙氣流量截面積一個pj8823蒸汽流截面積一個0.10324蒸汽質(zhì)量流量功率_112025煙輻射層有效厚度小號米0.846表 5-2 后屏式過熱器熱力計算序列號姓名象征單元計算公式或數(shù)據(jù)源數(shù)值1煙氣入口溫度p _ _0Cp = L _ _1143.757642進入篩網(wǎng)的煙氣焓Hp_ _千焦/公斤Hp=H l11778.77683煙氣出口溫度 p0C假定10204煙氣出口焓H p千焦/公斤檢查焓溫表3-310350.76595平均煙氣溫度

39、 _0C0.5*(p+p)1081.87882爐頂?shù)母郊蛹訜岜砻嫖諢崃縌 ld pfj假設(shè)56水冷壁附加受熱面吸熱Q slb pfj假設(shè)1206額外的加熱對流對流吸收屏幕區(qū)域的熱量Q d pfj千焦/公斤guQ ld PFJ =51 Q slb pfj =1041767對流吸熱Qdp _ _千焦/公斤(Hp-Hp)*-Q d pfj1247.012818屏風(fēng)入口吸收的爐膛輻射熱Q f p千焦/公斤Q hp =Q f p641.4993899三原子氣體輻射衰減系數(shù)凱_1/(m.Mpa)10*(0.78+1.6*r H2O )/(10*sp n )0.5-0.1)*(1-0.37*(273+T

40、pj )/1000)10.007050710產(chǎn)品r n K y1/(m.Mpa)r n K y2.3598925711灰粒子的輻射衰減系數(shù) _1/(m.Mpa)55900/(T pj )2*132)(1/3)82.575130812飛灰濃度k_ _檢查煙霧和蒸汽特性 表 3-20.03413產(chǎn)品 _ _ _1/(m.Mpa) _ _ _2.8075544514煙氣流量輻射衰減系數(shù)1/(m.Mpa)k h k +r n K y5.1674470215產(chǎn)品公里數(shù)公里數(shù)0.428422716屏幕區(qū)域冒煙黑度1-EXP(-kps)0.3484640517篩網(wǎng)進出口角度系數(shù)p _sqrt(c/s 1 )

41、2+1)-c/s 10.1333610618修正系數(shù)r_ _按煤種選擇，按參考文獻10.519屏幕出口區(qū)一個fp 米2等于對流熱蒸汽入口面積和圖 3-876.820爐膛與篩網(wǎng)之間的煙氣對篩網(wǎng)后受熱面的輻射熱Q f p千焦/公斤Q f p*(1-)* p / 0.84 +0.67*A f p*(Tpj)4* r /Bj/3600)205.0777023二十一屏幕區(qū)域吸收從爐子輻射的熱量Q f pq千焦/公斤Q f p -Q f p 436.421687二十二屏風(fēng)區(qū)爐頂附加受熱面吸收的爐膛輻射熱Q fld pfj千焦/公斤Q f pq*4.23/(4.23+8.62+101.35)16.16518

42、1623屏風(fēng)區(qū)水冷壁附加受熱面吸收的爐膛輻射熱Q fslb pfj千焦/公斤Q f pq*8.62/(4.23+8.62+101.35)32.941812124屏風(fēng)吸收的爐膛輻射熱Qfp _ _千焦/公斤Q f pq-Q fld pfj-Q fslb pfj387.31469325屏幕吸收的總熱量Qp _千焦/公斤Q f p + Q d p1634.327526蒸汽入口焓hp_ _千焦/公斤(DD jw1 -D jw2 )*hqp+D jw1 *hqp)/(420-D jw2 )2917.2746927蒸汽入口溫度tp_ _0C查蒸汽特性表P=14.41MPa383.7828蒸汽出口焓h p千

43、焦/公斤hp+Qp*B j /(DD jw2 )3178.5661229蒸汽出口溫度t p0C檢查蒸汽特性表P=14MPa452.5630平均蒸汽溫度tpj _0C0.5*(tp+tp)418.1731篩網(wǎng)蒸汽的平均比容vpj _立方米/公斤查蒸汽特性表P=14.21MPa，T=421.22C0.0181632篩網(wǎng)蒸汽平均流量w小姐(DD jw )*v pj /(3600*A)20.324703333壁管對蒸汽的放熱系數(shù) 2w/(m 2 .c)檢查附錄 III 圖 IX350034屏幕之間的平均煙霧流量wy _小姐Bj*6.3*(pj+273)/(273*3600* 88 )6.6668037

44、935煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)一個_w/(m 2 .c)檢查附錄 II 圖 XI4536粉塵系數(shù)米2 .c/w檢查附錄（二）七0.00737壁管塵層溫度血紅蛋白_0Ct pj +(+1/ 2 )*B j *Q p /(3.6* 517 )842.645235938輻射熱釋放系數(shù)f _w/(m 2 .c)查附錄三圖得到一個0， af=aa0141.5539利用率檢查附錄 III 圖 XIV0.8540煙氣對管壁的放熱系數(shù) 1w/(m 2 .c)*( d *3.14159*38/(2*51.56*0.84)+ f )173.03353341對流換熱系數(shù)w/(m 2 .c)1/(1+(1+Qfp/Qd_p

45、)*(+1/2)*1)65.240764342溫差大 t d0Cp-tp759.97764443溫差小致0Cp-tp567.4444平均溫差t_ _0Ct d /t x =1.452選擇903縱向平均間距毫米按圖3-12計算954管排排列升_排逆流，在線1015每行管道數(shù)n l根從結(jié)構(gòu)的大小知道26工作液流通面積一個0.7850.1437煙氣流通面積是的9.22-0.0381011.87-1040.7850.0380.03811.178計算受熱面積0.038 （2 101 19.13+0.5 202 5.3）5259輻射層有效厚度小號毫米0.9d( )0.22410旁路省煤器附加加熱面積按圖3

46、-12計算58.2表 11-2 旁路省煤器熱力計算序列號姓名象征單元計算公式或數(shù)據(jù)源數(shù)值1進口煙溫 0C等于第一轉(zhuǎn)向室出口煙氣溫度696.362進口煙焓H千焦/公斤等于第一轉(zhuǎn)向室出口煙焓7193.133爐熱吸收問fl_ _千焦/公斤根據(jù)爐熱力學(xué)計算95184附加過熱器對流吸熱Q gr fj千焦/公斤Q hp fj +Q dlgr fj +Q gzr fj +Q fj +Q fj +Q fj +Q dzr fj7535后屏對流吸熱Q d馬力千焦/公斤從后屏過熱器的熱力計算可知12476對流加熱器吸Q dlgr _千焦/公斤從對流過熱器的熱力計算1589.387額外的水墻。省煤器吸熱Q slb+s

47、m fj千焦/公斤Q slb hp +Q slb dlgr +Q sm gzr +Q d ky274.948以上卡路里的總和Q _千焦/公斤Q_fl+Qgrfj+Qdhp+Qddlgr+Qslb_smfj13382.839旁路省煤器出口水焓h psm千焦/公斤(_2h*Dgr-Bj*Q-(Djw1-Djw2)*hbq)/(Dgr-Djw1-Djw2)132810旁路省煤器出水溫度t psm0C檢查水性表p=15.7MPa299.211旁路省煤器焓增量h_ _千焦/公斤假定8612旁通省煤器進水焓h psm千焦/公斤h_psm-h124213旁路省煤器進水溫度tpsm _0C查水性表p=15.5

48、mpa27414煙氣旁路通量份額排除進入第二轉(zhuǎn)向室的煙氣量0.2815旁路省煤器對流吸熱Q d psm千焦/公斤(Dgr-Djw1-Djw2)*h/(*Bj)1893年16旁通省煤器附加受熱面吸熱Q fj psm千焦/公斤假定174.3417旁路省煤器出口煙焓H千焦/公斤H-(Qdpsm+Qfjpsm)/+table.xls 空氣平衡表！$E$4*H0lk512218旁通省煤器出口煙氣溫度 0C檢查焓溫表3-3499.0719工作液平均溫度tpj _0C(t_psm+t_psm)/2286.620平均煙溫 _0C( P + )/2597.71二十一煙氣流量wy _小姐*Bj*Vy*(pj+27

49、3)/(3600*273*11.17)9.968二十二煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)一個_W/(m 2 .c)檢查附錄三75.623產(chǎn)品sp n兆帕sp n0.004624三原子氣體輻射衰減系數(shù)ky _1/(m.Mpa)10*(0.78+1.6*rh2o)/(10*spn)0.5-0.1)*(1-0.37*(273+pj)/1000)27.8225產(chǎn)品r n y _1/(m.Mpa)r n y _6.1326灰粒子輻射衰減系數(shù) _1/(m.Mpa)55900/(pj+273)2*132)(1/3)110.8827富有成效 h k h1 / (m.Mpa) h k h3.7928氣流輻射衰減系數(shù)1 / (m

50、.Mpa)hkh + rnky9.6929富有成效公里數(shù)公里數(shù)0.21230粉塵系數(shù)米2c/瓦檢查附錄三0.004331灰管壁溫血紅蛋白_0C60+tpj346.632煙霧黑度1-EXP(-kps)0.1933煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)f _W/(m 2 .c)檢查附錄三17.8334利用率檢查附錄三135煙氣側(cè)放熱系數(shù) 1W/(m 2 .c)*(f+d)93.4336熱效率系數(shù)檢查附錄三0.6537傳熱系數(shù)W/(m 2 .c)*160.7238溫差大tD _ _0C-t_psm397.1239溫差小t x _0CP-t_psm225.0740平均溫差t_ _0C(tD-tx)/(2.3*LOG10(

51、tD/tx)302.9941對流傳熱Q c psm千焦/公斤3.6*Kk*t*525/(*Bj)1872年42錯誤Q_ _%(Qdpsm-Qcpsm)/Qdpsm*1001.12643附加省煤器中的工作流體溫度t sm pj0C(tgs+tbs)/229044額外的省煤器吸收熱量Q fj psm千焦/公斤3.6*k*(pj-tsmpj)*58.2/(*Bj)17445錯誤Q _%(Qfjpsm-Q_fjcpsm)/Qfjpsm*100-0.0346旁路省煤器的實際吸熱量Q cj psm千焦/公斤*Qdpsm530.1347旁路省煤器附加受熱面的實際吸熱量Q fjc psm千焦/公斤*Qfjps

52、m48.8第 12 節(jié) 減溫水檢查序列號姓名象征單元計算公式或數(shù)據(jù)源數(shù)值1過熱器出口蒸汽焓h gr千焦/公斤查蒸汽特性表，p=13.8MPa，t=523.9c34282過熱器入口蒸汽焓hbq _千焦/公斤查蒸汽特性表，p=15.3MPa，t=345c25883進水焓hgs _千焦/公斤查蒸汽特性表，p=15.7MPa.t=240c10164爐頂過熱器輻射吸熱Qfld _ _千焦/公斤根據(jù)爐熱力學(xué)計算151.125前屏輻射吸熱qfqp _ _千焦/公斤根據(jù)爐熱力學(xué)計算1199.366后擋板和對流加熱器吸收的爐膛輻射熱Q f馬力千焦/公斤根據(jù)爐熱力學(xué)計算641.497后屏對流吸熱Q d馬力千焦/公

53、斤從后屏熱力計算可知1247.0128078對流吸熱器Q dlgr _千焦/公斤從對流過熱器的熱力計算1589.3888769額外的過熱器吸收熱量Q gr fj千焦/公斤從旁通省煤器的熱力計算可知75310上述熱量的總和Q _千焦/公斤Qfld+Qfqp+Qfhp+Qdhp+Qddlgr+grfj5581.39251811減溫水 D j jw公斤/小時(Bj*Q-420000*(h_gr-hbq)/(hbq-hgs)11144.80812錯誤D_ _%(Djw1+Djw2)-Qjjw)/(Djw1+Djw2)*100-1.316436365第 13 節(jié) 主要省煤器設(shè)計與熱力計算主省煤器結(jié)構(gòu)圖見

54、圖13-1，結(jié)構(gòu)設(shè)計見表13-1，熱力計算見表13-2表 13-1 省煤器結(jié)構(gòu)尺寸計算序列號姓名象征單元計算公式或數(shù)據(jù)源數(shù)值1管徑壁厚d以結(jié)構(gòu)設(shè)計著稱32*42橫向間距升_以結(jié)構(gòu)設(shè)計著稱803縱向平均間距以結(jié)構(gòu)設(shè)計著稱744管排排列升_排逆流1175每行管數(shù)n l根以結(jié)構(gòu)設(shè)計著稱26工作液流通面積一個0.7850.1067煙氣流通面積是的7.39.4-1177.2320.03241.548對流加熱區(qū)d1975年9磨損覆蓋區(qū)5510計算對流加熱面積-192011輻射層有效厚度小號米0.9d( )0.183表 13-2 主省煤器熱計算序列號姓名象征單元計算公式或數(shù)據(jù)源數(shù)值1進水溫度t C已知 (

55、t=t gs )2352進水焓h 千焦/公斤p=15.68MPa,t=2351016.130.30.73進口煙焓H 千焦/公斤0.25Hpsm+0.75Hdzr4739.74進口煙溫 C檢查焓溫表3-3455.135前后隔墻省煤器吸熱Q fj sm千焦/公斤從第一和第二轉(zhuǎn)向室和旁路節(jié)能器計算300.936前后隔墻省煤器的水焓增量 h fj sm千焦/公斤.Q sm fj /(D1-Djw1-Djw2)48.87出口水焓h 千焦/公斤h psm - h sm fj1193.218出水溫度t C查水特性表，p=15.8MPa2209水焓增量h_ _千焦/公斤h-h177.0810對流吸熱Q d s

56、m千焦/公斤(D1-Djw1-Djw2) h/Bj1091.61769711出口煙焓H”千焦/公斤H-Q d sm / + aH o lk390012出口煙氣溫度 C檢查焓溫表3-3378.3613平均煙溫 _C0.5(+)416.7514平均水溫tpj _C0.5(t+t)227.515煙氣流量 y小姐BjV( pj +273)/(3600*273A y )7.8927874216煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)一個_W/(m 2 * )檢查附錄 III 圖 XI6817產(chǎn)品小號_ _米*兆帕小號_ _0.0038718三原子氣體輻射衰減系數(shù)凱_1/(m*Mpa)10(0.78+1.6r H2O )/sq

57、rt(10p n S)-0.1) (1-0.37T pj /1000)33.4819產(chǎn)品肯尼_ _ _1/(m*Mpa)肯尼_ _ _7.239920灰粒子輻射衰減系數(shù) _1/(m*Mpa)5900/(T pj d k )(2/3)129.515二十一產(chǎn)品 _ _ _1/(m*Mpa) _ _ _4.442二十二氣流輻射衰減系數(shù)1/(m*Mpa)K h k +K y r n11.6823產(chǎn)品KPSKPS0.20924煙霧黑度1-exp(-kps)0.18925灰管壁溫血紅蛋白_Ct pj + t287.526煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)f _W/(m 2 * )檢查附錄三圖1127利用率檢查附錄 III

58、 圖 XIV128煙氣側(cè)放熱系數(shù) 1W/(m 2 * )( a t + a f )9829熱效率系數(shù)檢查附錄二圖八0.6530傳熱系數(shù)W/(m 2 * )一15631溫差大 tD _C -t235.1332溫差小t x _C -t143.3633平均溫差t_ _C t=0.5*( t D + t x )185.4834對流傳熱q c sm千焦/公斤3.6ktA js sm /B j1082.0935錯誤Q_ _%(Q d sm -Q c sm )/Q d sm *1000.872第14節(jié)空氣預(yù)熱器熱力計算空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)尺寸見圖14-1，結(jié)構(gòu)尺寸見表14-1，熱力計算見表14-2表 14-2空氣

59、預(yù)熱器尺寸計算序列號姓名象征單元計算公式或數(shù)據(jù)源數(shù)值1轉(zhuǎn)子直徑D62002中心管直徑d12001.熱點板塊1受熱面當(dāng)量直徑dl _0.00942煙氣流通面積是的20.83空氣流通區(qū)甲_2084煙道氣道占比xy _150/3600.4175空中通道份額xk _150/3600.4176計算受熱面積一個jk29839二、冷段1受熱面當(dāng)量直徑dl _0.00942煙氣流通面積是的20.83空氣流通區(qū)甲_20.84煙道氣道占比xy _150/3600.4175空中通道份額xk _150/3600.4176計算受熱面積阿杰_7161表 14-2 空氣預(yù)熱器熱力計算熱區(qū)序列號姓名象征單元計算公式或數(shù)據(jù)源數(shù)

60、值1進氣溫度t0C假定692出風(fēng)口溫度噸0C假定3243空氣預(yù)熱器出口過量空氣系數(shù) _ _1.094進氣焓H 0 ky千焦/公斤檢查焓溫度計451.06611665空氣出口焓H 0 ky千焦/公斤檢查焓溫度計2152.5723526對流吸熱Q d ky千焦/公斤(_ky+table.xls空氣平衡表！$G$4/2)*(H0_ky-H0_ky)2024.792427煙氣入口溫度 0C從主省煤器的熱力計算可知327.88煙氣入口焓哈基_千焦/公斤檢查焓溫度計39009煙氣出口焓哈基_千焦/公斤H_ky-Qdky/+table.xls空氣平衡表！$G$4*(H0_ky+H0_ky)/22128.45