橋梁臨時(shí)施工結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)與計(jì)算方法

1、橋梁臨時(shí)施工結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)與計(jì)算方法 2014.12中南大學(xué)橋梁工程系唐冕1 目錄1、滿堂支架計(jì)算2、墩梁式支架計(jì)算3、掛籃設(shè)計(jì)與計(jì)算（包括三角形與菱形掛籃）4、懸臂施工0#塊、現(xiàn)澆段及合攏段計(jì)算5、鋼棧橋的設(shè)計(jì)與計(jì)算6、基坑防護(hù)措施及穩(wěn)定性7、圍堰與施工平臺(tái)的設(shè)計(jì)與檢算 2 1、滿堂支架計(jì)算 模板為一次使用，支架可支架現(xiàn)澆法主要適用于澆注孔徑較少、工期不太緊的橋梁，其施工較靈活，適合于一些橋墩高度較矮（10m以下）的橋梁。支架主要采用貝雷梁、碗扣式支架、六四式軍用梁等。 施工流程簡(jiǎn)單：在支架上立模板、綁扎鋼筋、澆注混凝土并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋、支架需設(shè)置砂箱等特殊落梁措施。3 支架可以拆卸反復(fù)使用，節(jié)

2、省部分費(fèi)用。就地澆注是在支架上安裝模板、綁扎及安裝鋼筋骨架、預(yù)留孔道，并在現(xiàn)場(chǎng)澆注混凝土與施加預(yù)應(yīng)力的施工方法。近年來(lái)由于臨時(shí)鋼構(gòu)件及萬(wàn)能桿件的大量使用，在一些彎橋、變寬橋等異形橋梁，或是一些邊遠(yuǎn)地區(qū)的中小跨徑橋梁中廣泛使用。 1、滿堂支架計(jì)算4算例1-1（?？谀尘频昃坝^橋-多跨35m連續(xù)梁支架） 本橋采用滿堂支架法施工，通過(guò)鋼管立柱、縱橫梁、貝雷梁、滿堂支架形成施工平臺(tái)。施工平臺(tái)的支架基礎(chǔ)管樁采用直徑630mm、壁厚8mm的鋼管樁，橫向每排8根，鋼管樁中心距為33.5m；墊梁采用雙I40b工字鋼。P0橋臺(tái)至P16橋墩支架縱梁采用貝雷梁，P16橋墩至P19橋臺(tái)支架縱梁采用I56工字鋼。5 滿堂

3、支架算例1-1 第一聯(lián)至第四聯(lián)貝雷梁采用間距45cm雙拼共20組，梁橫截面中心線兩邊12組橫向凈間距0.8m（中心間距1.25m），翼緣兩邊上8組凈間距為1.1m（中心間距1.55m）；第五聯(lián)I56工字鋼橫向中心間距腹板下為0.6m，空箱底板下為1.2m，翼緣板下為1.8m。分配梁采用I20工字鋼，中心距為40cm。67 分配梁頂鋪12cm10cm方木，中心距60cm；方木頂搭設(shè)滿堂支架為梁中部橫向60cm縱向90cm豎向60cm，梁端部為橫向60cm縱向60cm豎向60cm；支架頂縱向鋪設(shè)10#槽鋼，中心距60cm，槽鋼上橫向鋪設(shè)1010cm方木，中心距30cm。 滿堂支架算例1-1 滿堂支

4、架算例1-1圖1. 1 第一至四聯(lián)主梁支架方案立面圖（單位：m）8圖1.2 第一至四聯(lián)主梁支架方案?jìng)?cè)面圖（單位：mm） 滿堂支架算例-19 計(jì)算依據(jù)海南省?？谑泻？跒碂羲缶频昃坝^橋施工圖路橋施工計(jì)算手冊(cè)（人民交通出版社）橋涵下冊(cè)（人民交通出版社）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50017-2003）公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTD D63-2007）裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(cè)竹膠合板模板（JG/T 156-2004） 其他有關(guān)技術(shù)規(guī)范、規(guī)程及技術(shù)資料計(jì)算軟件采用Midas Civil 軟件進(jìn)行計(jì)算。 滿堂支架算例1-110 滿堂支架算例1-1材料參數(shù)11 滿堂支架算例1-1材料參數(shù)12 滿堂支架算

5、例1-1材料參數(shù)13A梁端截面；B支點(diǎn)附近加厚截面；C典型截面 滿堂支架算例1-114 滿堂支架算例1-1（1）BB截面荷載計(jì)算15 滿堂支架算例1-116上層枕木計(jì)算 滿堂支架算例1-117 滿堂支架算例1-1上層枕木計(jì)算1819彎矩圖剪力圖202122分配梁采用I20工字鋼，中心距40cm；分配梁頂鋪12cm10cm方木，中心距60cm；方木頂搭設(shè)滿堂支架（橫向60cm縱向90cm豎向60cm）。詳見(jiàn)右圖。梁中部下枕木計(jì)算23梁端部下枕木計(jì)算 分配梁采用I20工字鋼，中心距40cm；分配梁頂鋪12cm10cm方木，中心距60cm；梁端部方木頂搭設(shè)滿堂支架（橫向60cm縱向60cm豎向60c

6、m）。 24計(jì)算模型說(shuō)明 根據(jù)現(xiàn)澆箱梁概圖及模板、貝雷梁縱梁、I56工字鋼縱梁布置情況，設(shè)現(xiàn)澆箱梁荷載均勻分布到I20工字鋼分配梁上，再傳遞到貝雷梁或I56工字鋼上。先進(jìn)行橫向分析建立荷載橫向分配計(jì)算模型，以獲得各縱梁所受荷載情況，再對(duì)貝雷梁、I56工字鋼縱梁及其各自下部結(jié)構(gòu)建立整體計(jì)算模型?？v、橫梁及鋼管樁計(jì)算分配梁工字鋼分布橫梁計(jì)算 支架方案采用I20工字鋼做分布橫梁，工字鋼鋪設(shè)中心間距0.4m，上方為碗扣式滿堂支架，第一聯(lián)至第四聯(lián)工字鋼搭于貝雷梁上，第五聯(lián)搭于I56工字鋼縱梁上。252627貝雷梁應(yīng)力圖：最大壓應(yīng)力位于腹桿處，其值為181.5Mpa。弦桿最大拉應(yīng)力為111.3Mpa，橫向

7、聯(lián)系斜桿最大壓應(yīng)力為23.8Mpa。單片壓應(yīng)力最大值為181.5Mpaf=310Mpa 強(qiáng)度滿足要求。腹桿最大應(yīng)力180.3MPaf=310Mpa 強(qiáng)度滿足要求。橫向聯(lián)系斜桿最大應(yīng)力為23.9MPaf=310Mpa 強(qiáng)度滿足要求。28貝雷梁上下弦桿應(yīng)力圖腹桿最大應(yīng)力在處為180.3Mpaf=310Mpa強(qiáng)度滿足要求。2930由圖可見(jiàn)，跨中最大撓度f(wàn)=18.5mmL/400=7500/400=18.75mm，剛度滿足要求。31主縱梁模型計(jì)算結(jié)果，I56工字鋼主縱梁最大應(yīng)力值為105MpaI56工字鋼主縱梁拉應(yīng)力最大值為105Mpaf=205Mpa 強(qiáng)度滿足要求。分配梁工字鋼分布橫梁計(jì)算32主縱梁

8、穩(wěn)定計(jì)算主縱梁變形分析跨中最大撓度f(wàn)=16.6mmL/400=7500/400=18.75mm，剛度滿足要求。33鋼管立柱在橫橋向布置為3x3.5+3+3x3.5m I40b工字鋼主橫梁應(yīng)力圖34 鋼管樁計(jì)算35第一至四聯(lián)鋼管樁反力圖36第一至四聯(lián)鋼管立柱應(yīng)力圖37 鋼管樁位移圖地基沉降最小值2.3mm，最大值4.4mm。鋼管立柱頂豎向位移最小值5.8mm，最大值11.1mm。位移值可供立模拋高參考用。38承臺(tái)沖切破壞計(jì)算39承臺(tái)在鋼管樁作用下正應(yīng)力40結(jié)論及建議4142 2、墩式梁支架計(jì)算1.工程概況以P4蓋梁門洞為例 新建商丘至合肥至杭州鐵路蕪湖長(zhǎng)江公鐵大橋的組成部分，為公路橋接線跨越寧蕪

9、、寧安鐵路段橋梁工程。橋梁組合45+40+35+ 45+35m全長(zhǎng)200m，橋梁結(jié)構(gòu)采用先簡(jiǎn)支，后連續(xù)的施工工藝。其中上跨寧蕪線、寧安線均采用45m跨徑，橋梁寬度為36m。P4蓋梁墩柱位于赤鑄山路非機(jī)動(dòng)車道擋墻側(cè)邊，蓋梁北側(cè)1/2位于赤鑄山路非機(jī)動(dòng)車道與機(jī)動(dòng)車道上空，蓋梁南端1/2部分與P1施工相同，蓋梁北端部分在機(jī)動(dòng)車道設(shè)3個(gè)門洞，機(jī)動(dòng)車道3.5m的門洞、非機(jī)動(dòng)車道門洞、人行道門洞。43P4蓋梁立面布置圖（單位：m）44P4蓋梁平面布置圖（單位：m）452.荷載計(jì)算4647484950515253545556側(cè)模板計(jì)算（1）混凝土側(cè)壓力計(jì)算57585960613.門洞計(jì)算6263646566

10、6768圖3.7 橫梁變形圖69707172737475 3.1、三角形掛籃的設(shè)計(jì)與計(jì)算1.工程概況寧安鐵路青弋江特大橋（72+136+72m）四線連續(xù)梁76箱梁典型截面示意圖（單位：mm）7778圖1.2 掛籃布置立面圖79圖1.3掛籃布置正面圖（單位：cm）8081掛籃結(jié)構(gòu)及構(gòu)件組成828384858687混凝土自重88899091底?？v梁計(jì)算工況的主要計(jì)算結(jié)果92剛度驗(yàn)算：93同理：得底板下縱梁的計(jì)算結(jié)果9495橫梁計(jì)算外側(cè)模滑梁計(jì)算內(nèi)側(cè)?；河?jì)算結(jié)果從略96三角主桁架計(jì)算三角主桁架計(jì)算主要包括桁架主梁計(jì)算、桁架立柱計(jì)算、桁架前后斜拉帶計(jì)算以及桁架支反力計(jì)算。9798精軋螺紋鋼吊帶計(jì)算9

11、9工況計(jì)算結(jié)果及分析從略掛籃局部受力計(jì)算掛籃局部受力驗(yàn)算主要包括主桁架桿件連接驗(yàn)算、軌道行走系統(tǒng)局部受力驗(yàn)算、上前橫梁及前斜拉帶與主梁連接局部受力驗(yàn)算。三角主桁架桿件連接驗(yàn)算節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算軌道行走系統(tǒng)局部驗(yàn)算上前橫梁、主梁連接局部驗(yàn)算100101 寧安鐵路某大橋（40.6+64+40.6）m三跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，全長(zhǎng)145.2m，合攏段為2m，邊跨現(xiàn)澆段長(zhǎng)7.6m，梁底下緣按二次拋物線變化。箱梁斷面為單箱單室直腹板斷面。箱梁頂寬12.2m，底寬6m，翼緣板寬3.1m，根部梁高5.2m，腹板厚90cm45cm，底板厚度為73cm44cm，懸澆段頂板厚度37cm。承臺(tái)及樁基礎(chǔ)采用C40混凝土，墩身采用

12、C35混凝土，支承墊石及主梁采用C50混凝土。 0號(hào)梁段長(zhǎng)8 m，12號(hào)梁段長(zhǎng)3m，38號(hào)梁段長(zhǎng)3.5m，合攏段梁段長(zhǎng)2.0 m，邊跨現(xiàn)澆段長(zhǎng)7.6 m，懸臂最重梁段為1號(hào)梁段(127t)。 該橋的施工方案為平衡懸臂現(xiàn)澆施工。根據(jù)箱梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及設(shè)計(jì)要求，采用菱形掛籃進(jìn)行箱梁懸臂澆筑施工。按照施工過(guò)程中掛籃所承受的最不利荷載對(duì)掛籃進(jìn)行驗(yàn)算。3.2 菱形掛籃設(shè)計(jì)與計(jì)算工程概況102圖3.1 掛籃布置立面圖（單位：mm）菱形掛籃總重為43.9t（包括模板系統(tǒng)），由主桁承重系統(tǒng)、底籃系統(tǒng)、行走及錨固系統(tǒng)、模板及調(diào)整系統(tǒng)和附屬系統(tǒng)（操作平臺(tái)、爬梯、欄桿等）組成。圖3.2掛籃布置A-A斷面圖（單位：mm）

13、103圖3.3 掛籃布置B-B斷面圖（單位：mm）圖3.4 掛籃布置平面圖（單位：mm）104掛籃結(jié)構(gòu)說(shuō)明105106107108109圖3.5 工況空間計(jì)算模型110圖3.6 工況空間計(jì)算模型111工況計(jì)算結(jié)果及分析底?？v梁計(jì)算 腹板下縱梁計(jì)算腹板下縱梁最大正應(yīng)力為腹板下縱梁跨中最大相對(duì)位移為，其最大實(shí)際位移為15.3mm，小于20mm，其剛度滿足規(guī)范要求。112底板下縱梁最大正應(yīng)力為,其強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。腹板下縱梁跨中最大相對(duì)位移為，其最大實(shí)際位移為15.6mm，小于20mm，其剛度滿足規(guī)范要求。113前下橫梁最大正應(yīng)力為,其強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。由計(jì)算結(jié)果可得前下橫梁跨中最大相對(duì)位移為:，其

14、最大實(shí)際位移為15.6mm，小于20mm，其剛度滿足規(guī)范要求。后下橫梁、前上橫梁的計(jì)算結(jié)果從略。114內(nèi)外側(cè)?；杭皩?dǎo)梁計(jì)算外側(cè)模滑梁最大正應(yīng)力為,其強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。由計(jì)算結(jié)果可得外側(cè)模滑梁最大實(shí)際位移為:，其最大實(shí)際位移為9.6mm，小于20mm，其剛度滿足規(guī)范要求。115外側(cè)模導(dǎo)梁最大正應(yīng)力為,其強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。由計(jì)算結(jié)果可得外側(cè)模導(dǎo)梁最大位移為:，其最大實(shí)際位移為8.4mm，小于20mm，其剛度滿足規(guī)范要求。內(nèi)模滑梁的計(jì)算結(jié)果從略。116主桁架變形最大值為，其剛度滿足規(guī)范要求。單榀主桁架后錨點(diǎn)反力分別為174.1kN、85.2kN，前支點(diǎn)反力分別為718.4kN、629.1kN。11

15、7118工況的計(jì)算結(jié)果從略。119120掛籃行走時(shí)的橫梁、內(nèi)外滑梁及吊桿拉力計(jì)算從略。反扣輪驗(yàn)算從略。1211224 、0#塊、現(xiàn)澆段及合攏段計(jì)算123124臨時(shí)錨固布置125126127128129130I25b工字鋼橫梁計(jì)算橫梁彎矩圖I25b工字鋼橫梁橫梁上的彎曲正應(yīng)力最大值。1312I40a工字鋼縱梁 縱梁上的彎曲正應(yīng)力最大值，滿足要求。鋼管立柱及混凝土基礎(chǔ)計(jì)算從略1321331341351361371381391401411424.2邊跨直線現(xiàn)澆段支架檢算分別計(jì)算腹板，底板及翼緣板的截面面積，均取半個(gè)箱梁的截面，分成四部分位置腹板位置(p1)底板位置(p2)翼緣板位置(p3)荷載值72

16、.837.613.0施工人員、機(jī)具、堆料等（q1）振搗混凝土(q2)傾倒混凝土沖擊荷載(q3)2.02.02.0位置腹板位置(p1)底板位置(p2)翼緣板位置(p3)荷載值96.053.724.2恒載活載荷載組合143144145146位置腹板底板翼緣板計(jì)算跨度l (m)0.30.60.9集中荷載值P(KN)11.526.424.32最大彎矩值M( )0.8751.3081.523最大剪力值Q (KN)7.786.5410.8最大撓度f(wàn)（mm）0.10.280.97容許撓度f(wàn)（mm）0.751.52.25橫向方木計(jì)算147148149150151152 5、鋼棧橋的設(shè)計(jì)與計(jì)算工程概況15315

17、4主梁聯(lián)結(jié)系結(jié)構(gòu)圖全橋計(jì)算模型155墩號(hào)自重（KN）二期衡載（KN）車道荷載（最大）（KN）車道荷載（最小）（KN）車輛荷載（最大）（KN）車輛荷載（最?。↘N）組合值（KN）0#40.50116.57897.71-92.41811.45-83.861054.781#左側(cè)77.00222.281756.17-812.561659.61-746.832055.45右側(cè)36.54105.091612.95-910.011486.83-804.151754.592#左側(cè)45.90132.191612.36-831.961468.10-694.361790.45右側(cè)51.94149.731614.9

18、4-816.671458.47-697.571816.613#左側(cè)47.45136.751585.07-791.501451.97-661.921769.27右側(cè)57.96167.011564.49-754.281403.82-678.031789.454#左側(cè)71.99207.441430.87-440.921289.72-306.281710.30右側(cè)-6.86-18.72763.59-468.40487.95-357.28738.01合計(jì)422.421218.412838.2-5918.811518.0-5030.314479.0支座內(nèi)力表（半橋）156第一跨跨中處上弦桿最大壓應(yīng)力為15

19、9.7MPa，1#支點(diǎn)處的最大拉應(yīng)力為113.9MPa。第一跨跨中處下弦桿的最大拉應(yīng)力為168.2MPa，1#支點(diǎn)處的最大壓應(yīng)力為-113.9MPa。157158159第一跨第二跨第三跨第四跨靜活載豎向位移27.818.418.116.6撓跨比1/6471/9781/9951/1084主梁豎向位移表160161162163164 6、基坑的防護(hù)與穩(wěn)定6.1 深基坑的基本概念包括穩(wěn)定性驗(yàn)算、結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算和變形計(jì)算 穩(wěn)定性驗(yàn)算是指分析土體或土體與圍護(hù)結(jié)構(gòu)一起保持穩(wěn)定性的能力，包括整體穩(wěn)定性、重力式擋墻的抗傾覆穩(wěn)定及抗滑移穩(wěn)定、坑底抗隆起穩(wěn)定和抗?jié)B流穩(wěn)定等，基坑工程設(shè)計(jì)必須同時(shí)滿足這幾個(gè)方面的穩(wěn)定性

20、。 結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供內(nèi)力值，包括彎矩、剪力等，不同體系的圍護(hù)結(jié)構(gòu)，其內(nèi)力計(jì)算的方法是不同的；由于圍護(hù)結(jié)構(gòu)常常是多次超靜定的，計(jì)算內(nèi)力時(shí)需要對(duì)具體圍護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡(jiǎn)化，不同的簡(jiǎn)化方法得到的內(nèi)力不會(huì)相同，需要根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)加以判斷； 變形計(jì)算的目的則是為了減少對(duì)環(huán)境的影響，控制環(huán)境質(zhì)量，變形計(jì)算內(nèi)容包括圍護(hù)結(jié)構(gòu)的側(cè)向位移、坑外地面的沉降和坑底隆起等項(xiàng)目。165整體穩(wěn)定性邊坡穩(wěn)定性計(jì)算重力式圍護(hù)結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性計(jì)算抗傾覆、抗水平滑動(dòng)穩(wěn)定性抗?jié)B透破壞穩(wěn)定性邊坡穩(wěn)定性驗(yàn)算：假定滑動(dòng)面為圓弧，用條分法進(jìn)行計(jì)算。不考慮土條間的作用力，最小安全系數(shù)為最危險(xiǎn)滑動(dòng)面。重力式圍護(hù)結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性：應(yīng)考慮兩種破壞

21、模式，一種是滑動(dòng)面通過(guò)擋墻的底部；另一種考慮圓弧切墻的整體穩(wěn)定性，驗(yàn)算時(shí)需計(jì)算切墻阻力所產(chǎn)生的抗滑作用，即墻的抗剪強(qiáng)度所產(chǎn)生的抗滑力矩。錨桿支護(hù)體系的整體穩(wěn)定性土釘墻的穩(wěn)定性分析基本原理可分為極限平衡法和有限元法，但實(shí)用的大多為極限平衡法。極限平衡法的關(guān)鍵是如何確定破裂面的形狀，有些方法建立在圓弧滑動(dòng)的假定基礎(chǔ)上考慮土釘?shù)目沽?，其安全系?shù)的計(jì)算公式和邊坡穩(wěn)定的計(jì)算公式類似，只是加上土釘力的作用。166驗(yàn)算圍護(hù)結(jié)構(gòu)抗傾覆穩(wěn)定性的前提是需要確知圍護(hù)結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)點(diǎn)位置，在工程設(shè)計(jì)時(shí)為了簡(jiǎn)化的目的通常假定圍護(hù)結(jié)構(gòu)繞其前趾轉(zhuǎn)動(dòng)，得到相應(yīng)的計(jì)算公式。土釘墻的淺層破壞抗隆起穩(wěn)定性：如果坑底發(fā)生過(guò)大的隆起，將會(huì)導(dǎo)

22、致墻后地面下沉，影響環(huán)境安全。但抗隆起穩(wěn)定性驗(yàn)算的方法很多，基本假定和思路不完全一樣，計(jì)算的結(jié)果也就相差比較大。一般常用的方法，如地基承載力驗(yàn)算、踢腳穩(wěn)定性驗(yàn)算、剪力平衡驗(yàn)算等。地基承載力驗(yàn)算踢腳穩(wěn)定性驗(yàn)算：（即土壓力平衡驗(yàn)算）剪力平衡驗(yàn)算抗?jié)B透破壞穩(wěn)定性：主要表現(xiàn)為管涌、流土（俗稱流砂）和突涌。這三種滲透破壞的機(jī)理是不同的，但在一些書籍中，將流土的驗(yàn)算叫作管涌驗(yàn)算，混淆了概念。管涌是指在滲透水流作用下，土中細(xì)粒在粗粒所形成的孔隙通道中被移動(dòng)，流失，土的孔隙不斷擴(kuò)大，滲流量也隨之加大，最終導(dǎo)致土體內(nèi)形成貫通的滲流通道，土體發(fā)生破壞的現(xiàn)象。而流土則是指在向上的滲流水流作用下，表層局部范圍的土體和

23、土顆粒同時(shí)發(fā)生懸浮、移動(dòng)的現(xiàn)象。167圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算：主要是為了確定結(jié)構(gòu)截面尺寸和配筋。重力式圍護(hù)結(jié)構(gòu)：其截面尺寸通過(guò)穩(wěn)定性驗(yàn)算確定后，尚需對(duì)結(jié)構(gòu)體的強(qiáng)度進(jìn)行校驗(yàn)。板式圍護(hù)結(jié)構(gòu)：又稱為板墻式或板樁式圍護(hù)結(jié)構(gòu)，包括分離式排樁、密排式排樁、板樁和地下連續(xù)墻等圍護(hù)結(jié)構(gòu)的型式。內(nèi)容包括懸臂式、撐錨式兩大類，從計(jì)算方法分可分為極限平衡法、有限元法兩種，在有限元法中又可分為桿件系統(tǒng)有限元法和連續(xù)介質(zhì)有限元法。基坑變形估算對(duì)環(huán)境的影響主要是基坑的變形，圍護(hù)結(jié)構(gòu)的水平位移和坑底的隆起變形過(guò)大，會(huì)引發(fā)墻后地面的下陷、相鄰建筑物和地下管線的變形或開(kāi)裂。因此必須估算基坑的變形，將變形控制在允許的范圍內(nèi)。但圍護(hù)結(jié)構(gòu)

24、的變形計(jì)算比承載能力計(jì)算更為復(fù)雜，通常需要作許多簡(jiǎn)化假定才能求得變形值。重力式圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移計(jì)算：懸臂支護(hù)樁樁頂位移計(jì)算地表沉陷量計(jì)算坑底隆起變形計(jì)算168 7、圍堰的設(shè)計(jì)與施工雙壁鋼圍堰 剛度大，能承受向內(nèi)向外的壓力，結(jié)構(gòu)相對(duì)穩(wěn)定，也能為頂部施工平臺(tái)提供支撐條件，但相對(duì)費(fèi)用比較昂貴，回收率不高。如某大橋橋址處10m范圍內(nèi)全部為淤泥質(zhì)粘土，標(biāo)高變更后降低，這就增加了圍堰高度，一次投入資金比較大，且其主墩位于主航道，航運(yùn)比較繁忙，鋼圍堰的就位、安裝非常困難。鋼管樁鎖口圍堰鋼管樁圍堰縱向剛度比較大，而且施工中也容易使鋼管下打到地層中，但鎖口封水比較難，安全系數(shù)不大。如本工程承臺(tái)底標(biāo)高在淤泥下3.5m左右，鎖口在淤泥層中，不易封水。工程概況長(zhǎng)江口某大橋的圍堰設(shè)計(jì)方案169鋼板