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文檔簡介

1、.PAGE :.;2021年度國家工程建立勘察設計優(yōu)秀QC成果申報資料降低西1集氣站分別器積液包腐蝕速率成 果 報 告發(fā)表人:張志浩 西安長慶科技工程有限責任公司設備防腐QC小組2021年4月目 錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc319658411 1小組簡介 PAGEREF _Toc319658411 h 1 HYPERLINK l _Toc319658412 2 活動方案 PAGEREF _Toc319658412 h 1 HYPERLINK l _Toc319658413 3選擇課題P階段 PAGEREF _Toc319658413 h 2 HYPERL

2、INK l _Toc319658414 4設定目的P階段 PAGEREF _Toc319658414 h 4 HYPERLINK l _Toc319658415 5 目的可行性分析P階段 PAGEREF _Toc319658415 h 4 HYPERLINK l _Toc319658416 6 分析緣由P階段 PAGEREF _Toc319658416 h 7 HYPERLINK l _Toc319658417 7確定要因P階段 PAGEREF _Toc319658417 h 9 HYPERLINK l _Toc319658418 8 制定對策P階段 PAGEREF _Toc319658418

3、 h 15 HYPERLINK l _Toc319658419 9 對策實施D階段 PAGEREF _Toc319658419 h 15 HYPERLINK l _Toc319658420 10 效果檢查C階段 PAGEREF _Toc319658420 h 24 HYPERLINK l _Toc319658421 11 穩(wěn)定措施A階段 PAGEREF _Toc319658421 h 27 HYPERLINK l _Toc319658422 12 總結和下一步計劃A階段 PAGEREF _Toc319658422 h 28PAGE 301小組簡介 表1-1 小組根本情況表小組稱號設備防腐QC小

4、組注冊編號2021-063課題稱號降低西1集氣站分別器積液包腐蝕速率成立時間2021.03課題類型現(xiàn)場型活動時間2021.03-2021.11指點教師劉新枝當年活動次數(shù)12次小組人數(shù)10人8人小組成員平均年齡32歲序號姓名年齡組內(nèi)職務文化程度職稱組內(nèi)分工1羅慧娟30組長研討生工程師組織活動、成果總結2張志浩37副組長本科高級工程師技術指點、方案審查3孫銀娟29組員研討生工程師分析實施、記錄總結 4成 杰32組員本科工程師分析實施5孫芳萍32組員本科工程師分析實施6董艷國30組員本科工程師記錄總結7呂 江33組員本科工程師技術指點、分析實施8喬玉龍31組員本科工程師分析實施2 活動方案為保證本次

5、活動的順利開展,小組嚴厲按照QC活動的P、D、C、A活動程序制定了活動方案,根據(jù)活動內(nèi)容和任務進度安排,商討確定了方案完成的詳細時間,并指定了專項擔任人。小組活動日程推進方案見表2-1。表2-1 小組活動時間進度表進度 時間3月份4月份5月份6-8月份9-10月份11月份選擇課題設定目的目的可行性分析緣由分析要因確認制定對策對策實施效果檢查成果穩(wěn)定回想總結 注: 表示方案進度 表示實踐進度3選擇課題P階段雙筒式天然氣分別器是進展天然氣氣液兩相分別的公用設備,主要用在氣田集氣站以除去天然氣中的游離水及雜質(zhì)。圖3-1 雙筒式分別器靖邊氣田于1997年9月建成投產(chǎn),是長慶氣田投產(chǎn)最早的氣田,酸氣含量

6、、產(chǎn)水量相對較高,開發(fā)10余年來,地面設備及管線均產(chǎn)生了不同程度的腐蝕。近年來,靖邊氣田在集氣站檢修期間發(fā)現(xiàn),由于采出天然氣中含有的硫化氫H2S、二氧化碳CO2等酸性氣體、礦化度水及部分機械雜質(zhì)對分別器的腐蝕、沖刷作用,致使投產(chǎn)較早的13座集氣站分別器腐蝕情況日益嚴重,尤其以積液包腐蝕最為突出,其中西1集氣站的平均腐蝕速率達0.224mm/a,嚴重影響氣田平安消費。GB/T 23258-2021,對管道及容器內(nèi)介質(zhì)腐蝕性評價及腐蝕強弱等級劃分見表3-1。表3-1管道及容器內(nèi)介質(zhì)腐蝕性評價工程級別低中較重嚴重平均腐蝕速率/mm/a0.0250.0250.120.130.250.25點蝕速率/mm

7、/a0.130.130.200.210.380.38由表3-1可以斷定,靖邊氣田西1集氣站分別器積液包的腐蝕情況到達了較重或嚴重級別,重影響集氣站分別器的平安運轉。GB/T23258-2021規(guī)定現(xiàn)狀當保送介質(zhì)含有腐蝕性雜質(zhì)時,應對管道及容器采取減緩腐蝕措施,使介質(zhì)對其腐蝕級別控制在中等級別以下,平均腐蝕速率0.12 mm/a。西1集氣站分別器積液包平均腐蝕速率達0.224mm/a,甚至更高,屬于較重或嚴重腐蝕,會呵斥分別器腐蝕穿孔,影響集氣站平安消費。小組選題降低西1集氣站分別器積液包腐蝕速率4設定目的P階段目的:積液包腐蝕速率由0.224mm/a降至0.12 mm/aGB/T23258規(guī)定

8、的中等腐蝕級別以下,見圖4-1。腐蝕速率mm/a0.120.224 圖4-1 任務目的設定5 目的可行性分析P階段5.1 西1站積液包壁厚檢測小組利用超聲波檢測的方法,將積液包每間隔50cm,按照圓周順時針方向分別選取頂部12點、右側壁3點、底部6點、左側壁9點鐘進展了壁厚檢測,見圖5-1。1236950cm分別包積液包圖5-1 分別器積液包壁厚檢測表示圖從壁厚測試結果中去掉1個最大值和1個最小值,然后計算得到平均壁厚,那么平均腐蝕速率mm/a(原始壁厚平均壁厚)/任務時間 。5.2 西1站腐蝕速率計算2021年4月初,小組成員選擇了H2S和產(chǎn)水量相對較高的西1站分別器積液包進展了壁厚檢測,西

9、1站分別器于2000年12月投產(chǎn),原始壁厚為16mm,任務時間約為10年,并由壁厚檢測結果計算分別得到頂部、右側壁、底部和左側壁的平均腐蝕速率,見表5-1。表5-1 西1站分別器積液包壁厚檢測結果表積液包壁厚檢測結果檢測部位壁 厚mm平均壁厚mm平均腐蝕速率mm/a頂部14.33;13.92;14.27;14.64;14.43 ;14.10;14.40; 14.27 14.30.17右側壁14.21;13.62;14.47 ;14.24;14.15; 13.6; 13.4 ;13.6713.920.21底部13.15;13.14;13.21 ;12.87;13.25;12.94; 12.60

10、;12.9313.040.296左側壁14.10;13.73;14.22;14.44;13.73;13.50;13.30; 13.5213.80.22表5-2 西1站分別器積液包腐蝕速率腐蝕速率檢測部位積液包頂部右側壁底部左側壁平均腐蝕速率mm/a0.170.210.2960.220.224主要腐蝕圖 5-2 西1站積液包不同部位腐蝕速率對比圖由圖5-2可以看出,積液包底部平均腐蝕速率達0.296 mm/a,是腐蝕速率最高、最嚴重的部位,而頂部腐蝕相對較弱。從積液包日常運轉情況看,底部長期處于積水形狀;側面為水、氣兩相形狀,液位隨消費情況而變化;頂部主要處于氣相。由此可見,積液包內(nèi)污水的腐蝕是

11、導致集氣站分別器積液包腐蝕速率高的關鍵癥結。根據(jù)規(guī)范規(guī)定,假設我們重點對分別器積液包底部污水采取相應的減緩腐蝕的防護措施,使其平均腐蝕速率降低60%,即由0.296 mm/a降低至0.118 mm/a;防護措施同時對頂部和側壁也會起到減緩腐蝕作用,可將積液包平均腐蝕速率由0.224 mm/a降低至規(guī)范規(guī)定的0.12 mm/a,腐蝕速率會明顯降低,可見我們所設定的目的具有可行性。 圖5-3 西1站分別器積液包底部腐蝕形貌圖6 分析緣由P階段針對“積液包內(nèi)污水腐蝕這一主要癥結,小組成員運用關聯(lián)圖進展緣由分析,并找出導致積液包腐蝕速率高的5條末端要素,見圖6-1。污水礦化度含量高Ca2+濃度高存在硫

12、酸鹽復原菌原料氣中含有機械雜質(zhì)污水pH值7呈酸性環(huán)境加快腐蝕機械雜質(zhì)沖刷垢下腐蝕微生物腐蝕水中氯根含量高構成點蝕、加速腐蝕污水溶解有H2S/CO2等酸 性氣體原料氣含有H2S/CO2等酸 性氣體H2S/CO2腐蝕積液包污水 腐 蝕圖6-1 關聯(lián)圖1、原料氣中含有H2S/CO2等酸性氣體;2、原料氣中含有機械雜質(zhì);3、存在硫酸鹽復原菌;4、污水礦化度含量高Ca2+濃度高;5、水中氯根含量高。末端要素7確定要因P階段針對以上5條末端要素,小組成員根據(jù)現(xiàn)場測試、驗證,思索一切末端要素逐一論證分析,制定要因確認方案表,找出主要緣由。表7-1 要因確認方案表序號末端要素確認內(nèi)容確認方法確認規(guī)范責任人時間

13、1原料氣中含有H2S/CO2等酸性氣體原料氣中能否含有酸性氣體現(xiàn)場測試腐蝕產(chǎn)物中鐵的化合物含量10%張志浩呂江羅慧娟2021.4.62原料氣中含有機械雜質(zhì)機械雜質(zhì)能否有相對運動現(xiàn)場驗證機械雜質(zhì)與金屬外表無相對運動喬玉龍成杰孫銀娟2021.4.123存在硫酸鹽復原菌能否含有硫酸鹽復原菌現(xiàn)場測試灼燒后腐蝕產(chǎn)物分量減少5%喬玉龍孫芳萍2021.4.174污水礦化度含量高污水中礦化度含量能否影響腐蝕現(xiàn)場測試礦化度含量10000mg/L腐蝕影響小張志浩羅慧娟孫銀娟2021.4.215水中氯根含量高水中氯根含量能否加速腐蝕現(xiàn)場測試現(xiàn)場分析氯根含量1000 mg/L,不會加速構成點蝕、縫隙腐蝕、應力腐蝕呂江

14、成杰孫芳萍2021.4.26小組成員分工,到現(xiàn)場對一切末端要素逐一確認。7.1 原料氣中含有H2S/CO2等酸性氣體原料氣中含有H2S/CO2等酸性氣體,溶于水后構成H2S和H2CO3,其化學過程為:CO2 + H2O = H2CO3H+ + HCO3-H2S = S2- + 2H+對分別器腐蝕的作用機理有兩方面:一是氫的去極化腐蝕,二是硫化氫應力腐蝕開裂。圖7-1 分別器內(nèi)腐蝕產(chǎn)物小組成員經(jīng)過對腐蝕產(chǎn)物進展X射線衍射XRD,分析其衍射圖譜,測定西1站分別器腐蝕產(chǎn)物成分,斷定能否含有H2S/CO2等酸性氣體。圖7-2西1站分別器腐蝕產(chǎn)物XRD圖譜表7-2 西1站分別器腐蝕產(chǎn)物XRD檢測結果表編

15、 號組 成含 量%合計%1CaCO334.8234.822Fe3S425.9665.183FeCO313.874Fe(OH)SO4.2H2O7.285FeO(OH)5.656FeSO4. H2O8.887FeS23.54要 因經(jīng)過上表可以看出,腐蝕產(chǎn)物中鐵的化合物含量達65.18%遠遠大于10%,闡明原料氣中含有酸性氣體,溶于水后構成酸與積液包底部發(fā)生了電化學腐蝕反響。結論:原料氣中含有H2S/CO2等酸性氣體是要因。7.2原料氣中含有機械雜質(zhì)機械雜質(zhì)導流板鰭型擋板波紋板分別包積液包圖7-2 分別器任務原理表示圖原料氣中攜帶的機械雜質(zhì),高速流入分別包后經(jīng)導流板、鰭型擋板和波紋板沉降進入積液包,

16、機械雜質(zhì)屬于靜態(tài)介質(zhì),與積液包內(nèi)壁外表無相對運動,因此不會產(chǎn)生沖刷腐蝕作用。非要因結論: 原料氣中含有機械雜質(zhì)不是要因。7.3存在硫酸鹽復原菌硫酸鹽復原菌是一種在厭氧條件下使硫酸鹽復原成硫化物,以從有機含碳化合物中獲得碳元素為營養(yǎng)而生存的細菌。HG/T 3533-2003,規(guī)定了腐蝕產(chǎn)物550灼燒失重可估計產(chǎn)物中有機物和化合水的含量,從而驗證能否存在硫酸鹽復原菌。小組成員按照HG/T 3533-2003中實驗步驟,對西1站分別器內(nèi)固體腐蝕垢樣經(jīng)過550灼燒,結果見表7-3。表7-3 垢樣檢測結果表項 目分 析 檢 測 結 果西1站分1/1西1站分2/1外 觀黑色顆粒黑色顆粒550灼燒減少量%0

17、.902.05非要因由上表可以看出,腐蝕垢樣經(jīng)灼燒后分量只減少了12%5%,灼燒后腐蝕產(chǎn)物分量無明顯變化,闡明腐蝕樣中不含有機物、生物黏泥等,即分別器積液包中沒有硫酸鹽復原菌腐蝕。 結論:存在硫酸鹽復原菌不是要因。7.4污水礦化度含量高根據(jù)GB 50021-2001規(guī)定,當污水中礦化度水中化學組分含量的總和含量10000mg/L時,對碳鋼腐蝕影響較小。小組成員對西1站分別器積液包的污水進展了采樣分析,檢測結果見表7-4。表7-4 水樣礦化度分析結果表項 目分析檢測結果mg/LCa2+19460.0Mg2+10829.60K+220.1Na+9364.5Fe2+307.8氯化物8700碳酸鹽0重

18、碳酸鹽238硫酸鹽14880礦化度64000由上表可以看出,礦化度高達64000mg/L,遠遠大于10000mg/L,礦化度高會結垢附著在金屬外表,構成垢下腐蝕金屬外表堆積物產(chǎn)生的腐蝕。要 因結論:污水礦化度含量高是要因。7.5水中氯根含量高根據(jù)GB 50021-2001規(guī)定,當水中氯根含量1000 mg/L時,對碳鋼腐蝕影小。小組成員對西1站分別器積液包的污水進展了采樣分析氯根含量,檢測結果見表7-5。表7-5 水樣氯根含量分析結果表項 目分析檢測結果單 位氯根含量8700mg/L由上表可以看出,氯根含量高達8700mg/L,遠遠大于1000mg/L。氯根作為陰離子附著在金屬外表會構成點蝕、

19、縫隙腐蝕和應力腐蝕,加速積液包腐蝕。要 因結論:水中氯根含量高是要因。根據(jù)以上5條末端要素的詳細分析,匯總主要要素為以下三項:積液包底部腐蝕速率高污水礦化度含量高水中氯根含量高原料氣含有H2S/CO2等酸性氣體8 制定對策P階段小組針對三個要因按照5W1H原那么制定出相應的對策和措施,并落實專人擔任、分項實施。表8-1 對策實施方案表序號要因對策目的措施時間擔任人1原料氣中含有H2S/CO2等酸性氣體充分對比,采取犧牲陽極最正確防護措施酸氣電化學腐蝕過程中,腐蝕產(chǎn)物中鐵的化合物含量10%1技術人員充分對比,選擇適宜現(xiàn)場實踐腐蝕環(huán)境的陽極資料;2技術人員對犧牲陽極安裝方式詳細設計;3犧牲陽極現(xiàn)場

20、安裝。2021.5.6張志浩成杰羅慧娟2污水礦化度含量高定期清理積液包內(nèi)壁污垢污水礦化度含量10000 mg/L定期采用高壓水管清洗積液包內(nèi)壁附著污垢,降低礦化度含量。2021.7.10呂江孫銀娟3水中氯根含量高定期排放積液包內(nèi)污水水中氯根含量1000 mg/L定期經(jīng)過排污管線排放污水,減少介質(zhì)中氯根含量。2021.8.1喬玉龍孫芳萍9 對策實施D階段9.1充分對比,采取犧牲陽極防護措施小組成員查閱大量資料,總結出分別器內(nèi)壁腐蝕防護措施有內(nèi)外表涂裝處置、加防腐襯里和犧牲陽極維護法等。由于分別器積液包筒體直徑小377,內(nèi)外表涂層方法和加防腐襯里受現(xiàn)場施工條件的限制難以實現(xiàn),因此加裝犧牲陽極維護安

21、裝是集氣站分別器積液包腐蝕防護的最正確方法。犧牲陽極維護是用電位比被維護金屬負的金屬或合金與被維護的金屬電性銜接在一同,依托電位比較負的金屬不斷地腐蝕溶解所產(chǎn)生的電流來維護需求維護的金屬。犧牲陽極應該具備的條件是:陽極的電位要足夠負,陽極極化要小,且運用過程中電位要穩(wěn)定,自腐蝕小,產(chǎn)生電量要大,價廉、來源充分、無公害、易加工。在此根底上,2021.5.6小組成員對分別器積液包內(nèi)加裝犧牲陽極進展了詳細設計。9.1.1犧牲陽極資料選擇小組成員對常見的犧牲陽極資料鋅合金、鋁合金、鎂合金等進展充分對比。 表9-1 鋅合金陽極、鋁合金陽極、鎂合金陽極優(yōu)缺陷對比表 工程優(yōu)缺陷鋅合金鋁合金鎂合金優(yōu)點性能穩(wěn)定

22、,自腐蝕小,壽命長。電流放率高,能自動調(diào)理輸出電流。碰撞時沒有誘發(fā)火花的危險。不用擔憂過維護。發(fā)電量最大,單位輸出本錢底,能自動調(diào)理輸出電流。在海洋環(huán)境中運用性能優(yōu)越。資料容易獲得,制造工藝簡單,冶煉及安裝環(huán)境好。有效電壓高,發(fā)生電量大,陽極極化率低,溶解比較均勻。能用于電阻率較高的土壤及水。缺陷有效電壓低,單位發(fā)生電量少,不適宜高溫淡水及土壤電阻率較高的環(huán)境。在污染海水和高電阻率的環(huán)境中運用性能下降。電流效率比鋅合金陽極低,溶解性差,高溫環(huán)境下,有能夠出現(xiàn)極性逆轉。電流效率底,自動調(diào)理電流才干弱。自腐蝕大,資料來源和冶煉不易,假設運用不當會產(chǎn)生過維護。不能用于易燃、易爆場所。根據(jù)現(xiàn)場實踐腐蝕

23、環(huán)境,小組最終選定鋅合金作為犧牲陽極資料。9.1.2犧牲陽極安裝方式設計由于施工空間狹小,思索到犧牲陽極易于安裝和改換。小組成員查閱規(guī)范規(guī)范和專利,自創(chuàng)專利,設計采用螺栓銜接的方式將鋅陽極固定于積液包內(nèi)壁。犧牲陽極安裝的組成如表9-2和圖9-1所示:圖9-1 犧牲陽極維護安裝表示圖表9-2 犧牲陽極安裝組成部件統(tǒng)計表序號稱號材質(zhì)個數(shù)6螺母M16黃銅45下螺柱黃銅24上螺柱黃銅23螺紋套黃銅22方形板黃銅11梯形塊鋅合金犧牲陽極19.1.3犧牲陽極現(xiàn)場安裝圖9-2 犧牲陽極維護安裝安裝表示圖2021.5.12,小組選擇硫化氫含量較高的西1站,在分別器積液包內(nèi)安裝鋅犧牲陽極。詳細的施工工序如圖9-

24、3所示。現(xiàn)場犧牲陽極性能檢驗確定犧牲陽極安裝位置調(diào)整犧牲陽極定位螺柱長度將犧牲陽極裝入分別器固定螺柱,確保上下螺母緊死丈量陽極接地電阻及電位。恢復分別器積液包封頭清洗分別器內(nèi)部并進展打磨圖9-3 犧牲陽極維護安裝安裝施工程序表示圖 圖9-4 西1站分別器積液包安裝犧牲陽極效果圖9.1.4效果檢查對策1實施3個月后,小組成員進展效果檢查,取出積液包內(nèi)鋅陽極,對其外表腐蝕產(chǎn)物進展XRD檢測,檢測結果見圖9-5、表9-3所示。表9-5 對策1實施后西1站腐蝕產(chǎn)物XRD圖譜表9-3 對策1實施后腐蝕產(chǎn)物XRD檢測結果表組 成含 量 %合計 %ZnO18.2272.29ZnCO324.11ZnS29.9

25、6FeS7.827.82CaCO313.9113.91SiO25.985.98由上表檢測結果可以看出,腐蝕產(chǎn)物中鋅的化合物總含量達72.29,鐵的化合物含量僅為7.82%10%,與對策實施前的65%含量相比,鐵的損耗顯著降低。闡明酸氣電化學腐蝕過程中,陽極反響溶解的是鋅而不是鐵,鋅犧牲陽極對分別器腐蝕起到重要的防護作用。要因目的檢查結果原料氣中含有H2S/CO2等酸性氣體酸氣電化學腐蝕過程中,腐蝕產(chǎn)物中鐵的化合物含量10%腐蝕產(chǎn)物鐵的化合物含量由65降至7.8%10%,鐵的損耗明顯降低9.2定期清理積液包內(nèi)壁污垢9.2.1高壓水管清洗積液包內(nèi)壁污垢,降低污水礦化度含量針對污水中礦化度含量高,容

26、易在積液包內(nèi)壁底部結垢,引起垢下腐蝕。2021.7.10 小組根據(jù)現(xiàn)場條件,提出運用高壓水管清洗積液包內(nèi)壁附著污垢,對西1站分別器進展高壓水沖洗,效果見以下圖。 圖9-5 西1站積液包內(nèi)壁污垢清洗前 西1站積液包內(nèi)壁污垢清洗后由圖9-5可以看出,西1站分別器積液包經(jīng)高壓水管清洗后,內(nèi)壁無明顯腐蝕垢樣,降低了污水中礦化度含量,減少了垢下腐蝕。9.2.2效果檢查對策2實施后,小組成員對西1站分別器積液包內(nèi)污水重新進展了采樣分析,檢測結果見表9-4,一致以為該項措施效果顯著。表9-4 對策2實施后水樣礦化度分析結果項 目分析檢測結果mg/LCa2+3450.0Mg2+3165.60K+110.1Na

27、+420.5Fe2+120.8氯化物760碳酸鹽0重碳酸鹽38硫酸鹽1235礦化度9300要因目的檢查結果污水礦化度含量高污水礦化度含量10000 mg/L積液包內(nèi)污水礦化度含量9300 mg/L10000 mg/L9.3定期排放積液包內(nèi)污水9.3.1排污管線定期排放污水,減少氯根含量水中氯根含量高會構成點蝕、縫隙腐蝕、應力腐蝕等,氯根作為陰離子同時會加速腐蝕。小組成員根據(jù)現(xiàn)場工藝流程,提出定期經(jīng)過排污管線排放污水,減少介質(zhì)中氯化物含量。2021.8.1-8.19,小組成員每間隔2天翻開排污閥排放積液包內(nèi)污水,見圖9-6。排污閥排污管線 圖9-6 積液包內(nèi)污水排放圖由圖9-6可以看出,西1站分

28、別器積液包內(nèi)污水定期排放后,水中氯根含量會降低,減少了氯根引起的腐蝕。9.3.2效果檢查對策3實施后,小組成員對“排污管線定期排放污水,減少氯根含量這一措施進展了效果檢查,對積液包內(nèi)污水進展了采樣分析,監(jiān)測氯根含量,變化趨勢見圖9-7。圖9-7 對策3實施后積液包內(nèi)污水中氯根含量變化圖要因目的檢查結果水中氯根含量高水中氯根含量1000 mg/L積液包內(nèi)污水排放及時,水中氯根含量860 mg/L,效果顯著。10 效果檢查C階段對策實施完成后,2021.8.20小組成員進展了系統(tǒng)的效果檢查,主要包括目的檢查和效益分析兩部分。10.1 目的檢查經(jīng)過實際驗證,小組跟蹤檢測了西1站分別器積液包壁厚,檢測

29、數(shù)據(jù)見表10-1。表10-1 對策實施后西1站分別器積液包壁厚檢測結果表積液包壁厚檢測結果檢測部位壁 厚mm平均壁厚mm平均腐蝕速率mm/a頂部14.23;13.92;14.27;14.64;14.43 ;14.10;14.30; 14.17 14.250.11右側壁14.11;13.52;14.47 ;14.14;14.15; 13.6; 13.4 ;13.6113.860.116底部13.15;13.10;13.21 ;12.77;13.25;12.94; 12.60 ;12.8313.00.118左側壁14.04;13.73;14.12;14.44;13.63;13.50;13.30;

30、13.4213.740.12表10-2 對策實施后西1站分別器積液包腐蝕速率腐蝕速率檢測部位積液包頂部右側壁底部左側壁平均腐蝕速率mm/a0.110.1160.1180.120.116將表4-2和表10-2的結果對比可以看出:對策實施后積液包底部腐蝕速率明顯降低,由原來的0.296 mm/a降至0.118 mm/a;采取防護措施后,頂部腐蝕速率也有所降低,由原來的0.17 mm/a降至0.11 mm/a;采取防護措施后,左、右側壁腐蝕速率也有所降低,分別由原來的0.22、0.21 mm/a降至0.12、0.116 mm/a;綜上所述,對策實施完成后西1站分別器積液包平均腐蝕速率為0.116 m

31、m/a,計算過程為0.118底部腐蝕速率+0.11頂部+0.12左側壁+0.116右側壁/4=0.116 mm/a?;顒忧啊⒑蠓謩e器積液包腐蝕速率對比見圖10-1。可以看出,活動后實現(xiàn)了原定的腐蝕速率降低至0.12mm/a的預定目的。0.2240.120.116腐蝕速率mm/a圖10-1 小組活動前后西1站分別器積液包腐蝕速率對比圖結論:西1集氣站分別器積液包腐蝕速率降低目的到達。10.2 效益分析10.2.1 經(jīng)濟效益經(jīng)過本次QC活動的開展,小組對本次活動獲得的經(jīng)濟效益進展了初步估算,計算方法如下:剩余壽命=設計腐蝕裕量-原始壁厚-目前壁厚/腐蝕速率;活動前:剩余壽命=4-16-13/0.224=4.7年;活動后:剩余壽

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