分離乙醇正丙醇混合液的精餾塔課程設(shè)計(jì)說明書

1、TOC o 1-3 h u HYPERLINK l _Toc7399 設(shè)計(jì)任務(wù)書 PAGEREF _Toc7399 2 HYPERLINK l _Toc8 兩盤工藝設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc8 3 HYPERLINK l _Toc4007 (1) 設(shè)計(jì)方案的確定 PAGEREF _Toc4007 3 HYPERLINK l _Toc3122 (2)精餾塔 PAGEREF _Toc3122 3物料平衡 HYPERLINK l _Toc20748 1、原料液與塔頂、塔釜產(chǎn)品的摩爾分?jǐn)?shù) PAGEREF _Toc20748 3 HYPERLINK l _Toc23808 2. 物質(zhì)平衡 PAGER

2、EF _Toc23808 4 HYPERLINK l _Toc28901 (3) 物理參數(shù)的計(jì)算 PAGEREF _Toc28901 4 HYPERLINK l _Toc14333 1. 工作溫度的測(cè)定 PAGEREF _Toc14333 5 HYPERLINK l _Toc3709 2. 密度計(jì)算 PAGEREF _Toc3709 5 HYPERLINK l _Toc21525 3. 混合液體表面力的計(jì)算 PAGEREF _Toc21525 11 HYPERLINK l _Toc696 4. 混合物的粘度 PAGEREF _Toc696 12 HYPERLINK l _Toc10365 5.

3、 相對(duì)波動(dòng)性 PAGEREF _Toc10365 14 HYPERLINK l _Toc21075 (4) 理論塔板數(shù)和實(shí)際塔板數(shù)的計(jì)算 PAGEREF _Toc21075 15 HYPERLINK l _Toc13009 1. 理論塔板數(shù)的測(cè)定 PAGEREF _Toc13009 15 HYPERLINK l _Toc10502 2.確定實(shí)際板數(shù) PAGEREF _Toc10502 18 HYPERLINK l _Toc10829 (5) 熱量平衡計(jì)算 PAGEREF _Toc10829 19 HYPERLINK l _Toc14836 一、加熱介質(zhì)的選擇 PAGEREF _Toc14836

4、 19 HYPERLINK l _Toc21238 2.冷卻液的選擇： PAGEREF _Toc21238 19 HYPERLINK l _Toc26813 3. 比熱容和汽化潛熱的計(jì)算 PAGEREF _Toc26813 19 HYPERLINK l _Toc6898 (6)塔徑 PAGEREF _Toc6898 25初步設(shè)計(jì) HYPERLINK l _Toc10213 1. 汽液相體積流量的計(jì)算 PAGEREF _Toc10213 25 HYPERLINK l _Toc23492 2、塔徑的計(jì)算與選擇 PAGEREF _Toc23492 26 HYPERLINK l _Toc8111 (7

5、)溢流裝置 PAGEREF _Toc8111 29 HYPERLINK l _Toc9800 1.堰長 PAGEREF _Toc9800 29 HYPERLINK l _Toc2208 2、弓形降液管的寬度和截面積 PAGEREF _Toc2208 30 HYPERLINK l _Toc30622 3. 下水管底部凈空高度 PAGEREF _Toc30622 31 HYPERLINK l _Toc16195 四、板塊分布 PAGEREF _Toc16195 31 HYPERLINK l _Toc26217 5、浮閥數(shù)量及布置 PAGEREF _Toc26217 32 HYPERLINK l _

6、Toc743 (8) 汽相通過浮閥塔板 PAGEREF _Toc743 35的壓降 HYPERLINK l _Toc8042 1.整改第 PAGEREF _Toc8042 35條 HYPERLINK l _Toc15056 2、剝線段 PAGEREF _Toc15056 36 HYPERLINK l _Toc599 (9) 沉水塔 PAGEREF _Toc599 37 HYPERLINK l _Toc3336 1.整改第 PAGEREF _Toc3336 37條 HYPERLINK l _Toc32213 2. 剝線段 PAGEREF _Toc32213 38 HYPERLINK l _Toc

7、6847 (10) 霧氣夾帶 PAGEREF _Toc6847 38 HYPERLINK l _Toc20544 (11) 托盤裝載性能圖表 PAGEREF _Toc20544 40 HYPERLINK l _Toc15475 1. 霧氣夾帶線 PAGEREF _Toc15475 40 HYPERLINK l _Toc32102 2. 液體驅(qū) PAGEREF _Toc32102 41號(hào)線 HYPERLINK l _Toc26333 3.液相負(fù)荷上限線 PAGEREF _Toc26333 43 HYPERLINK l _Toc11956 4.泄漏線 PAGEREF _Toc11956 43 HY

8、PERLINK l _Toc28389 5.液相負(fù)荷下限線 PAGEREF _Toc28389 44 HYPERLINK l _Toc14820 3、塔架總高度計(jì)算 PAGEREF _Toc14820 47 HYPERLINK l _Toc32292 1. 塔頂封頭 PAGEREF _Toc32292 47 HYPERLINK l _Toc10718 2. 塔頂空間 PAGEREF _Toc10718 47 HYPERLINK l _Toc17582 3. 塔底空間 PAGEREF _Toc17582 48 HYPERLINK l _Toc17394 5、進(jìn)料板間距為 PAGEREF _Toc

9、17394 48 HYPERLINK l _Toc6650 6.裙子 PAGEREF _Toc6650 48 HYPERLINK l _Toc5013 四、收購塔 PAGEREF _Toc5013 50 HYPERLINK l _Toc3609 1.進(jìn)料管 PAGEREF _Toc3609 50 HYPERLINK l _Toc6466 2.回油管 PAGEREF _Toc6466 50 HYPERLINK l _Toc13726 3.底部排放管 PAGEREF _Toc13726 51 HYPERLINK l _Toc23857 4.頂部蒸汽排放管 PAGEREF _Toc23857 51

10、HYPERLINK l _Toc3566 5. 底部蒸汽管 PAGEREF _Toc3566 51 HYPERLINK l _Toc27910 5、塔的輔助設(shè)備設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc27910 52 HYPERLINK l _Toc1222 一、冷凝器 PAGEREF _Toc1222 52的選擇 HYPERLINK l _Toc17310 2、53型再沸器的 PAGEREF _Toc17310 選擇參考 。 . .54設(shè)計(jì)回顧 551.設(shè)計(jì)任務(wù)書乙醇-正丙醇混合物分離精餾塔設(shè)計(jì)【設(shè)計(jì)條件】進(jìn)料：乙醇含量35 % （質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同），其余為正丙醇分離要求：塔頂乙醇含量90% ；塔底乙醇

11、含量 0.01%25000噸乙醇-正丙醇混合溶液，年工時(shí)7200小時(shí)操作條件：間接蒸汽加熱；塔頂壓力1.03atm（絕壓） ；泡點(diǎn)進(jìn)料； R=5設(shè)計(jì)計(jì)算托盤工藝設(shè)計(jì)(1) 設(shè)計(jì)方案的確定該設(shè)計(jì)的任務(wù)是分離乙醇-正丙醇混合物。對(duì)于二元混合物的分離，應(yīng)使用連續(xù)蒸餾過程。(2)精餾塔物料平衡1、原料液和塔頂、塔釜產(chǎn)品的摩爾分?jǐn)?shù)乙醇摩爾質(zhì)量 M A =46kg/kmol摩爾質(zhì)量的丙醇 MB=60kg/kmol粗乙醇的摩爾分?jǐn)?shù)：塔頂產(chǎn)物的摩爾分?jǐn)?shù)：塔內(nèi)殘留乙醇的摩爾分?jǐn)?shù)：物質(zhì)平衡原料處理能力：物料平衡： = 1 * GB3 * MERGEFORMAT 乙醇物質(zhì)平衡： 兩個(gè)公式結(jié)合起來：(3) 物理參數(shù)的

12、計(jì)算表1 乙醇-正丙醇混合物的txy關(guān)系（x代表液相中乙醇的摩爾分?jǐn)?shù)，y代表氣相中乙醇的摩爾分?jǐn)?shù)）噸97.6093.8592.6691.6088.3286.2584.9884.1383.0680.5078.38X00.1260.1880.2100.3580.4610.5460.6000.6630.8841.0是00.2400.3180.3490.5500.6500.7110.7600.7990.9141.0表 1 中的平衡數(shù)據(jù)來自：J. Gmebling, U. onken Vapor-liquid Equilibrium Data Collection-Organic Hydroxy Com

13、pounds: Alcohols (p.336)。乙醇沸點(diǎn)：78.3；正丙醇的沸點(diǎn)：97.2C。1、工作溫度的確定使用上表中的數(shù)據(jù)，通過數(shù)值插值法確定進(jìn)料溫度 t F 、頂部溫度 t D 和塔底溫度 t W進(jìn)料溫度：最高溫度：塔釜溫度：蒸餾段平均溫度：汽提段平均溫度：密度計(jì)算使用公式：計(jì)算混合液體的密度和混合氣體的密度。(1) 塔頂：柱頂溫度：t D =79.81氣相組成 y D :喂養(yǎng)：進(jìn)料溫度：t F = 87.21C氣相組成 y F :塔式水壺：柱溫：t W =97.60氣相組成 y W :(2) 精餾段平均液相組成：精餾段平均汽相組成：精餾段液相平均相對(duì)分子量：蒸餾氣相的平均相對(duì)分子量

14、：(3) 汽提段平均液相組成汽提段的平均汽相組成：汽提段液相平均相對(duì)分子量：汽提汽相平均相對(duì)分子量：(4)進(jìn)料、塔頂、塔釜的混合液密度表 2：不同溫度下乙醇和正丙醇的密度溫度/707580859095100乙醇748.87739.87735.87731.87728.87723.87715.87正丙醇762.56755.86750.86745.87740.87735.87730.87F 、塔頂溫度 t D 和塔底溫度 t W下乙醇和正丙醇的密度使用表 2 中的數(shù)據(jù)通過數(shù)值插值法確定。溫度 t F : t F =87.21 塔頂溫度t D ：t D =79.81塔釜溫度t W ：t W =97.6

15、0(5) 精餾段液相平均密度和汽提段液相平均密度蒸餾段液相平均密度：汽提段液相平均密度：(6) 精餾段和汽提段混合物的平均摩爾質(zhì)量塔頂混合物的平均摩爾質(zhì)量：料液的平均摩爾質(zhì)量：釜底殘?jiān)钠骄栙|(zhì)量：因此，精餾段混合物的平均摩爾質(zhì)量為：汽提段混合物的平均摩爾質(zhì)量：(7) 精餾段平均汽相密度和汽提段平均汽相密度塔頂混合液氣相平均密度：進(jìn)料液相和氣相的平均密度：釜底殘液汽相平均密度：所以，精餾段汽相平均密度：汽提段汽相平均密度：3、混合液表面力的計(jì)算表 3：乙醇和正丙醇在不同溫度下的表面力溫度/707580859095100乙醇18.217.917.417.016.416.115.7正丙醇19.8

16、19.518.918.518.117.617.2乙醇和正丙醇在進(jìn)料溫度 tF、塔頂溫度 tD 和塔底溫度 tW 下的表面力是使用表3中的數(shù)據(jù)通過數(shù)值插值法確定的。溫度 t F : t F =87.21 塔頂溫度t D ：t D =79.81塔釜溫度t W ：t W =97.60(2) 汽提段和精餾段平均表面力整流段平均表面力：剝線段平均表面力：4.混合物的粘度表 4：乙醇和丙醇在不同溫度下的粘度溫度707580859095100乙醇0.510.4800.4260.4100.3700.3450.325正丙醇0.850.7500.6850.6400.5650.4950.460乙醇和正丙醇在進(jìn)料溫度

17、 tF、塔頂溫度 tD 和塔底溫度 tW 下的粘度使用表 4 中的數(shù)據(jù)使用數(shù)值插值法確定。(1) 混合液體粘度精餾段的平均溫度為： , 在此溫度下乙醇的粘度為：正丙醇的粘度為：蒸餾段混合物的粘度為：(2) 汽提段的平均溫度為： , 在此溫度下乙醇的粘度為：正丙醇的粘度為：汽提段混合物的粘度為：5. 相對(duì)波動(dòng)，得到_，得到_，得到_蒸餾段的相對(duì)揮發(fā)性：精餾段氣液平衡方程：剝離段的相對(duì)波動(dòng)率：汽提段氣液平衡方程：平均相對(duì)波動(dòng)率(4)理論塔板數(shù)和實(shí)際塔板數(shù)的計(jì)算1、理論塔板數(shù)的測(cè)定設(shè)計(jì)條件確定回流比R=5，為泡點(diǎn)進(jìn)料，q=1但，本設(shè)計(jì)采用圖解法求解理論塔板數(shù)。根據(jù)表1中乙醇和正丙醇的氣液平衡數(shù)據(jù)，繪

18、制xy圖，如下圖：操作線方程精餾段的工作線方程為：精餾段氣液平衡方程：汽提段操作線方程為：汽提段氣液平衡方程：采用逐板計(jì)算法計(jì)算理論板數(shù)采用逐板計(jì)算方法，Excel可以快速準(zhǔn)確地計(jì)算出理論板數(shù)。其Excel表格設(shè)計(jì)原理如下：精餾段理論塔板數(shù)的計(jì)算（交替使用相平衡方程和精餾操作線方程）：相位平衡作業(yè)線 相位平衡作業(yè)線x D =y 1 x 1 y 2 x 2 y 3 x n計(jì)算到 xn xF，第 n 個(gè)板為進(jìn)料板。汽提段理論塔板數(shù)的計(jì)算（交替使用相平衡方程和汽提操作線方程）：相位平衡作業(yè)線 相位平衡作業(yè)線x n y n x n+ 1 x N如果計(jì)算 xN xW，則理論塔板數(shù)為 N。Excel計(jì)算的

19、結(jié)果如表所示：x號(hào)x 的值y數(shù)y 的值評(píng)論x10.902215469y10.9423x20.844150444y20.905545486x30.772250282y30.85717732x40.689638204y40.797284485x50.602498702y50.728468624x60.518495095y60.655881419x70.444254842y70.585906414x80.383516719 0.413 _ _y80.524064284進(jìn)料板x90.302848374y90.473469427x100.217263773y100.364905591x110.14625

20、1867y110.261776146x120.093654353y120.176206799x130.057881405y130.112826795x140.034940574y140.069720393x150.02077884y150.042076692x160.012241261y160.025011802x170.007167605y170.014724019x180.004178144y180.008610264x190.002425585y190.005007963x200.001401194y200.00289613x210.000803463y210.001661739x220

21、.000455039y220.000941472x230.000252059y230.000521622x240.000133851y240.000277031x256.50239E-05 0.00013y250.00013459塔式水壺由上表可知，全塔理論塔板數(shù)為塊（含再沸器）進(jìn)料板是第 8 個(gè)理論板。精餾段理論塔板數(shù)：塊；汽提段理論塔板數(shù)：塊2.確定實(shí)際板數(shù)蒸餾部分：已知： ,片剝離部分：已知： ,片整個(gè)塔所需的板是：整塔效率：實(shí)際進(jìn)料板位置在第 15 個(gè)板上。(5) 熱量平衡計(jì)算1、加熱介質(zhì)的選擇常用的加熱介質(zhì)有飽和水蒸氣和煙氣。由于水蒸氣清潔易獲取、不易結(jié)垢、不腐蝕管道等優(yōu)點(diǎn)，本設(shè)計(jì)采

22、用飽和水蒸氣作為加熱介質(zhì)。飽和水蒸氣壓越高，冷凝溫差越大，管側(cè)相應(yīng)減小，但壓力不宜過高。冷卻劑的選擇：常用的冷卻劑類型為水和空氣，本設(shè)計(jì)以冷凝水為冷卻劑。3、比熱容和汽化潛熱的計(jì)算表 5：乙醇和正丙醇在不同溫度下的比熱容溫度60708090100乙醇 KJ/(Kg)3.073.253.483.693.89正丙醇 KJ/(Kg)2.8633.133.263.34乙醇和正丙醇在不同溫度下的汽化溫度708090100乙醇千焦/公斤810820.5840.8860.9丙醇千焦/公斤673690.5703.5745.5最高溫度下的比熱容 t D柱頂溫度t D = 79.81，通過插值法計(jì)算出該溫度下乙醇

23、和正丙醇的比熱容。乙醇的比熱容：正丙醇的比熱容：t F下的比熱容進(jìn)料溫度：t F = 87.21C乙醇的比熱容：正丙醇的比熱容：底部溫度下的比熱容t W柱溫：t W =97.60乙醇的比熱容：正丙醇的比熱容：最高溫度下的汽化潛熱 t D插值法計(jì)算最高溫度下的汽化潛熱。乙醇的汽化潛熱：正丙醇的汽化潛熱：4.卡路里平衡(1) 0時(shí)從塔頂升起的熱量Qv 塔頂以0為基準(zhǔn)(2) 回流液熱注：這是泡點(diǎn)回流。根據(jù)txy圖可以查出此時(shí)成分下的泡點(diǎn)t D = 79.20圖2：乙醇-正丙醇混合物的txy關(guān)系圖在這個(gè)溫度下，正丙醇的比熱容：(3) 塔頂餾出物的熱量因?yàn)檎麴s出口和回流口的組成是一樣的，所以飼料熱(5)

24、塔底殘液的熱量(6) 冷凝器消耗的熱量(7) 再沸器提供的熱量（全塔外殼熱平衡公式）取塔釜熱損失為 10%，則，再沸器的實(shí)際熱負(fù)荷：計(jì)算：計(jì)算結(jié)果如下表所示：表 7：熱平衡計(jì)算結(jié)果項(xiàng)目喂養(yǎng)冷凝器塔頂流出物底部流出物再沸器平均比熱容183.92153.94199.26熱1027019.646475638.45352361.09687478.887209348.64(6)塔徑初步設(shè)計(jì)1. 汽液相體積流量計(jì)算(1) 整流段：已知： ,那么質(zhì)量流量為：體積流量為：(2) 剝線段已知： ,那么質(zhì)量流量為：體積流量為：2、塔徑的計(jì)算和選擇(1) 整流段使用；, Smith 相關(guān)圖如圖 3 所示。橫坐標(biāo)值：

25、取板間距： , ,查看圖 3，我們可以看到：,塔徑： ，按標(biāo)準(zhǔn)塔徑：塔體截面積：塔的風(fēng)速：(2) 剝線段橫坐標(biāo)值：取板間距： , ,查看圖 3，我們可以看到：,塔徑： ，按標(biāo)準(zhǔn)塔徑：塔體截面積：塔的風(fēng)速：(7)溢流裝置1.堰長摘 要出水堰高度：本設(shè)計(jì)采用直堰，堰上高度按下式計(jì)算（因?yàn)橐绯鰪?qiáng)度不是很大，所以溢出系數(shù)E=1是近似的）整改段堰高：剝離段堰高：2、弓形降液管的寬度和截面積降液管類型：由于塔徑適中，流體流量適中，選用弓形降液管。圖表：酒莊： ,檢查下管停留時(shí)間：整改段(2) 剝線段3. 下水管底部凈空高度(1)精餾段降液管底部間隙的流量剝離段4、板塊分布塔徑設(shè)計(jì)，正因如此，采用塊式塔盤，

26、共4片。5、浮閥數(shù)量及排列方式(1) 整流段浮閥動(dòng)能因數(shù)開孔速度：每個(gè)托盤上的浮閥數(shù)量：取邊緣區(qū)域的寬度： ;泡沫區(qū)域的寬度：計(jì)算板上的氣泡面積： ,在，插入數(shù)據(jù)，浮閥的布置采用等腰三角形叉排，取同一水平排的孔中心距。估計(jì)排列間距：考慮到塔的直徑大，必須使用塊式塔盤，而且每個(gè)塊的支撐也會(huì)占據(jù)一部分鼓泡區(qū)域，所以布置間距不宜為95mm，而應(yīng)更小，所以取，按, , , 繪制等腰三角形叉排（浮閥排列示意圖略），排浮閥數(shù)量為 154 個(gè)。將孔口速度和閥門孔口動(dòng)能因子重新計(jì)算一倍的動(dòng)能因數(shù)變化不大，依然被包圍。托盤開啟率：(2) 剝線段取浮閥的動(dòng)能因數(shù)開孔速度：每個(gè)托盤上的浮閥數(shù)量：浮閥的布置采用等腰三

27、角形叉排，取同一水平排的孔中心距。估計(jì)排列間距：因此，取、按、 ，畫出等腰三角形叉形排列的示意圖（浮閥排列示意圖略），排列中浮閥的個(gè)數(shù)為154個(gè)。將孔口速度和閥門孔口動(dòng)能因子重新計(jì)算一倍的動(dòng)能因數(shù)變化不大，依然被包圍。托盤開啟率：(8) 汽相通過閥盤的壓降氣體通過塔板時(shí)，需要克服塔板本身的干板阻力、板上充氣液層的阻力以及液體的表面力所產(chǎn)生的阻力。這些阻力形成托盤的壓降。通過塔板的氣體的壓降P p可以由下式計(jì)算：式中hc氣體通過塔板干板的壓降對(duì)應(yīng)的液柱高度，m液柱； h l 氣體通過板上液層的壓降對(duì)應(yīng)的液柱高度，m液柱； h克服液體表面力的壓降對(duì)應(yīng)的液柱高度，m液柱。1、整改段(1) 干板電阻因

28、為_(2) 板上充氣液體層的電阻取為 , , 則(3) 液體的表面力引起的阻力很小，通?？梢院雎圆挥?jì)。流經(jīng)塔板的氣體壓降對(duì)應(yīng)的液柱高度為：2、剝線段(1) 干板電阻因?yàn)開(2) 板上充氣液體層的電阻取為 , , 則由液體的表面力引起的阻力很小，通?？梢院雎圆挥?jì)。流經(jīng)塔板的氣體壓降對(duì)應(yīng)的液柱高度為：(9) 進(jìn)水塔中的透明液體層。1、整改段(1) 壓降與通過塔板的單層氣體壓降相當(dāng)?shù)囊褐?2) 液體通過塔板的壓降對(duì)應(yīng)的液柱高度(3) 板上液體層的高度，則take , 已被選中, , 然后可見，符合防淹塔的要求。2、剝線段(1) 壓降與通過塔板的單層氣體壓降相當(dāng)?shù)囊褐?2) 液體通過塔板的壓降對(duì)應(yīng)的液

29、柱高度(3) 板上液體層的高度，則take , 已被選中, , 然后可見，符合防淹塔的要求。(10) 霧氣夾帶(1) 整流段一般積分率：板上液流長度：板上液體蒸餾區(qū)：取物性系數(shù)、洪水點(diǎn)荷載系數(shù)替代數(shù)據(jù)：對(duì)于較大的塔，為避免過多的霧氣夾帶，應(yīng)控制泛點(diǎn)率不超過80%。從以上計(jì)算結(jié)果可以看出，霧氣夾帶量可以滿足要求。(2)。剝線段取物性系數(shù)、洪水點(diǎn)荷載系數(shù)一般積分率：(11) 托盤裝載性能圖1. 霧氣夾帶線一般積分率：根據(jù)上式，可制作負(fù)載性能圖的霧氣夾帶線。按80%泛點(diǎn)率計(jì)算。(1) 整流段一般積分率：,由上式可知，霧氣夾帶線為直線，則可在操作圈內(nèi)任意取值，即可計(jì)算(2) 剝線段一般積分率：取操作周

30、圍的任何值。計(jì)算結(jié)果如下表所示：表 8：霧氣夾帶線計(jì)算結(jié)果整改段剝離段0.0022.110.0022.000.0061.940.0061.830.011.770.011.662. 液流線，根據(jù)此公式確定液泛線，忽略公式中（液面力引起的阻力）。在(1) 整流段安排：(2) 剝線段安排：表 9：液體驅(qū)計(jì)算結(jié)果整改段剝離段0.0012.8600.0012.7870.0022.7880.0022.7300.0032.7150.0032. 6790.0042.6380.0042. 6300.0052. 5520.0052. 5810.0072. 3480.0072. 4813.液相負(fù)荷上限線液體的最大流

31、速應(yīng)保證降液管停留時(shí)間不小于。液體在降液管中的停留時(shí)間：取液體在降液管中停留時(shí)間的下限，則4、漏線對(duì)于重型閥門，作為指定最小負(fù)載的標(biāo)準(zhǔn)，則(1) 整流段(2) 剝線段5.液相負(fù)荷下限線以堰上液層高度作為液相荷載下限線的條件，畫出液相荷載下限線，改為與流量無關(guān)的直線的氣相。然后取 E=1.0從夾霧線、液泛線、液相負(fù)荷上限線、漏液線、液相負(fù)荷下限線，繪制出塔盤的負(fù)荷性能圖，如圖以下。圖4：整流段負(fù)載性能圖圖 5：提升和保持部分的負(fù)載性能圖從托盤加載性能圖可以看出： 任務(wù)規(guī)定的氣液載荷下的工作點(diǎn)（設(shè)計(jì)點(diǎn)）在適當(dāng)?shù)墓ぷ鲄^(qū)處于適中位置；塔盤氣液相負(fù)荷完全由引霧線控制，運(yùn)行下限由漏液線控制；根據(jù)固定的氣液

32、比，從圖中可以看出：氣相負(fù)荷上限，精餾段氣相負(fù)荷下限氣相負(fù)荷上限，汽提段氣相負(fù)荷下限整流段的操作靈活性：剝離工段的操作靈活性：閥塔的設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果總結(jié)如下表：閥塔設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果匯總序列號(hào)項(xiàng)目計(jì)算數(shù)據(jù)評(píng)論整改段剝離段1塔徑/米1.41.42板間距/米0.450.453托盤類型單溢流弓降液管分?jǐn)?shù)托盤4風(fēng)塔風(fēng)速（m/s）0.8770.9015堰長/米0.910.916堰高/m0.0560.0517板高0.070.078下水管底部凈空高度/m0.020.049浮閥數(shù)量/個(gè)154154等腰三角形叉排10閥孔氣體流速（m/s）8.3407.93911孔口動(dòng)力學(xué)因子9.6910.4612臨界閥孔氣速/(m/s)

33、7.7547.34713孔中心距/米0.0750.075同橫排孔中心距14行距/米0.0950.091相鄰橫排中心距15單板壓降/Pa578.92577.1316下管上清液層高/m0.15340.153117浮點(diǎn)率/%53.5160.1818氣相負(fù)載上限2.102.00霧氣夾帶控制19氣相負(fù)載下限0.700.66泄漏控制20運(yùn)營靈活性3.003.033、塔的總高度計(jì)算塔的總高度使用以下公式計(jì)算：其中：n為實(shí)際板數(shù)； n F為進(jìn)料盤數(shù)； H F為進(jìn)料處板間距； n P為人孔數(shù)； H p為人孔處的板間距； ; H 1塔頂頭部高度 H 2裙部高度。1. 塔頂頭頭部分為橢圓形、蝴蝶形頭等。此設(shè)計(jì)使用橢圓形頭部。從公稱直徑，查表得到面高、直邊高度、表面積、體積。然后頭高：2. 塔頂空間在設(shè)計(jì)中，取的是塔頂之間的距離?？紤]安裝除霧器的需要，塔頂空間為1.