《高層課設(shè)參考》word版

1、該辦公樓為七層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，建筑面積約6408m2，建筑平面為一字形，受場(chǎng)地限制，寬度為15.6m,長(zhǎng)度為58.1m。建筑方案確定，房間開間為4.8m，進(jìn)深為6.6m，走廊寬度2.4m。層高均為為3.6m，室內(nèi)外高差0.45m?？蚣芰褐鞍寰鶠楝F(xiàn)澆，框架平面柱網(wǎng)布置如圖1所示：圖1 框架平面柱網(wǎng)布置1 設(shè)計(jì)資料 氣溫：冬季室外計(jì)算溫度過-10o,凍土深度40cm，夏季室外計(jì)算溫度+33oC。 年降雨量700cm。 擬建地段勢(shì)平坦，地層分布較為規(guī)律，地基承載力按120140kN/m2計(jì)，持力層為輕亞粘土。 夏季主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)槟巷L(fēng)，風(fēng)速2.8m/s，冬季主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)槲鞅憋L(fēng)，風(fēng)速為3.5m/s。

2、雪載：最大積雪厚度為20cm，0.25kN/m。 地下水位：常年地下水位深約7m左右，水質(zhì)對(duì)混凝土無浸蝕。設(shè)計(jì)烈度按6度，結(jié)構(gòu)按7度設(shè)計(jì)。 屋面及樓面做法屋面做法：二氈三油防水層；冷底子油熱瑪蹄脂二道；200厚水泥卵石保溫層；20mm厚水泥砂漿找平層；40厚鋼筋混凝土整澆層；預(yù)應(yīng)力混凝土多孔板；粉底（或吊頂）樓面做法：水磨石地面；50mm厚鋼筋混凝土整澆層；預(yù)應(yīng)力混凝土多孔板；粉底（或吊頂） 材料：混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25，縱筋級(jí)，箍筋級(jí)。2 框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算2.1 梁柱截面、梁跨度及柱子高度的確定 初估截面尺寸：柱子：15層柱截面尺寸相同，均采用截面：bh=450mm450mm6、7層柱截面尺

3、寸相同，均采用截面：bh=400mm400mm梁：梁編號(hào)見圖2?？蚣芰航孛娴拇_定：L1:bh=250mm600mm L2:bh=250mm400mm L3:bh=250mm600mm L4:bh=250mm450mm 圖2 梁的編號(hào)圖中括號(hào)內(nèi)為底層梁編號(hào)，括號(hào)外為其他層梁編號(hào)。若只有一個(gè)編號(hào)，表示底層與其他層梁相同。 梁的計(jì)算跨度:框架梁的計(jì)算跨度以柱形心線為準(zhǔn)，由于建筑軸線與墻軸線重合，故建筑軸線與結(jié)構(gòu)計(jì)算跨度不同，如圖3所示：圖3 梁的計(jì)算跨度 柱高度圖4 框架計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱編號(hào)底層柱高度h=3.6m+0.45m+0.5m=4.55m，其中3.6m為底層高，0.45m為室內(nèi)外高差，0.5m為

4、基礎(chǔ)頂面至室外地坪的高度。其他層柱高等于層高，即為3.6m。由此得框架計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱編號(hào)如圖4所示：3 荷載計(jì)算3.1 屋面均布恒載：按屋面做法逐項(xiàng)計(jì)算均布荷載： 二氈三油防水層 0.35kN/冷底子油熱馬蹄脂二道 0.05kN/200mm厚水泥卵石保溫層 0.26.5=1.3kN/20厚水泥砂漿找平層 0.0220=0.4kN/40厚鋼筋混凝土整澆層 0.0425=1.0kN/預(yù)應(yīng)力混凝土多孔板 0.1225=3.0kN/共計(jì) 5.5kN/屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值： (84.8+0.24) (6.62+2.4+0.24)5.5=3366kN3.2 樓面均布恒載按樓面做法逐項(xiàng)計(jì)算:水磨石地面 0.65kN

5、/50厚鋼筋混凝土整澆層 0.0525=1.25kN/預(yù)應(yīng)力混凝土多孔板 1.9kN/吊頂或粉底 0.5kN/共計(jì) 4.3kN/樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)值：(82.4+0.24)(6.62+2.4+0.24)4.3=2632kN 3.3 屋面均布活載計(jì)算重力荷載代表值時(shí)，要考慮雪荷載和施工荷載。雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： 0.2(84.8+0.24)(6.62+2.4+0.24)=122kN3.4 樓面均布活載：樓面均布活載對(duì)于辦公樓一般房間為1.5kN/，會(huì)議室、走廊、樓梯、門廳等為2kN/。為了方便計(jì)算，統(tǒng)一取為2kN/。樓面均布活載標(biāo)準(zhǔn)值為： 2.0(84.8+0.24)(6.62+2.4+0.24)=122

6、4kN3.5 梁柱自重（包括梁側(cè)、梁底、柱抹灰重量）梁側(cè)、梁底抹灰，柱四周抹灰，近似按加大梁寬及柱寬計(jì)算來考慮，計(jì)算見表1。3.6 墻體自重：墻體均為240厚，兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰重量。單位面積上墻體重量為： （0.24+0.04）19=5.22kN/墻體自重計(jì)算見表2。表1 梁柱自重 梁（柱）編號(hào)截面bh（）長(zhǎng)度l （）根數(shù)每根重量（kN）L10.250.66.44187=126(0.25+0.04)0.66.4425=28.01L20.250.42.1697=63(0.25+0.04)0.42.1625=6.26L30.250.64.3084=32(0.25+0.04)0.64

7、.3025=18.71L40.250.454.30846=192(0.25+0.04)0.454.3025=14.03Z10.450.454.5594=36(0.45+0.04)(0.45+0.04)4.5525=27.31Z20.450.453.6944=144(0.45+0.04)(0.45+0.04)3.625=21.61Z30.400.403.6942=72(0.40+0.04)(0.40+0.04)3.625=17.42表2 墻體自重墻體每片面積（m2）片數(shù)重量（kN）底層縱墻4.353.95282560底層橫墻6.043.95131650其他層縱墻4.353.15322333其他層

8、橫墻6.0431110604荷載分層總匯頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載+50%活載+縱橫梁自重+半層柱自重+半層墻體自重其它層重力荷載代表值：樓面恒載+50%樓面均布活載+縱橫梁自重+樓面上下各半層的柱及縱橫墻體自重。將前述分項(xiàng)荷載相加，得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下：第七層： G7=3366+12250%+1009.5+314+1697=6447.5kN第六層： G6=2632+122450%+1009.5+627+3393=8273.5kN第五層： G5=2632+122450%+1009.5+786+3393=8432.5kN第四層： G4=2632+122450%+1009.5

9、+945+3393=8592kN第三層： G3=8592kN第二層： G2=8592kN第一層： G1=2632+122450%+1159.2+1069+4210=9682kN建筑物總重力荷載代表值：為：6447.5+8273.5+8432.5+85923+9682=58612kN質(zhì)點(diǎn)重力荷載值見圖5。圖5 質(zhì)點(diǎn)重力荷載值5 水平地震力作用下框架側(cè)移計(jì)算 橫梁線剛度：采用混凝土C25， =2.8107kN/在框架結(jié)構(gòu)中，有現(xiàn)澆樓面或預(yù)制板樓面。但是有現(xiàn)澆板的樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。為考慮這一有利作用，在計(jì)算梁的截面慣性矩時(shí)，對(duì)現(xiàn)澆樓面的邊框架取=1.5（為梁

10、的截面慣性矩）；對(duì)中框架取=2.0。若為裝配樓板，帶現(xiàn)澆層的樓面，則邊框架梁取=1.2，對(duì)中框架取=1.5。橫梁線剛度計(jì)算結(jié)果見表3。表3 橫梁線剛度 梁號(hào)截面（）跨度（m）慣性矩（m4）邊框架梁中框架梁=（m4）（kNm）=（m4）（kNm）0.250.66.444.510-36.7510-33.14104910-34.191040.250.42.561.310-31.9510-32.711042.610-33.611040.250.64.354.510-36.7510-34.66104910-36.211040.250.454.351.910-32.8510-31.971043.810-3

11、2.621043.5.2橫向框架柱的側(cè)移剛度D值柱線剛度列于表4，橫向框架柱側(cè)移剛度D值計(jì)算列于表5。表4 柱線剛度 柱號(hào)截面（）柱高度h（m）慣性矩線剛度（m4）（kNm）0.450.454.553.4210-32.251040.450.453.63.4210-32.851040.400.403.62.1310-31.78104表5 橫向框架柱側(cè)移剛度D值計(jì)算 項(xiàng)目柱類型層根數(shù)底層邊框架邊柱0.5673034邊框架中柱0.6787384中框架邊柱0.61795614中框架中柱0.73952114 308842續(xù)表5二三四五層邊框架邊柱0.35593684邊框架中柱0.506133534中框架

12、邊柱0.4241525314中框架中柱0.5781525314 461072六七層邊框架邊柱0.46877134邊框架中柱0.622102514中框架邊柱0.540890014中框架中柱0.6871132314 354978 橫向框架自振周期按頂點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自振周期頂點(diǎn)位移法是求結(jié)構(gòu)基本頻率的一種近似方法。將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡(jiǎn)化為無限質(zhì)點(diǎn)的懸臂直桿，導(dǎo)出以直桿頂點(diǎn)位移表示的基頻公式。這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)水平位移，就可以按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期： 式中：基本周期調(diào)整系數(shù)。考慮填充墻使框架自振周期減少的影響，取0.6?？蚣艿捻旤c(diǎn)位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移，是

13、將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假象框架頂點(diǎn)位移。然后由求出，再用求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力。進(jìn)而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算見表6。表6 橫向框架頂點(diǎn)位移 層次（kN）（kN）（kN/m）層間相對(duì)位移76447.564483549780.01820.564268273.5147213549780.04150.546058432.5231544610720.05020.504548592317464610720.06890.454338592403384610720.08950.385428592489304610720.10610.2959196825861230

14、88420.18980.1898 =1.70.6=0.766（s）3.5.4橫向地震作用計(jì)算在類場(chǎng)地，7度設(shè)防區(qū)，設(shè)計(jì)地震分組為第二組情況下：結(jié)構(gòu)的特征周期和水平地震影響系數(shù)最大值（7度，多遇地震）為：=0.03s =0.08由于=0.7661.4=1.40.3=0.42（s），應(yīng)考慮頂點(diǎn)附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。對(duì)一般層，這種分布基本符合實(shí)際。但對(duì)結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時(shí)程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對(duì)于周期比較長(zhǎng)的結(jié)構(gòu)相差更大。地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害很嚴(yán)重。因此，即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大

15、?？紤]了結(jié)構(gòu)周期和場(chǎng)地的影響。且修正后的剪力分布與實(shí)際更加吻合。=0.08 +0.01=0.080.766+0.01=0.071結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：=（）0.90.85=（）0.90.080.08558612=1561kN頂點(diǎn)附加水平地震作用：=0.0711561=111kN各層橫向地震剪力計(jì)算見表7，表中表7 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 層次（m）（m）（kN）（kN）（kN）（kN）73.626.1564481686150.196395.23395.2363.622.5582741865790.216313.24708.4753.618.9584331598050.18526

16、8.28976.7543.615.3585921318870.153221.881198.6333.611.7585921009560.117169.671368.323.68.158592700250.081117.461485.7614.554.559682440530.05173.961559.72注：表中第7層中加入了，其中 =111kN。橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖6。3.5.5 橫向框架抗震變形驗(yàn)算多遇地震作用下，層間彈性位移驗(yàn)算見表8。(a) (b)(a)水平地震作用 (b)地震剪力圖6 橫向框架各層水平地震作及地震剪力表8 橫向變形驗(yàn)算層次層間剪力（kN）層間剛度（k

17、N）層間位移（m）層高（m）層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角7395.23354978 1113.61/32436708.47354978 2003.61/18005976.75461072 2123.61/169841198.63461072 2603.61/138531368.3461072 3003.61/120021485.76461072 3223.61/111811559.72461072 5055.151/901注：層間彈性相對(duì)轉(zhuǎn)角均滿足要求=1/450，（若考慮填充墻抗力作用為1/550）。3.6 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析本設(shè)計(jì)取軸線上的橫向框架為KJ1代表進(jìn)行計(jì)算，柱端彎矩KJ1計(jì)算

18、，詳見表9。地震作用下框架梁端彎矩，梁端剪力及柱軸力計(jì)算見表10，結(jié)果見圖7、圖8。圖7 地震作用下框架梁柱彎矩圖（單位：kNm）圖8 地震作用下框架梁端剪力及柱軸力（kN）表9 軸線橫向框架KJ-2柱端彎矩計(jì)算層次層高h(yuǎn)i(m)層間剪力Vi(kN)層間剛度Di(kN)B軸柱（中柱）Dim(kN)Vim(kN)y(m)M上(kNm)M下(kNm)73.6385.2335497811323134.380.4535.7425.7463.6708.4735497811323234.380.5041.441.453.6976.7546107215253322.740.5062.9757.643.611

19、98.6346107215253402.740.5075.247233.61368.346107215253452.740.5083.118123.61485.7646107215253492.740.5089.6688.214.551559.723088429521483.470.55120.81120.12注：表中y=y0+y1+y2,3； Vim= ViDim/Di； M下= Vim yihi； M上= Vim( 1-yi )hiD軸柱（邊柱）Dim(kN)Vim(kN)y(m)M上(kNm)M下(kNm)73.6385.233549788900102.350.4519.816.263.

20、6708.473549788900182.350.4734.3430.4653.6976.7546107211189251.470.4747.742.343.61198.6346107211189301.470.4757.2450.7633.61368.346107211189351.470.50636323.61485.7646107211189381.470.5068.468.414.551559.723088427956401.860.5581.9100.1注：表中y=y0+y1+y2,3； Vim= ViDim/Di； M下= Vim yihi； M上= Vim( 1-yi )hi表1

21、0 地震力作用下框架梁端彎矩、梁端剪力及柱軸力 層次L(m)M左(kNm)M右(kNm)Vb(kN)L(m)M左(kNm)M右(kNm)Vb(kN)NA(kN)NB(kN)76.4419.819.26.062.5616.5416.5412.92-6.06-6.8666.4450.5433.5513.062.5628.9128.9122.59-19.12-16.3956.4478.1653.2320.402.5645.8745.8735.84-39.52-31.8346.4499.5369.6226.272.5659.9859.9846.86-65.79-52.4236.44113.7682.1

22、930.432.5670.8170.8155.32-96.22-77.3126.44131.485.5233.682.5673.6873.6857.56-129.9-101.1916.44150.3100.1738.892.5686.3186.3167.43-168.79-129.733.7 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析仍取軸線上的中框架計(jì)算分析。 荷載計(jì)算圖9 屋（樓）面板支承梁的荷載經(jīng)判斷知該設(shè)計(jì)中的屋（樓）面板均為雙向板，屋面均布恒載及活載均為梯形分布及三角形分布傳給梁，計(jì)算如下：第7層梁的均布線荷載跨： 屋面均布恒載傳給梁 5.54.80.8=21.12kN/m橫梁自重（包括抹灰）

23、 0.290.625=4.35kN/m恒載： 25.47kN/m跨： 屋面均布恒載傳給梁 5.52.40.625=8.25kN/m橫梁自重（包括抹灰） 0.290.425=2.9kN/m恒載： 11.15kN/m第7層活荷載： 跨： 1.54.80.8=5.76 kN/m跨： 1.52.40.625=2.25kN/m第6層梁的均布線荷載跨： 屋面均布恒載傳給梁 4.34.80.8=21.12kN/m橫梁自重（包括抹灰） 0.290.625=4.35kN/m恒載： 20.86kN/m跨： 屋面均布恒載傳給梁 4.32.40.625=8.25kN/m橫梁自重（包括抹灰） 0.290.425=2.9

24、kN/m恒載： 9.35kN/m第6層活荷載： 跨： 24.80.8=7.68 kN/m跨： 22.40.625=3.0kN/m第6層集中荷載：梁傳荷載：0.625kN縱梁自重（包括抹灰）： 0.290.454.825=10.44kN縱墻自重： 0.28（3.6-0.45）4.819=80.44kN柱自重： 0.440.443.625=17.42kN總計(jì)： 154.85kN第2、3、4、5層梁均布線荷載 跨： 屋面均布恒載傳給梁 4.34.80.8=21.12kN/m橫梁自重（包括抹灰） 0.290.625=4.35kN/m恒載： 20.86kN/m跨： 屋面均布恒載傳給梁 4.32.40.6

25、25=8.25kN/m橫梁自重（包括抹灰） 0.290.425=2.9kN/m恒載： 9.35kN/m第2、3、4、5層活荷載：跨： 24.80.8=7.68 kN/m跨： 22.40.625=3.0kN/m第2、3、4、5層集中荷載：梁傳荷載：0.625kN縱梁自重（包括抹灰）： 0.290.454.825=10.44kN縱墻自重： 0.28（3.6-0.45）4.819=80.44kN柱自重（包括抹灰）： 0.490.493.625=21.61kN/m總計(jì)： 159.04kN第1層梁的均布線荷載跨： 屋面均布恒載傳給梁 4.34.80.8=21.12kN/m橫梁自重（包括抹灰） 0.290

26、.625=4.35kN/m恒載： 20.86kN/m跨： 屋面均布恒載傳給梁 4.32.40.625=8.25kN/m橫梁自重（包括抹灰） 0.290.425=2.9kN/m恒載： 9.35kN/m第6層活荷載： 跨： 24.80.8=7.68 kN/m跨： 22.40.625=3.0kN/m第6層集中荷載：梁傳荷載：0.625kN縱梁自重（包括抹灰）： 0.290.604.825=20.88kN縱墻自重： 0.28（3.6-0.45）4.819=80.44kN柱自重： 0.490.493.625=21.61kN總計(jì)： 164.26kN中框架恒載及活荷載見圖10、圖11 用彎矩分配法計(jì)算框架彎

27、矩豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對(duì)一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)活荷載在總荷載比例較小時(shí)，其影響很小，若活載占總荷載例較大，可在截面配筋時(shí)，將跨中彎矩乘1.11.2的放大系數(shù)予以調(diào)整。A 固端彎矩計(jì)算：將框架視為兩端固定梁，計(jì)算固端彎矩。計(jì)算結(jié)果見表11：圖10 框架豎向荷載示意（恒載示意）圖11 框架豎向荷載示意（活載示意）表11 固端彎矩計(jì)算 B 分配系數(shù)計(jì)算：見圖9，圖10；考慮框架對(duì)稱性，取半框架計(jì)算，半框架的梁柱線剛度如圖12所示。切斷的橫梁線剛度為原來的一倍，分配系數(shù)

28、按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度比值計(jì)算。A柱頂層節(jié)點(diǎn)：其他層的分配系數(shù)見圖13、圖14圖12 半框架梁柱線剛度示意（kN.m）圖13 恒載彎矩分配表（kN.m）上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁00.2980.7020.5390.2290.232 -88.03 88.03 -6.09 26.23 61.80 -44.17 -18.76 -19.01 8.29 -22.08 30.90 -6.23 4.11 9.68 -13.30 -5.65 -5.72 -0.66 -6.65 4.84 -0.39 2.18 5.13 0.21 0.09 0.09 40.15 -40.15 66.52 -30.94 -

29、30.73 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.230.230.540.4380.1860.1860.189 -72.0972.09 -5.1116.5816.5838.93-29.34-12.46-12.46-12.6613.127.28-14.6719.46-9.38-5.89 -1.32-1.32-3.09-1.83-0.78-0.78-0.792.06-0.55-0.92-1.55-2.82-0.24 -0.13-0.13-0.322.020.860.860.8730.3021.86-52.1660.86-24.59-18.51-17.69上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2020.3230

30、.4750.3940.1760.2680.17 -72.0972.09 -5.1114.5623.2934.24-26.39-11.79-17.95-11.398.2910.38-13.2017.12-6.23-8.17 -1.11-1.77-2.60-1.07-0.48-0.73-0.46-0.66-1.44-0.54-1.30-0.390.23 0.530.851.250.580.260.390.2521.6231.30-52.9361.03-18.63-26.23-16.71上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2880.2880.4240.3580.2440.2440.154 -72.097

31、2.09 -5.1120.7620.7630.57-23.98-16.34-16.34-10.3111.6410.38-11.9915.28-8.98-8.17 -2.89-2.89-4.250.670.450.450.29-0.88-1.260.33-2.13-0.360.13 0.520.520.770.850.580.580.3629.1527.51-56.6662.78-24.65-23.35-14.77上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2880.2880.4240.3580.2440.2440.154 -72.0972.09 -5.1120.7620.7630.57-23.98-16.

32、34-16.34-10.3110.3810.38-11.9915.28-8.17-8.17 -2.53-2.53-3.720.380.260.260.16-1.44-1.360.19-1.860.230.18 0.750.751.110.520.350.350.2227.9328.01-55.9362.43-23.67-23.72-15.04上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2880.2880.4240.3580.2440.2440.154 -72.0972.09 -5.1120.7620.7630.57-23.98-16.34-16.34-10.3110.3811.07-11.9915.28-

33、8.17-8.61 -2.72-2.72-4.010.540.360.360.23-1.260.350.27-2.000.13-1.04 0.190.190.271.040.710.710.4527.3429.64-56.9862.97-23.31-24.91-14.75上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.3070.2420.4510.3780.2570.2030.163-72.0972.09-5.1122.1317.4532.51-25.32-17.21-13.60-10.9210.38 -12.6616.26-8.170.700.551.03-3.06-2.08-1.64-1.32-1.36

34、-1.530.510.180.890.701.30-0.26-0.18-0.14-0.1132.7418.70-51.4360.22-27.46-15.38-17.469.35-7.69圖14 活載彎矩分配圖（kN.m）上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁00.2980.7020.53900.2290.232 -19.91 19.91 -1.23 5.93 13.98 -10.07 -4.28 -4.33 3.05 -5.03 6.99 -2.32 0.59 1.39 -2.52 -1.07 -1.08 -0.02 -1.26 0.70 -0.26 0.38 0.90 0.14 0.06 0.06 9

35、.94 -9.94 15.15 -7.87 -6.59 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.230.230.540.4380.1860.1860.189 -26.5426.54 -1.646.106.1014.33-10.91-4.63-4.63-4.712.972.68-5.457.17-2.14-2.19 -0.04-0.04-0.10-1.24-0.53-0.53-0.540.30-0.20-0.62-0.05-0.54-0.08 0.120.120.280.290.120.120.139.448.66-18.1021.80-7.71-7.31-6.76上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.202

36、0.3230.4750.3940.1760.2680.17 -26.5426.54 -1.645.368.5712.61-9.81-4.38-6.67-4.233.053.82-4.916.30-2.32-3.04 -0.40-0.64-0.94-0.37-0.17-0.25-0.16-0.02-0.53-0.19-0.47-0.260.09 0.150.240.350.250.110.170.118.1411.47-19.6122.44-7.02-9.70-5.93上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2880.2880.4240.3580.2440.2440.154 -26.5426.54 -1

37、.647.647.6411.25-8.91-6.08-6.08-3.834.293.82-4.465.63-3.34-3.04 -1.05-1.05-1.550.270.180.180.12-0.32-0.460.13-0.77-0.130.05 0.190.190.270.300.210.210.1310.7510.14-20.8923.05-9.15-8.67-5.23上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2880.2880.4240.3580.2440.2440.154 -26.5426.54 -1.647.647.6411.25-8.91-6.08-6.08-3.833.823.82-4.4

38、65.63-3.04-3.04 -0.92-0.92-1.350.160.110.110.07-0.53-0.500.08-0.680.090.07 0.270.270.400.180.120.120.0810.2910.32-20.6222.92-8.79-8.80-5.33上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2880.2880.4240.3580.2440.2440.154 -26.5426.54 -1.647.647.6411.25-8.91-6.08-6.08-3.833.824.07-4.465.63-3.04-3.20 -0.99-0.99-1.460.220.150.150.09-0

39、.460.140.11-0.730.05-0.38 0.060.060.090.380.260.260.1610.0810.92-21.0023.12-8.65-9.25-5.22上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.3070.2420.4510.3780.2570.2030.163 -26.5426.54 -1.648.156.42-9.41-6.40-5.05-4.063.82 -4.715.98-3.04 0.270.210.40-1.11-0.76-0.60-0.48-0.50 -0.560.200.07 0.320.250.47-0.10-0.07-0.06-0.0412.076.89-1

40、8.9622.09-10.19-5.71-6.223.45-2.85C 傳遞系數(shù)：遠(yuǎn)端固定，傳遞系數(shù)為1/2； 遠(yuǎn)端滑動(dòng)鉸支，傳遞系數(shù)為-1。D 彎矩分配：恒荷載作用下，框架的彎矩分配計(jì)算見圖13，框架的彎矩圖見圖14；活荷載作用下，框架的彎矩分配計(jì)算見圖15，框架的彎矩圖見圖16。豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)為0.8，調(diào)幅后，恒荷載及活荷載彎矩圖見圖15及圖16中括號(hào)內(nèi)數(shù)值。圖15 恒載作用下框架彎矩圖（kN.m）圖16 活載作用下框架彎矩圖（kN.m） 梁端剪力及柱軸力的計(jì)算梁端剪力： 式中：梁上均布荷載引起的剪力，； 梁端彎矩引起的剪力，；柱軸力： 式中：

41、梁端剪力； 節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重；以跨，六七層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計(jì)算為例。由圖11查得梁上均布荷載為：第六層：=20.86kN/m集中荷載：154.85kN 柱自重： 17.42kN第七層：=25.47kN/m 由圖16查得 六層梁端彎矩：=52.16kNm（41.73kNm） =60.85kNm（48.68kNm）七層梁端彎矩： =40.15kNm（32.12kNm） =66.52kNm（53.22kNm）括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅的數(shù)值。七層梁端剪力： = =1/225.476.44=82.01kN調(diào)幅前： = =（40.15-66.52）/6.44=-4.09kN = +=82.01-4.

42、09=77.92kN = -=82.01+4.09=86.1kN調(diào)幅后： = =（32.12-53.22）/6.44=-3.28kN = +=82.01-3.28=78.73kN = -=82.01+3.28=85.79kN同理可得六層梁端剪力：調(diào)幅前： =1/220.866.44+(52.16-60.85)/6.44=65.82kN =1/220.866.44-(52.16-60.85)/6.44=68.52kN調(diào)幅后： =1/220.866.44+(41.73-48.68)/6.44=66.09kN =1/220.866.44-(41.73-48.68)/6.44=68.25kN七層A柱柱

43、頂及柱底軸力： = =78.73kN =78.73+17.42=96.15kN六層A柱柱頂及柱底軸力： =78.73+66.09+154.85=299.67kN = 299.67+17.42=317.09kN其他層梁端剪力及柱軸力計(jì)算見表14，表15。表14 恒載作用下梁端剪力及柱軸力層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨CD跨ABVqA=VqB(kN)VqB=VqC(kN)VmA=-Vmb(kN)Vmb=Vmc(kN)VA(kN)VB(kN)VB= VC(kN)N頂(kN)N底(kN)N頂(kN)N底(kN)782.1014.274.09(3.28)077.9

44、2(78.73)86.10(85.79)14.2778.7396.1586.1103.2667.1711.97-1.35(-1.08)065.82(66.09)65.82(68.07)11.97299.67317.09309.47326.89567.1711.97-1.26(-1.01)065.91(66.16)68.43(68.18)11.97520.68542.29532.75554.36467.1711.97-0.95(-0.76)066.22(66.31)68.12(67.93)11.97741.84763.45755.72777.33367.1711.97-1.01(-0.81)06

45、6.16(66.36)68.18(67.98)11.97963.05984.66978.751000.36267.1711.970.93(0.74)066.24(66.43)68.10(67.91)11.971184.331205.941201.71223.31167.1711.97-1.36(-1.09)065.81(66.08)68.53(68.26)11.971405.261432.571425.081446.69表15 活載作用下梁端剪力及柱軸力層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨CD跨ABVqA=VqB(kN)VqB=VqC(kN)VmA=-Vmb(

46、kN)Vmb=Vmc(kN)VA(kN)VB(kN)VB= VC(kN)N頂=N底(kN)N頂=N底(kN)718.552.880.81(0.65)017.74(17.9)19.36(19.20)2.8817.911.97624.733.840.57(0.45)024.16(24.28)25.30(25.18)3.8442.1841.11524.733.840.45(0.35)024.28(24.38)25.18(25.08)3.8466.5670.13424.733.840.34(0.27)024.39(24.46)25.09(25.00)3.8491.0299.04324.733.840.

47、36(0.29)024.37(24.44)25.09(25.02)3.84115.46127.97224.733.840.98(0.78)023.75(23.95)25.71(25.51)3.84139.41157.52124.733.840.49(0.39)024.24(24.34)25.22(25.12)3.84163.75186.583.8 內(nèi)力組合 框架內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間可以近似取跨中的代替式中：、梁左、右端彎矩，見圖10、11括號(hào)內(nèi)的數(shù)值跨中若小于應(yīng)取在豎向荷載與地震組合時(shí),跨間最大彎矩采用數(shù)解法計(jì)算,如圖17所示圖17 框架梁內(nèi)力組合圖圖中：、重力荷載作用下梁端的彎矩

48、； 、水平地震作用下梁端的彎矩； 、豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力；對(duì)作用點(diǎn)取矩 -( - + +) X處截面彎矩為 =- + 由=0,可求得跨間的位置為=將代入任一截面處的彎矩表達(dá)式,可得跨間最大彎矩為 = - + =- + 當(dāng)右震時(shí)公式中、反號(hào)及的具體數(shù)據(jù)見表16,表中、均有兩組數(shù)據(jù)項(xiàng)目跨層次 1.2(恒+0.5活)1.3地震qMGA(kNm)MGB(kNm)MEA(kNm)MEB(kNm)(kN/m)AB跨743.3171.1425.7424.9634.02658.7668.8865.7043.6229.64560.2069.53101.6169.20464.4371.33129.

49、3990.51363.5970.93147.89106.85264.7875.12170.82111.18158.4732.42195.39130.22BC跨732.6632.6621.5021.5014.73630.2330.2337.5837.5813.02518.8918.8959.6359.63416.6916.6977.9777.97316.6916.6992.0592.05216.6716.6795.1895.18119.7519.75112.2112.2項(xiàng)目跨層次 lRAx1MGE(m)(kN)(m)(kNm)AB跨76.4497.35/113.102.86/3.32121.56

50、/118.441676.89/110.842.59/3.74106.34/82.84567.50/120.542.28/4.07118.45/83.68460.22/128.522.03/4.34126.03/85.32354.75/133.861.85/4.52135.02/91.30250.05/137.621.69/4.64148.37/83.46148.93/150.051.65/5.06177.27/125.59BC跨72.652.06/35.650.14/2.426.03/6.036-12.69/46.02-0.97/3.5317.35/17.355-29.92/63.25-2.3

51、0/4.8640.74/40.744-44.25/77.58-3.40/5.9661.28/61.283-55.25/88.58-4.24/6.8075.06/75.062-58.16/91.49-4.47/7.0379.11/79.111-70.99/104.32-5.45/8.0192.45/92.45表16 MGE及X1值計(jì)算 注：當(dāng)X1l或X10時(shí)，表示最大彎矩發(fā)生在支座處，用M=RAx- MGA MEA計(jì)算梁內(nèi)力組合見表17表17 梁內(nèi)力組合表層 次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載活載地震荷載1.2+1.41.2(+0.5)1.37層A右M-32.12-7.951

52、9.80-49.67-17.57-69.05V79.7317.906.06120.74114.2998.54B左M-52.22-24.5819.20-97.08-102.37-52.45V86.1019.366.06130.42122.81107.06B右M-12.12-5.2716.54-21.923.80-39.21V14.272.8812.9221.1635.652.06跨中MBD89.8713.60126.88121.56118.44MDE4.570.926.776.046.046層A右M-41.73-14.4850.54-70.356.94-124.47V66.0924.2813.0

53、6113.30110.8576.90B左M-48.68-17.4433.55-82.83-112.50-25.27V68.5225.3013.06117.64114.3880.43B右M-14.15-5.4128.91-24.5517.36-57.81V11.973.8422.5919.7446.04-12.70跨中MBD62.9424.02109.16106.3582.84MDE3.831.236.325.335.335層A右M-42.32-15.6978.16-72.7541.41-161.81V66.1624.3820.40113.52120.5467.50B左M-48.82-17.95

54、53.23-83.71-138.55-0.16V68.4325.1820.40117.37123.7470.70B右M-13.37-4.7445.87-22.6840.74-78.52V11.973.6435.8419.4663.14-30.04跨中MBD62.5722.99107.27118.4583.68MDE3.831.236.325.335.334層A右M-45.34-16.7199.53-77.8064.96-193.82V66.3124.4626.27113.82128.4060.10B左M-50.22-18.4469.62-86.08-161.8319.18V68.1225.07

55、26.27116.84130.9462.64B右M-11.82-4.1859.98-20.0461.28-94.67V11.973.8446.8619.7477.59-44.25跨中MBD60.3622.24103.57126.0385.32MDE3.831.236.325.335.333層A右M-44.74-16.50113.76-76.7984.30-211.48V66.3624.4430.43113.85133.8654.74B左M-49.94-18.3482.19-85.60-177.7835.92V68.1825.0930.43116.94136.4357.31B右M-12.03-4

56、.2670.81-20.4075.06-109.05V11.973.8455.3219.7488.58-55.25跨中MBD60.8022.39104.31135.0291.30MDE3.831.236.3249.12-38.45續(xù)表172層A右M-45.58-16.80131.40-78.22106.04-235.60V66.4323.9533.68113.25137.8750.30B左M-53.38-18.5085.52-89.96-186.3336.02V68.1025.7133.68117.71140.9353.36B右M-11.80-4.1873.68-20.0179.12-112.

57、45V11.973.8457.5619.7491.50-58.16跨中MBD58.6622.16101.42148.3783.46MDE3.831.236.321層A右M-41.14-15.17150.30-70.61136.92-253.86V66.0824.3438.89113.37144.4643.34B左M-48.18-17.67100.17-82.55-198.6461.80V68.5325.2238.89117.54147.9346.81B右M-13.97-4.9886.31-23.7492.45-131.96V11.973.8467.4319.74104.33-70.99跨中MB

58、D63.5023.39108.95117.27125.59MDE3.831.236.32表中恒載和活載的組合,梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值,剪力取調(diào)幅前的較大值如圖18所示。圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值，M左、M右為調(diào)幅后彎矩值。剪力值應(yīng)取V左和V左具體數(shù)值見表14、表15。圖18 調(diào)幅前后剪力值變化 柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面組合結(jié)果見表18、表19。表中系數(shù)是考慮計(jì)算截面以上各層活載不總是同時(shí)滿布而對(duì)樓面均布活載的一個(gè)折減系數(shù)，稱為活載按樓層的折減系數(shù)，取值見表20表18 A柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載豎向荷載與地震力組合恒載活載地震荷載1.21.41.2(+0.5

59、)1.37層柱頂M40.159.9419.8062.1028.4079.88N78.7317.906.06119.5497.34113.09柱底M-21.61-9.9416.20-39.85-10.84-52.96N96.1517.906.06140.44118.24134.006層柱頂M21.857.3634.3436.52-14.0175.28N299.6735.8519.12409.79356.26405.97柱底M-21.61-6.9230.46-35.629.51-69.68N317.0935.8519.12430.70377.16426.875層柱頂M32.299.7547.705

60、2.40-17.41106.61N520.6856.5839.52704.03607.39710.14柱底M-29.15-9.1442.30-47.7814.53-95.45N542.2956.5839.52729.96633.32736.074層柱頂M27.527.1057.2442.96-37.13111.70N741.8463.7165.79979.40842.911013.96柱底M-27.93-7.2050.76-43.6028.15-103.82N763.4563.7165.791005.33868.841039.893層柱頂M28.017.2263.0043.72-43.9611