燃?xì)廨啓C(jī)設(shè)備及運(yùn)行課件

1、燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電簡(jiǎn)介燃?xì)廨啓C(jī)工作原理燃?xì)廨啓C(jī)本體結(jié)構(gòu)燃?xì)廨啓C(jī)輔助系統(tǒng)燃?xì)廨啓C(jī)運(yùn)行主要內(nèi)容知識(shí)點(diǎn): 一、燃?xì)廨啓C(jī)組成 二、燃?xì)廨啓C(jī)及聯(lián)合循環(huán)特點(diǎn) 三、本廠燃?xì)廨啓C(jī)及聯(lián)合循環(huán)型號(hào) 四、本廠聯(lián)合循環(huán)機(jī)組布置及組成燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電簡(jiǎn)介燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組空氣壓氣機(jī)燃料燃?xì)馔钙饺紵译娏Πl(fā)電機(jī)燃?xì)廨啓C(jī)電力發(fā)電機(jī)余熱鍋爐 汽輪機(jī)Brayton+Rankine循環(huán)特點(diǎn)熱效率高啟動(dòng)快調(diào)峰性能優(yōu)運(yùn)行靈活自動(dòng)化程度高建設(shè)周期短、占地面積小環(huán)境污染小多種燃料燃?xì)廨啓C(jī)工作原理知識(shí)點(diǎn): 一、簡(jiǎn)單循環(huán)四個(gè)熱力過(guò)程 二、簡(jiǎn)單循環(huán)主要性能指標(biāo)及影響因素 三、壓氣機(jī)級(jí)的增壓原理 四、壓氣機(jī)的主要性能指標(biāo) 五、壓氣機(jī)中發(fā)生喘振現(xiàn)象的

2、原因及防止措施 六、等壓燃燒室的類(lèi)型 七、擴(kuò)散燃燒和預(yù)混燃燒的概念 八、燃?xì)馔钙降闹饕阅苤笜?biāo)簡(jiǎn)單循環(huán)熱力過(guò)程： 理想：1-2s：等熵壓縮過(guò)程 實(shí)際：1-2 2s-3s：等壓燃燒過(guò)程 2-3 3s-4s 等熵膨脹過(guò)程 3-4 4s-1 等壓放熱過(guò)程 4-1一、燃?xì)廨啓C(jī)簡(jiǎn)單循環(huán)P41簡(jiǎn)單循環(huán)主要性能指標(biāo)1、熱效率工質(zhì)經(jīng)過(guò)工作循環(huán)，把加入到循環(huán)中的熱量轉(zhuǎn)變?yōu)檩敵龉Φ陌俜謹(jǐn)?shù)P41（1）循環(huán)效率iq1相對(duì)于1千克空氣來(lái)說(shuō)加給機(jī)組的熱量，kJkgwT 相對(duì)于1千克空氣來(lái)說(shuō)的透平的膨脹軸功， kJkgwc相對(duì)于1千克空氣來(lái)說(shuō)的壓氣機(jī)的壓縮軸功， kJkgwi相對(duì)于1千克空氣來(lái)說(shuō)的循環(huán)凈功， kJkg Hu

3、燃料的發(fā)熱量， kJkgf燃料流量與空氣流量之比，即燃料空氣比（2）裝置效率swT - wC -摩擦耗功m燃?xì)廨啓C(jī)機(jī)械效率ws 相對(duì)于1千克空氣來(lái)說(shuō)在透平功率輸出上測(cè)得的軸功， kJkg（3）機(jī)組有效效率ewe（ wT - wC -摩擦耗功-發(fā)電機(jī)耗功）g發(fā)電機(jī)效率Ne發(fā)電機(jī)的功率，kWB每小時(shí)加給機(jī)組的燃料量，kg/h2、比功進(jìn)入燃?xì)廨啓C(jī)的每1千克空氣，在燃?xì)廨啓C(jī)中完成一個(gè)循環(huán)后所能對(duì)外輸出的功G空氣流量，kg/sP413、壓比4、溫比壓氣機(jī)出口壓力與進(jìn)口壓力之比工質(zhì)的最高溫度與最低溫度之比，它代表工質(zhì)被加熱的程度Ta大氣溫度，KT3*透平進(jìn)口燃?xì)鉁箿囟龋琄結(jié)論：（1），we和e（2） 一

4、定時(shí)存在最佳， ，最佳（3）三大部件效率，各流阻損失， we和e實(shí)際簡(jiǎn)單循環(huán)二、軸流式壓氣機(jī)工作原理P58軸流式壓氣機(jī)的增壓原理（1）動(dòng)葉柵設(shè)計(jì)成由葉片內(nèi)弧朝葉片運(yùn)動(dòng)方向，氣流流過(guò)動(dòng)葉柵時(shí)，外部機(jī)械功通過(guò)動(dòng)葉傳遞給氣流，轉(zhuǎn)化成為氣流動(dòng)能，使絕對(duì)速度變大（2）高速氣流流過(guò)擴(kuò)壓靜葉，使氣流速度降低，工質(zhì)增壓。（3）合理設(shè)計(jì)動(dòng)靜葉柵幾何形狀，不僅使氣流在靜葉增壓，還使氣流在流經(jīng)動(dòng)葉柵時(shí)降低相對(duì)速度，使工質(zhì)壓力在動(dòng)葉柵中有所提高。軸流式壓氣機(jī)主要性能參數(shù)：1、空氣流量 是指在單位時(shí)間內(nèi)流經(jīng)壓氣機(jī)的空氣質(zhì)量流量，kg/s 2、壓縮比是指壓氣機(jī)排氣總壓 與進(jìn)氣總壓 的比值 即：壓氣機(jī)吸入口的總壓保持系數(shù)P

5、770.880.913、壓氣機(jī)的等熵壓縮效率等熵壓縮功與實(shí)際消耗功之比，衡量壓氣機(jī)設(shè)計(jì)和運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的重要指標(biāo)4、壓氣機(jī)所消耗的功率 Ta外界大氣的絕對(duì)溫度K空氣絕熱指數(shù)，一般取1.4G空氣質(zhì)量流量軸流式壓氣機(jī)通用特性曲線： 表達(dá)壓氣機(jī)的通流能力 、效率 、壓縮比與折合轉(zhuǎn)速 之間的變化關(guān)系曲線 分析：P83（1）壓氣機(jī)工作特性可用四參數(shù)來(lái)表示（2）決定壓氣機(jī)運(yùn)行工況和工作特性的獨(dú)立參變量只有兩個(gè)（3）空氣流量隨轉(zhuǎn)速降低而減小。當(dāng)折合轉(zhuǎn)速不變時(shí)，隨工質(zhì)折合流量（又稱(chēng)為通流能力）的增大，壓比將逐漸下降。隨折合轉(zhuǎn)速的升高，等折合轉(zhuǎn)速線（壓比與折合流量變化關(guān)系）更加陡削。（4）喘振邊界線：絕不能允許壓氣

6、機(jī)在喘振區(qū)內(nèi)工作（5）在每一條等折合轉(zhuǎn)速線上，壓氣機(jī)都有一個(gè)最佳效率運(yùn)行點(diǎn)。當(dāng)折合流量偏離了該運(yùn)行點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的折合流量時(shí)，壓氣機(jī)的效率就會(huì)降低在壓氣機(jī)中發(fā)生喘振現(xiàn)象的原因及防止措施1、喘振現(xiàn)象的產(chǎn)生原因：（1）氣流脫離現(xiàn)象：當(dāng)流經(jīng)工作葉柵的空氣流量減小到一定程度，氣流正沖角增大到一定值，就會(huì)在葉片背弧側(cè)發(fā)生氣流附面層的脫離現(xiàn)象，當(dāng)氣流發(fā)生較大脫離時(shí)，就會(huì)朝葉柵進(jìn)口倒流，為發(fā)生喘振現(xiàn)象提供了條件。P84（2）旋轉(zhuǎn)脫離現(xiàn)象：氣流脫離往往先在某一個(gè)或幾個(gè)葉片上發(fā)生，隨空氣積流量進(jìn)一步減小，氣流脫離區(qū)并不固定在某一個(gè)葉片上，它會(huì)以一個(gè)于葉柵運(yùn)動(dòng)方向相反的方向移動(dòng)，這種脫離現(xiàn)象又稱(chēng)旋轉(zhuǎn)脫離。 P84（3）

7、喘振現(xiàn)象： 當(dāng)空氣流量繼續(xù)減小，旋轉(zhuǎn)脫離就會(huì)強(qiáng)化和發(fā)展，當(dāng)發(fā)展到某種程度，由于氣流的強(qiáng)烈脈動(dòng)，在整臺(tái)壓氣機(jī)中出現(xiàn)不穩(wěn)定的喘振現(xiàn)象。那時(shí)，壓氣機(jī)的流量和壓力就會(huì)發(fā)生大幅度的、低頻率的周期性波動(dòng)，并伴隨怒吼似的喘振聲，甚至有空氣從壓氣機(jī)進(jìn)口倒流出來(lái)，這時(shí)，壓氣機(jī)完全不能正常工作，往往進(jìn)一步導(dǎo)致嚴(yán)重設(shè)備事故發(fā)生。P852、防止喘振的措施：（1）在軸流式壓氣機(jī)的第一級(jí)，裝設(shè)可轉(zhuǎn)導(dǎo)葉（2）在壓氣機(jī)通流部分的某一個(gè)或若干個(gè)截面上，安裝防喘放氣閥三、等壓燃燒室原理等壓燃燒室基本要求及性能指標(biāo)：（1）滿足給定的出口平均溫度P108（2）燃燒穩(wěn)定性好熄火極限：表示燃燒室燃燒穩(wěn)定性的安全指標(biāo)（3）燃燒完全、燃燒效

8、率高燃燒效率是表示燃料在燃燒室燃燒的完全程度以及燃燒室散熱多少的經(jīng)濟(jì)性能指標(biāo)（4）燃燒室壓損小燃燒室總壓保持系數(shù)0.950.97 （5）火焰短、穩(wěn)定、出口溫度均勻燃?xì)廨啓C(jī)工作原理燃燒室（6）整體尺寸要小，燃燒室熱強(qiáng)度要高燃燒熱強(qiáng)度是單位容積的燃燒空間中或單位面積的燃燒截面上，能夠釋放出來(lái)的熱量。（7）啟動(dòng)點(diǎn)火性能好（8）火焰管壁面溫度低而且均勻（9）排氣對(duì)大氣污染少等壓燃燒室類(lèi)型：圓筒型分管型環(huán)管型環(huán)型按結(jié)構(gòu)分：P114擴(kuò)散燃燒： 燃料與空氣沒(méi)有預(yù)先均勻混合，而是依靠擴(kuò)散和紊流交換的作用，使它們彼此摻混，在過(guò)量空氣系數(shù)= 1的火焰面上進(jìn)行燃燒。（1）在高負(fù)荷下向燃燒室噴射一定數(shù)量水或蒸汽（2）

9、在余熱鍋爐中安裝選擇性催化還原反應(yīng)器（SCR）擴(kuò)散燃燒型燃燒室控制NOx排放方法：P125預(yù)混燃燒： 燃料氣與空氣預(yù)先混合成均相、稀釋的可燃物，使之以湍流火焰?zhèn)鞑サ姆绞酵ㄟ^(guò)火焰面進(jìn)行燃燒。 通過(guò)對(duì)燃料與空氣實(shí)時(shí)摻混比的控制，使火焰面溫度低于空氣中的N2與O2起化學(xué)反應(yīng)生成NOx時(shí)的起始溫度1650，從而控制NOx的生成。干式低污染燃燒室（DLN）的設(shè)計(jì)措施：（1）合理選擇燃料的實(shí)時(shí)摻混比和火焰溫度,使NOx和CO的排放量都較低 P126對(duì)于天然氣：1700-1800K來(lái)選擇燃料空氣的混合較合適（2）適當(dāng)增大燃燒室的直徑或長(zhǎng)度。（3）在低負(fù)荷工況下（包括起動(dòng)點(diǎn)火工況）保留一小股擴(kuò)散燃燒火焰，以防

10、燃燒室熄火。（4）合理控制均相預(yù)混可燃混合物從調(diào)節(jié)閥門(mén)噴口到燃燒區(qū)之間的輸運(yùn)時(shí)間，以防發(fā)生燃燒振蕩。（5）采用分級(jí)燃燒方式以擴(kuò)大負(fù)荷變化范圍。四、軸流式燃?xì)馔钙焦ぷ髟鞵137軸流式燃?xì)馔钙街饕阅軈?shù)1、燃?xì)獾某鯗?和初壓 是指燃?xì)馔钙降倪M(jìn)氣總溫和總壓 P1552、燃?xì)饬髁?是指在單位時(shí)間內(nèi)流經(jīng)燃?xì)馔钙降娜細(xì)赓|(zhì)量流量 3、膨脹比 或 是指燃?xì)馔钙降倪M(jìn)氣總壓 與透平排氣總壓 或靜壓 的比值 即： 0.900.92。 4、透平的絕熱膨脹有效效率 (或 )透平實(shí)際絕熱膨脹功與等熵膨脹功與之比5、透平總功率 注意：透平發(fā)出總功率并不是整臺(tái)機(jī)組對(duì)外輸出有效功率，它需要消耗相當(dāng)大一部分功率，用來(lái)帶動(dòng)壓氣

11、機(jī)和機(jī)組輔助設(shè)備工作，還需要克服軸承機(jī)械摩擦損耗等 。一、 壓氣機(jī)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)二、燃燒室的類(lèi)型及結(jié)構(gòu)特點(diǎn)三、葉片冷卻型式四、燃?xì)廨啓C(jī)主要輔助系統(tǒng)的任務(wù)知識(shí)點(diǎn):燃?xì)廨啓C(jī)本體結(jié)構(gòu)透平的冷卻靜子冷卻：第一股空氣從壓氣機(jī)出口，較多部分流入一級(jí)靜葉持環(huán)，再流入一級(jí)靜葉內(nèi)部冷卻流道，冷卻靜葉后從靜葉出氣邊小孔排至主燃?xì)饬髦?。另一部分?jīng)一級(jí)護(hù)環(huán)去冷卻二級(jí)靜葉，其中一部分再經(jīng)二級(jí)護(hù)環(huán)去冷卻三級(jí)靜葉，流入二級(jí)靜葉的空氣，一部分冷卻葉片后從出氣邊排至主燃?xì)饬髦?，另一部分從?nèi)環(huán)前端的孔流出，冷卻一級(jí)葉輪出氣側(cè)和二級(jí)葉輪進(jìn)氣側(cè)。第二股冷卻空氣從壓氣機(jī)第5級(jí)引來(lái)，經(jīng)氣缸上均布的一圈孔道冷卻氣缸后，進(jìn)入排氣擴(kuò)壓機(jī)匣與擴(kuò)壓器之

12、間的外腔，再經(jīng)擴(kuò)壓機(jī)匣上筋板處的流道流入內(nèi)腔，最后自三級(jí)葉輪出氣側(cè)流入擴(kuò)壓器中，冷卻了擴(kuò)壓機(jī)匣和三級(jí)葉輪出氣側(cè)。 轉(zhuǎn)子冷卻空氣：第一股是從壓氣機(jī)出口處氣封流過(guò)來(lái)的，至轉(zhuǎn)子進(jìn)氣側(cè)冷卻一級(jí)葉輪進(jìn)氣側(cè)。第二股從壓氣機(jī)16級(jí)經(jīng)轉(zhuǎn)子內(nèi)部流道引來(lái)，其中多數(shù)流入一級(jí)動(dòng)葉內(nèi)部冷卻，然后從葉頂排入主燃?xì)饬髦?，其余的一部分去冷卻二級(jí)動(dòng)葉，另一部分流至二級(jí)葉輪出氣側(cè)，對(duì)二級(jí)葉輪出氣側(cè)和三級(jí)葉輪進(jìn)氣側(cè)進(jìn)行冷卻。此外，從壓氣機(jī)第5級(jí)引入后軸承密封的空氣，有一部分要漏入轉(zhuǎn)子出氣側(cè)，它可視為對(duì)轉(zhuǎn)子出氣側(cè)的冷卻 透平葉片冷卻 對(duì)流冷卻、沖擊冷卻、氣膜冷卻、發(fā)散冷卻6B、9E型透平第一級(jí)靜葉采用動(dòng)葉：僅采用對(duì)流冷卻，如6B、9

13、E型透平一、二級(jí)動(dòng)葉目前也采用有沖擊冷卻的綜合冷卻（1）在燃?xì)廨啓C(jī)啟停過(guò)程中，當(dāng)轉(zhuǎn)子以部分轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)時(shí)關(guān)小IGV角度，防止壓氣機(jī)發(fā)生喘振（2）當(dāng)聯(lián)合循環(huán)時(shí)，調(diào)節(jié)IGV的開(kāi)度可維持比較高的燃?xì)馔钙脚艢鉁囟?，以獲得較高的聯(lián)合循環(huán)效率。（3）機(jī)組啟動(dòng)時(shí)關(guān)小IGV，減小啟動(dòng)過(guò)程中壓氣機(jī)的阻力矩，縮短啟動(dòng)加速時(shí)間。進(jìn)口可轉(zhuǎn)導(dǎo)葉系統(tǒng)的功能氣體燃料系統(tǒng)的功能向燃燒室提供適量的符合質(zhì)量要求的氣體燃料知識(shí)點(diǎn):一、大氣參數(shù)（溫度、壓力）變化、進(jìn)、排氣壓損變化對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)出力和效率的影響二、燃?xì)廨啓C(jī)啟動(dòng)主要階段三、熱掛產(chǎn)生原因，如何消除燃?xì)廨啓C(jī)運(yùn)行燃?xì)廨啓C(jī)變工況產(chǎn)生原因：外界負(fù)荷變化 環(huán)境條件（大氣參數(shù)）變 化部件性能

14、變化進(jìn)、排氣壓損變化評(píng)價(jià)燃?xì)廨啓C(jī)變工況性能指標(biāo)經(jīng)濟(jì)性 穩(wěn)定性 加載性 適應(yīng)性 注意：（1）越高，等溫比線趨近于壓氣機(jī)喘振邊界線；（2） 透平通流面積越小，同一數(shù)值的等線就越趨近于喘振邊界線 單軸恒速簡(jiǎn)單循環(huán)燃?xì)廨啓C(jī)部分負(fù)荷工況性能分析穩(wěn)定性好加載性好 經(jīng)濟(jì)性差二、大氣參數(shù)變化對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)性能影響1、對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)運(yùn)行參數(shù)影響： 大氣溫度Ta升高，燃?xì)獬鯗乇取罕?和空氣質(zhì)量流量Gy減小。2、對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)功率影響： 大氣溫度Ta升高，燃?xì)廨啓C(jī)有效功率降低。原因：（1）由于*降低使透平比功lt降低。 （2）由于Ta升高，雖*有所降低，壓氣機(jī)消耗比功ly將略有增高。 （3）機(jī)組的有效比功le =（ lt l

15、y） m g將減小，再加上流經(jīng)機(jī)組空氣流量Gy減少， 會(huì)使機(jī)組的有效功率Ne = Gy le進(jìn)一步降低。3、對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)熱效率影響 大氣溫度Ta升高，燃?xì)廨啓C(jī)有效效率降低原因：由于和*下降， e降低。大氣溫度對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)性能的影響 2、對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)熱效率影響： 當(dāng)大氣壓力變化時(shí)，由于溫比、壓比不變，故燃?xì)廨啓C(jī)熱效率e不變。3、對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)功率影響： 當(dāng)大氣壓力變化時(shí)，由于溫比、壓比不變，故透平比功lt、壓氣機(jī)比功ly、機(jī)組的有效比功le不變，又由于空氣流量與大氣壓力成正比，故機(jī)組的有效功率Ne 與大氣壓力成正比。 注意：大氣溫度變化對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)性能影響程度比大氣壓力大。大氣壓力變化，溫比和壓比 不變，空

16、氣質(zhì)量流量與大氣壓力成正比。1、對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)運(yùn)行參數(shù)影響：大氣壓力對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)性能的影響三、進(jìn)、排氣壓損對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)性能影響進(jìn)氣壓力損失對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)性能的影響 （1）進(jìn)氣壓力損失增大，壓氣機(jī)比功ly增加，機(jī)組有效比功le減少，熱效率e下降。 （2）壓氣機(jī)的進(jìn)口壓力降低使空氣比容增加，空氣流量減少，導(dǎo)致機(jī)組有效功率Ne進(jìn)一步降低 。進(jìn)氣壓力損失增大使燃?xì)廨啓C(jī)出力和效率都下降原因：排氣壓力損失對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)性能的影響 （1）排氣壓力損失增大，透平比功lt減少，機(jī)組有效比功le減少，熱效率e下降。 （2） 壓氣機(jī)的進(jìn)口壓力不變，空氣流量不變，機(jī)組有效比功le減少，機(jī)組有效功率降低 。排氣壓力損失增大使燃?xì)廨啓C(jī)出

17、力和效率都下降原因：注意：進(jìn)氣壓損對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)性能的影響程度比排氣壓損大。四、部件性能惡化對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)性能影響 壓氣機(jī)流量、壓比和效率下降，等轉(zhuǎn)速線下移，喘振邊界下移，性能惡化 燃?xì)廨啓C(jī)的Ne和e降低 1、 壓氣機(jī)葉片積垢 2、 壓氣機(jī)葉片磨損 壓氣機(jī)壓比和效率下降，流量變化不大，等轉(zhuǎn)速線不變，喘振邊界下移，性能惡化 燃?xì)廨啓C(jī)的Ne和e降低 3、透平 葉片積垢 透平效率降低 壓比升高，運(yùn)行點(diǎn)靠近喘振邊界 燃?xì)廨啓C(jī)的Ne和e降低 4、 透平葉片磨損 透平效率降低 壓比降低，運(yùn)行點(diǎn)離開(kāi)喘振邊界 燃?xì)廨啓C(jī)的Ne和e降低 燃?xì)廨啓C(jī)的起動(dòng)燃?xì)廨啓C(jī)起動(dòng)： 機(jī)組從靜止零轉(zhuǎn)速狀態(tài)加速達(dá)到全速空載狀態(tài)起動(dòng)特點(diǎn)： 需

18、借助外部動(dòng)力設(shè)備（起動(dòng)機(jī)）起動(dòng)要求： 平穩(wěn)、可靠、迅速時(shí)間機(jī)組轉(zhuǎn)速 rpm所處的工作狀況022535406845940100500 600（nig ） 1500（ns ） 1700（nb）260028503000起動(dòng)機(jī)開(kāi)始帶動(dòng)機(jī)組旋轉(zhuǎn)點(diǎn)火嘴投入工作點(diǎn)火嘴停止工作到達(dá)自持轉(zhuǎn)速起動(dòng)機(jī)脫扣放氣閥關(guān)閉轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)系統(tǒng)投入工作起動(dòng)至額定轉(zhuǎn)速1、單軸燃?xì)廨啓C(jī)的起動(dòng)過(guò)程 起動(dòng)過(guò)程三階段： 階段I：冷加速 起動(dòng)機(jī)帶動(dòng) 0nig，通常nig=1520n0 階段：熱加速 起動(dòng)機(jī)和透平帶動(dòng) nig nb ，通常nb=4560n0 階段 ：繼續(xù)熱加速 透平帶動(dòng) nb n0，Mst起動(dòng)機(jī)扭矩 MT 透平扭矩MC 壓氣機(jī)阻力

19、矩 Mm 機(jī)械摩擦阻力矩Mex主動(dòng)力矩減去阻力矩后的剩余力矩 2、熱懸掛 熱懸掛（熱掛）： 是燃?xì)廨啓C(jī)在起動(dòng)過(guò)程中可能發(fā)生的一種故障，它發(fā)生在起動(dòng)機(jī)脫扣以后 。起動(dòng)機(jī)脫扣后，增加Gf，機(jī)組轉(zhuǎn)速不升反而呈現(xiàn)下降的趨勢(shì)，運(yùn)行聲音異常，最終導(dǎo)致起動(dòng)失敗。 產(chǎn)生熱掛現(xiàn)象原因： 起動(dòng)過(guò)程線較靠近壓氣機(jī)喘振邊界又脫扣時(shí)操作不當(dāng)，Gf增加過(guò)快。 防止及消除熱掛現(xiàn)象措施：（1）起動(dòng)機(jī)脫扣時(shí)Gf控制得當(dāng)（2）出現(xiàn)熱掛現(xiàn)象時(shí)適當(dāng)減少Gf（3）機(jī)組采用自動(dòng)程序控制來(lái)起動(dòng)時(shí)，Gf能?chē)?yán)格按照予定的規(guī)律變化，一般不會(huì)發(fā)生熱掛現(xiàn)象。若原設(shè)計(jì)不當(dāng)導(dǎo)致熱掛，應(yīng)減慢Gf增加速率 ，還可適當(dāng)提高起動(dòng)機(jī)脫扣轉(zhuǎn)速。三菱重型燃機(jī)三菱重型

20、燃機(jī)（1）進(jìn)氣系統(tǒng)出來(lái)空氣經(jīng)過(guò)一個(gè)鐘型的進(jìn)氣腔室被導(dǎo)入壓氣機(jī)。（2）為了防止起停過(guò)程中發(fā)生喘振，壓氣機(jī)第1級(jí)采用可轉(zhuǎn)導(dǎo)葉，同時(shí)壓氣機(jī)中間設(shè)置14、11、6級(jí)高中低三個(gè)放氣閥。抽氣用于冷卻和密封，以及用作機(jī)組啟動(dòng)和停止時(shí)的防喘控制措施。第6級(jí)和第11級(jí)抽氣閥在機(jī)組啟動(dòng)和停止期間自動(dòng)打開(kāi)；第14級(jí)抽氣閥只在機(jī)組停機(jī)減速期間自動(dòng)打開(kāi)。（3）壓氣機(jī)缸在高溫段采用雙層結(jié)構(gòu)，可有效地減少熱應(yīng)力及變形。其內(nèi)部的葉片持環(huán)可方便地拆卸更換而無(wú)需起吊轉(zhuǎn)子。（壓氣機(jī)的第7級(jí)到17級(jí)的靜葉均用這種葉片內(nèi)持環(huán)的結(jié)構(gòu)形式）（4）壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子既依靠盤(pán)之間因壓緊而產(chǎn)生的摩擦力傳扭，同時(shí)又依靠諸徑向銷(xiāo)釘傳扭。（5）壓氣機(jī)動(dòng)葉采用

21、軸向裝配，保證動(dòng)葉在檢修期間的裝拆非常方便，可在現(xiàn)場(chǎng)就地進(jìn)行，無(wú)需起吊轉(zhuǎn)子。（6）前軸承箱位于壓氣機(jī)側(cè)，用8根徑向板支撐。三菱重型燃機(jī)M701F壓氣機(jī)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)（1）采用三菱傳統(tǒng)的環(huán)管型燃燒室。（2）燃燒器采用干式低NOx排放的預(yù)混燃燒，NOx的排放滿足嚴(yán)格的環(huán)保要求。（3）燃燒室旁路閥的設(shè)置使燃燒的穩(wěn)定性得到了保證，也使得機(jī)組可以在很寬的負(fù)荷范圍靈活運(yùn)行。（4）燃燒室火焰筒的冷卻采用三菱高效冷卻技術(shù)。（5）火焰筒和過(guò)渡段不需揭缸就可方便地拆卸。三菱重型燃機(jī)M701F燃燒室結(jié)構(gòu)特點(diǎn)燃燒室結(jié)構(gòu)三菱重型燃機(jī)M701F三菱重型燃機(jī)M701F M701F 型燃?xì)廨啓C(jī)的燃燒系統(tǒng)中燃燒室采用環(huán)管形結(jié)構(gòu)，上下

22、兩半的燃燒室外殼與壓氣機(jī)和透平的外缸連接成一整體。20個(gè)燃燒器沿機(jī)組圓周均勻地斜插入燃燒室外殼里。燃料噴嘴由圍成一圓圈的 8 個(gè)干式預(yù)混式主噴嘴和位于中心部位的值班噴嘴組成。8個(gè)預(yù)混式主噴嘴出口形成溫度較低的均相火焰，有利于減少NOx 的生成。在中央值班噴嘴的出口則形成恒定的擴(kuò)散火焰，借以確保在任何負(fù)荷工況下，8個(gè)預(yù)混式均相火焰穩(wěn)定不滅。 主噴嘴和值班噴嘴的外側(cè)均配置各自的空氣旋流器。三菱重型燃機(jī)M701F點(diǎn)火器（火花塞）轉(zhuǎn)子冷卻空氣接頭燃燒筒火 焰探測(cè)器1234567891011121413151617181920（1）傳統(tǒng)4級(jí)透平，在進(jìn)氣溫度及壓比增加的條件下仍保持最佳的氣動(dòng)負(fù)荷。（2）應(yīng)用全三維氣流理論設(shè)計(jì)透平流道。（3）透平第3、4 級(jí)動(dòng)葉上設(shè)計(jì)有整體的圍帶, 將最大限度減少氣流引起的非同步振動(dòng)。（4）4個(gè)獨(dú)立的盤(pán)鼓式輪盤(pán)，盤(pán)與盤(pán)之間用曲線形端面齒和多根外圍拉桿連接在一起，熱對(duì)中性和傳扭可靠性特別良好。（5）每個(gè)透平級(jí)的靜葉片都裝在各自持環(huán)上，然后裝到透平氣缸上，這種結(jié)構(gòu)的熱對(duì)中性能很好，且在轉(zhuǎn)子就位時(shí)也能檢查或更換靜葉片。（6）透平動(dòng)葉采用軸向裝配，保證動(dòng)葉在檢修期間的裝拆非常方便，可在現(xiàn)場(chǎng)就地進(jìn)行，無(wú)需起吊轉(zhuǎn)子。三菱重型燃機(jī)M701F燃?xì)馔钙浇Y(jié)構(gòu)特點(diǎn)（7）后軸承箱位于高溫的透平側(cè)，采用6根切向支撐筋支撐，保證了無(wú)論排汽溫度如何變化