預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支T型梁橋計(jì)算

1、實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案（預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支T型梁橋）第一章緒論梁式橋種類很多，也是公路橋梁中最常用的橋型，路橋梁常用的梁式橋形 式有簡(jiǎn)支梁、懸臂梁、連續(xù)梁等，梁式橋跨徑大小是技術(shù)水平的重要指標(biāo)，一 定程度上反映一個(gè)國(guó)家的工業(yè)、交通、橋梁設(shè)計(jì)和施工各方面的成就。80年代以來(lái)，我國(guó)公路上修建了幾座具有代表性的預(yù)應(yīng)力混凝上簡(jiǎn)支T型梁橋（或橋面連續(xù)），如河南的鄭州、開封黃河公路橋，浙江省的飛云江大橋等，其跨徑達(dá) 到62m吊裝重220t。T形梁采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的已經(jīng)很少了，從16m到50m跨徑，都是采用預(yù)制拼裝后張法預(yù)應(yīng)力混凝土 T形梁。預(yù)應(yīng)力體系采用鋼絞線群錨，在工地預(yù)制， 吊裝架設(shè)。其發(fā)展趨勢(shì)為：采用高強(qiáng)、低松弛鋼

2、絞線群錨，混凝土標(biāo)號(hào)4060號(hào)；T形梁的翼緣板加寬，25m是合適的；吊裝重量增加；為了減少接縫，改善 行車，采用工型梁，現(xiàn)澆梁端橫梁濕接頭和橋面，在橋面現(xiàn)澆混凝土中布置負(fù) 彎矩鋼束，形成比橋面連續(xù)更進(jìn)一步的“準(zhǔn)連續(xù)”結(jié)構(gòu)。預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，受力明確、節(jié)省材料、架設(shè)安裝方便，跨越能力較大等優(yōu)點(diǎn)。其 最大跨徑以不超過(guò)50m為宜，再加大跨徑不論從受力、構(gòu)造、經(jīng)濟(jì)上都不合理 了。大于50m跨徑以選擇箱形截面為宜。目前的預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支“準(zhǔn)連續(xù)隨著交通建設(shè)事業(yè)的發(fā)展，大量的預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支 T梁被廣泛應(yīng)用，其 中的標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計(jì)起到了重要作用。我國(guó)交通行業(yè)預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計(jì)經(jīng)歷過(guò)了一

3、個(gè)從無(wú)到有的發(fā)展過(guò)程。20世紀(jì)60年代，主要套用過(guò)去蘇聯(lián)的 標(biāo)準(zhǔn)圖。20世紀(jì)70年代由交通部組織交通部第二公路勘察設(shè)計(jì)院編制了裝配式 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁標(biāo)準(zhǔn)圖 JT/GQB-025-75。20世紀(jì)80年代出版了新的 標(biāo)準(zhǔn)圖裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁 JT/GQB-024-83。進(jìn)人20世紀(jì)90年代，交通 部先后出版了預(yù)應(yīng)力空心板、預(yù)應(yīng)力混凝土 I型組合梁標(biāo)準(zhǔn)圖。但預(yù)應(yīng)力混凝 土簡(jiǎn)支T梁標(biāo)準(zhǔn)化工作相對(duì)滯后，這期間的預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁在橋梁建設(shè)中精彩文檔實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案仍占有相當(dāng)?shù)谋壤?，北京市每年有?0%；這種結(jié)構(gòu)形式，而一些新技術(shù)、新工 藝、新材料的迅速發(fā)展和應(yīng)用，原有的標(biāo)準(zhǔn)圖已不適用。為此，北

4、京市公路局 于1998年向北京市公路設(shè)計(jì)研究院下達(dá)了預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)T梁橋通用圖課題，歷時(shí)2年，于1999年完成了這一課題并通過(guò)了北京市組織的專家鑒定。認(rèn)為該 通用圖結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理，完善和提高了國(guó)內(nèi)預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁橋標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計(jì)水平，有推廣應(yīng)用價(jià)值，為國(guó)內(nèi)先進(jìn)水平。預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁一旦躍上橋梁建設(shè)的歷史舞臺(tái)，就顯示出它的強(qiáng)大競(jìng)爭(zhēng) 力，從50年代創(chuàng)建突破了 100m的跨徑紀(jì)錄，經(jīng)過(guò)30余年的迅猛發(fā)展，至今已 創(chuàng)建了 440m的跨徑紀(jì)錄。目前，在規(guī)劃中的設(shè)計(jì)方案又突破500m的跨徑紀(jì)錄的趨勢(shì)。而在實(shí)際的工程實(shí)踐中，在 400m以下的跨徑范圍中，預(yù)應(yīng)力混凝土橋 梁常為優(yōu)勝的方案。隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)發(fā)展，材料

5、、機(jī)械、設(shè)備工業(yè)相應(yīng)發(fā)展，這為我國(guó)修建高質(zhì) 量橋梁提供了有力保障。再加上廣大橋梁建設(shè)者的精心設(shè)計(jì)和施工，使我國(guó)建 橋水平已躍身于世界先進(jìn)行列。我國(guó)幅員遼闊，經(jīng)濟(jì)發(fā)展水平參差不齊，經(jīng)濟(jì) 上總體水平不高，公路橋梁發(fā)展還是要著眼于量大、面廣的一般大、中橋，這 類橋梁仍以預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)為主。所以我們要著重抓多樣化、標(biāo)準(zhǔn)化，編制 適用經(jīng)濟(jì)的標(biāo)準(zhǔn)圖，提高施工水平和質(zhì)量，然后抓住跨越大江（河）、海灣的特大型橋梁建設(shè)，不斷總結(jié)經(jīng)驗(yàn)，高標(biāo)準(zhǔn)、高質(zhì)量建橋。1.1設(shè)計(jì)資料1,橋梁跨徑及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：30m主梁全長(zhǎng)：29.96m；計(jì)算跨徑：28.86m；橋面7寬：-14+2 x 1.80m。2,設(shè)計(jì)荷載汽車荷載：公

6、路II級(jí)；人群荷載：3.00kN/m。每側(cè)人行道欄桿的作用力： 1.52kN/m；每側(cè)人行道重：3.57kN/m。.材料及工藝.基本計(jì)算數(shù)據(jù)精彩文檔實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案1.2橫截面布置.主梁間距與主梁片數(shù)主梁間距通常隨梁高與跨徑的增大而加寬較為經(jīng)濟(jì)，同時(shí)加寬翼板提高主梁的截面效率指標(biāo)p很有效。 故在許可的條件下應(yīng)適當(dāng)加寬 T梁翼板, 根據(jù)所需的橋面寬度， 主梁間距采用2200mm，選用8片主梁，橫截面布置如 圖1-1所示。支點(diǎn)截面跨中截面in中截面Imni-i支點(diǎn)（跨中）n-n截面（變化點(diǎn)）出-出截面（支點(diǎn)）圖1-1橫截面布置圖.主梁的主要尺寸（1）主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通

7、常在1/15-1/25 ,取主梁高度為 1800mm精彩文檔實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案(2)翼板和梁腹厚度本例預(yù)制T梁的翼板厚度取用150mm翼板根部加厚到270mm腰板厚度 取200mm馬蹄寬度為500mm高度為300mm馬蹄與腹板交接處作三角過(guò) 渡，高度100mm按照以上擬定的外形尺寸，繪出預(yù)制主梁的跨中截面見 圖1-2所示。圖1-2主梁的跨中截面1.3計(jì)算截面幾何特征.受壓翼緣有效寬度b根據(jù)公路規(guī)4.2.2條，對(duì)于T形截面受壓翼緣的計(jì)算寬度b，應(yīng)取下列三者最小值： bf 1/ 3=28860/3=9620mmbf 0相鄰兩主梁的平均間距=2200mm bf 3hb,取 bh =3X 120=360mm

8、h一為受壓區(qū)翼緣的懸出板厚度，h可取跨中截面翼緣板厚度的平均精彩文檔實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案所以，取受壓翼緣有效寬度b=2200mm2,全截面幾何特征的計(jì)算將主梁跨中截面劃分成五個(gè)規(guī)則圖形的小單元，見圖1-2 。截面形心至上緣的距離為:ys三AyiA式中：A 分塊面積；yi 一分塊面積的形心至上緣的距離由于主梁寬度較大，為了保證橋梁的整體性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，因此主梁的工作截面有兩種：預(yù)制和吊裝階段的小截面(b=1600mimo主梁跨中截面幾何特性如表1-1 ,1-2所示。.檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)p (希望p在 0.50以上)截面重心至上核心點(diǎn)的距離：ksJ = 3375600 =33.92cm三

9、A yx8790 117.22截面重心至下核心點(diǎn)的距離：kx =1= 3375600 =63.33cm三A ys8490 62.78截面效率指標(biāo)：P =生土 = 33.92 4 =0.540 0,50,合適。h180表1-1主梁跨中小毛截面的幾何特征分塊名稱分塊面積A (cm2)yi(cnj)分塊面積對(duì)上緣靜矩Si =A y i (cm3)di=ys-y i (cm)分塊面積對(duì)截面形心慣性矩I x/4、(cm )分塊面積的慣性矢巨I i (cm4)(1)(2)(3) = (1) X (2)(4)(5) = (1) X (4) 2(6)翼板140 X 15=21007.51575061.8380

10、.29 X 1050.39 X 105三角承托70 X 12=840191596050.3321.28 X 1050.07 X 105腹板150 X 20=300075225000-5.670.96 X 10556.25 X 105下三角形15 X10=150146.722005-77.378.78 X 1050.004 X 105馬蹄30X 50=1500165247500-95.67137.29 X 1051.13 X 10527590一526215一248.59 X 10557.84 X 105一 一一 一- 一 一一 ，-5 4A Vi2 I =2 I i + 2 I x=306.43

11、 X 10 cm, ys =: =69,33cm, , yx=180-69.33=110.67cm表1-2主梁跨中小毛截面的幾何特征精彩文檔實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案分塊名稱分塊面積A (cm2)V,、(cm)分塊面積對(duì)上緣靜矩S，=A y i/3、(cm)di=ys-y, (cm)分塊面積對(duì)截面形心慣性矩I x/4(cm )分塊面積的慣性矢巨I , (cm4)(1)(2)(3) = (1) X (2)(4)(5) = (1) X (4) 2(6)翼板200 X 15=30007.52250055.2891.68 X 1050.39 X 105三角承托70 X 12=840191596043.7816.10

12、 X 1050.07 X 105腹板150 X 20=300075225000-12.224.48 X 10556.25 X 105下三角形15 X10=150146.722005-83.9210.56 X 1050.004 X 105馬蹄30X 50=1500165247500-102.22156.73 X 1051.13 X 10528490一532965一279.73 X 10558.01 X 105L L L -一 、-5 4lAV2 I =2 I i + 2 I x=337.56 X 10 cm, ys =63.78cm, , yx=180-62.78=117.22cm A.橫截面沿

13、跨長(zhǎng)的變化主梁采用等高形式，T梁翼板厚度沿跨長(zhǎng)不變。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，因此，在梁端2250mme圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。.橫隔梁的設(shè)置在橋跨中點(diǎn)，四分點(diǎn)和支點(diǎn)處設(shè)置五道橫隔梁，其間距分別為7mffi7.33m 。2.主梁作用效應(yīng)計(jì)算先計(jì)算永久作用效應(yīng)，在計(jì)算活荷載作用下的荷載橫向分布系數(shù)， 并求得各主梁控制截面(跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)截面和支點(diǎn)截面)的最大 可變作用效應(yīng)，最后進(jìn)行作用效應(yīng)組合。永久作用效應(yīng)計(jì)算.永久作用集度(1)預(yù)制梁自重(一期恒載)按跨中截面計(jì)，主梁的恒載集度：g=0.759 X25=18.98kN/m由于變截面的過(guò)渡區(qū)段折算成的包載集度：

14、g=2X 1.25 X0.35 義 1 1.23+1.13+0.026 ) X 0.5 X25/28.86=0.90kN/m精彩文檔實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案由于梁斷腹板加寬所增加的重力折算成的恒載集度:g=2X 1,0 X 0.3 X 1.16 X 25/28.86=0.60kN/m中間橫隔梁體積：(0.7 X 1.32-0.7 X 0,5 X 0,12 ) X 0.15=0.1323mm端部橫隔梁體積：(0.55 X 1.2+0.55 X0,5 X0,12 ) X 0.15=0.104mm邊主梁的橫隔梁恒載集度為： g=(3X 0,1323+2 X 0.104 ) X 25/28.86=0.52kN/m

15、中主梁的橫隔梁恒載集度為：g=2X g=2X0.52=1.04kN/m邊主梁的一期恒載集度為：4g9 = 18,98+0.90+0.60+0.52=21.00kN/m i 4中主梁的一期恒載集度為：4g2= = 18,98+0.90+0.60+1.04=21.52kN/m1(2)二期恒載一側(cè)人行道欄桿1.52kN/m ; 一側(cè)人行道3.57kN/m ;橋面鋪裝層厚(圖 1-3):1 號(hào)梁：0.5 X ( 0.07+0,076 ) X 0.4 X 25=0.73kN/m2號(hào)梁：0.5 X ( 0.076+0,109 ) X 2.2 X 25=5.09kN/m3號(hào)梁：0.5 X ( 0.109+0

16、,142 ) X 2.2 X 25=6.90kN/m精彩文檔實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案4號(hào)梁：0.5 X ( 0.142+0.175 ) X 2.2 X 25=8.72kN/m恒載計(jì)算匯總見表1-4表1-4恒載匯總表梁號(hào)一期恒載g1 (kN/m)二期恒載g2 ( kN/m)總恒載(kN/m)1215.82=1.52+3.57+0.7326.82221.525.0926.61321.526.928.42421.528.7230.24.永久作用效應(yīng)如圖1-5所示，設(shè)x為計(jì)算截面距離支座的距離，并令a彎矩和剪力的計(jì)算公式為:121Mg =2(1-)l gi , Qg =2(1-2u)lgi永久作用效應(yīng)計(jì)算結(jié)果見表

17、1-5表1-5永久作用效應(yīng)計(jì)算表項(xiàng)目總荷載(kN/m)Mg (kN/m)Qg (kN/m)跨中四分點(diǎn)四分點(diǎn)支點(diǎn)a一0.50.250.2501號(hào)梁26.822792.32094.22193.51387.012號(hào)梁26.612770.432077.82191.99383.983號(hào)梁28.422958.882219.16205.05410.14號(hào)梁30.243148.362361.27218.18436.62.2可變作用效應(yīng)計(jì)算.沖擊系數(shù)和車道這件系數(shù)式中：l =28.86 ; E=3.45 X 1010N/m2; I c=337.56 X 109mm；m=0.849 X25X 1000/9.81=

18、2163.61kg/m。=4.37 (Hz)二 .13.45 1010 337.56 10”2 28.8622163.61沖擊系數(shù)：= =0.1967 ln 4.37-0.0157=0.245 ，所以 1+仙=1.245。按橋規(guī)4.3.1條，當(dāng)車道數(shù)大于 2時(shí)，需進(jìn)行車道折減。三車道精彩文檔實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案折減系數(shù)為0.78 ,四車道折減系數(shù)為0.67，但折減后的值不得小于兩行車隊(duì)布載時(shí)的計(jì)算結(jié)果。.主梁的荷載橫向分布系數(shù)(1)跨中的荷載橫向分布系數(shù)m (修正剛性橫梁法)本設(shè)計(jì)橋跨內(nèi)設(shè)有五道隔橫梁，承重結(jié)構(gòu)的寬跨比為 B/l =17.6/28.86=0.61 ,認(rèn)為是具有可靠的橫向聯(lián)結(jié)，且寬跨比接

19、近0.5 ,按修正剛性橫梁法來(lái)計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)m。計(jì)算主梁抗扭慣距Itm對(duì)于T形截面，單根主梁抗扭慣距可近似計(jì)算為：|Ti cibiti3i 1式中：bi、ti為相應(yīng)單個(gè)矩形截面的寬度和高度；c 一為矩形截面抗扭剛度系數(shù)；mi為梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù)。對(duì)于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：150 150 1202二 210 mm馬蹄部分的換算平均厚度:300 4002=350mmI Ti的計(jì)算圖式見圖1-5 , I Ti的計(jì)算結(jié)果見表1-6表1-6 iTi計(jì)算表分塊名稱bit iti /bCi1 Ti= c i b i t i 3(m4)翼緣板2.200.210.100.312-36

20、.36 x 10腹板1.240.200.160.299_ _ -32.97 X 10馬蹄0.50.350.700.189，一 34.05 X 10，一 313.38 X 10計(jì)算抗扭修正系數(shù) B自：對(duì)于本設(shè)計(jì)主梁的間距相同，將主梁看成近似等截面，則精彩文檔實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案2i Gl ?12E% a：Ii式中：G=0.4E ; l =28.86m ;工 |Ti =8X 13.38 x 10-3=0.11m4; ai=-as=7.7m； IIa2=-a7=5.5m； a3=-a6=3.3m； a4=-a5=1.1 ； 11 =0.34m4；計(jì)算得 6=0.96。 按修正剛性橫隔梁法計(jì)算橫向影響線坐標(biāo)值

21、:獸j82,、a2I =48式中：n=8;工 a：=2X (7.72+5.52+3.32+1.12 ) =203.28m2。計(jì)算所得q j 值見11表 1-7。表 1-7 T ij 值梁號(hào)iai4i1T i817.700.415-0.16525.500.332-0.08233.300.2490.00141.100.1660.084 計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)如圖1-6 1汽車何載：mcq =- Z ；人群何載：mcr =r。 cq 2 qici 1號(hào)梁 4車道:精彩文檔實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案m4q=0.5 義(0.370+0.302+0.253+0.185+0.136+0.068+0.068-0.020-0.

22、048) 0 0.67=0.4403 車道：m；q =0.5 X ( 0.370+0.302+0.253+0.185+0.136+0.068 ) 乂 0.78=0.5122車道:m2q =0.5 X (0.370+0.302+0.253+0.185 ) =0.5551號(hào)梁汽車荷載橫向分布系數(shù)取 mcq = max(m2q,m；q, mi) =0.555 (2車道)人群：mcr=0.423o同樣得2號(hào)、3號(hào)、4號(hào)梁的荷載橫向分布系數(shù)，計(jì)算結(jié)果見表1-8表1-8荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算表梁號(hào)汽車荷載作用點(diǎn)相應(yīng)影響線豎標(biāo),mcpmcr%3%467810.3700.3020.2530.1850.1360.

23、068-0.02 0-0.04 80.5550.42320.3000.2500.2160.1680.1330.0850.0500.0000.4670.33730.2300.2000.1800.1500.1290.1000.0790.0280.3860.25240.1600.1500.1430.1340.1270.1170.1100.1000.3490.170(2)支點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)m)(杠桿原理法)支點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算如圖1-7所示。按杠桿原理法繪制荷載橫向影 響線并進(jìn)行布載，則可變作用橫向分布系數(shù)計(jì)算如下：1 號(hào)梁：mp=0.5 X 0.45=0.225 ; m=1.0902號(hào)梁：

24、mp=0.5 X ( 0.55+0.64+0.045 ) =0.618 ; m=0.0003號(hào)梁：mp=0.5 X ( 0.18+1.0+0.41 ) =0.795; m=0.0004號(hào)梁：mp=0.5 X ( 0.18+1.0+0.41 ) =0.795; mor =0.000.車道荷載的取值根據(jù)橋規(guī)4.3.1條，公路I級(jí)車道荷載的均勻荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk =10.50kN/m；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：精彩文檔實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案計(jì)算彎矩時(shí)為 Pk =f360-180 |1x (29-5) +180=280kN50-5計(jì)算剪力時(shí)為Pk =280X1.2=336 kN。.計(jì)算可變作用效應(yīng)在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本設(shè)計(jì)

25、對(duì)于荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化，取 值時(shí)作如下考慮：支點(diǎn)處取R0,跨中處取m, mc從第一根內(nèi)橫隔梁起向m0直線過(guò) 渡。(1)計(jì)算跨中截面的最大彎矩和最大剪力可按式(4-1)和式(4-2)直接加載求的跨中截面的內(nèi)力如圖1-8,即：Sq = (1 + N / mcq (qq+ Pk V 卜 Sr = mcqC式中：1+N=1.245 ;人群荷載q0r =1.8 X3.0=5.40kN/m ,內(nèi)力計(jì)算結(jié)果見表1-10。表1-10跨中截面內(nèi)力計(jì)算表梁號(hào)1234公路I級(jí)Mmax (kNm)2230.801877.091551.511402.79(考慮沖擊系數(shù))Qnax (kN)142.26119.7

26、098.9489.46Mmax( kN m)247.21196.95147.2799.35人群荷載Qnax (kN)8.246.564.913.31(2)求四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力(圖1-9)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果見表1-11表1-11四分點(diǎn)截面內(nèi)力計(jì)算表梁號(hào)1234公路I級(jí)MU (kNm)1613.081357.311121.891014.35(考慮沖擊系數(shù))Qnax (kN)250.05210.40173.91157.24MU (kN m)178.32142.07106.2371.67人群荷載Qax (kN)18.5414.7711.057.45(3)求明固點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力(圖1-1

27、0)精彩文檔實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案內(nèi)力計(jì)算結(jié)果見表1-12表1-12N 7錨固點(diǎn)截面內(nèi)力計(jì)算表梁號(hào)1234公路I級(jí)MU (kNm)279.53396.68404385.83（考慮沖擊系數(shù)）Qnax （kN）191.57295.26304.53291.68Mmax( kN m)46.8737.3427.9218.84人群荷載Qnax （kN）29.5323.5317.6011.87（3）求支點(diǎn)截面的最大剪力（圖1-11）內(nèi)力計(jì)算結(jié)果見表1-12。表1-12 支點(diǎn)截面內(nèi)力計(jì)算表梁號(hào)1234公路I級(jí)（考慮沖擊系數(shù)）Qnax (kN)183.14353.14423.07417.69人群荷載Qax ( kN)44

28、.8720.2415.1310.212.3主梁作用效應(yīng)組合按橋規(guī)4.1.6 4.1.8條規(guī)定，對(duì)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種 最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、 標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合, 見表1-13。表1-131號(hào)梁內(nèi)力組合序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面M錨固點(diǎn)截面M (kN .m)Q (kN)M (kN . m)Q (kN)Q (kN)M(kN .m)Q (kN)(1)總恒載2792.302094.22193.51387.01379.53358.21(2)人群荷載247.218.24178.3218.5444.8746.8729.53(3)汽車荷載（考慮沖 擊）22

29、30.8142.261613.08250.05183.14308.68191.57(3 ,)汽車荷載（未考慮 沖擊）1791.81114.271295.65200.84147.1246.944153.27(4)短期組合=(1) +0.7X ( 3, ) + (2)4293.77788.233179.5352.64534.85599.26495.02精彩文檔實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案(5)標(biāo)準(zhǔn)組合=(1) + (3) +5270.31150.53885.62462.1615.02735.08579.31(6)基本組合=1.2 X (1) +1,4X (3) +0.8 X(2)6750.76208.394971.09603.05771.06940.08731.12表1-132號(hào)梁內(nèi)力組合序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面M (kN m)3059.66Q (kN)0.00M (kN m2296.00Q (kN)213.45Q (kN)427.00(1)總恒載(2)人群荷載196.956.56142.0714.7720.24(3)汽車荷載（考慮沖擊）1877.09119.701357.31210.40353.14（3，）汽車荷載（未考慮沖擊）1507.7096.151090.21169.00283.65(4)短期組合=(1) +0.7