20 萬噸廢雜銅冶煉

1、VSNERINCN0496)工程/中國端林VSNERINCN0496）工程山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- #山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 4冶煉4.1概述本工程是以含銅92%以上的固體廢雜銅為原料,經(jīng)火法精煉和電解精煉最終產(chǎn)出陰極銅。冶煉工藝流程采用NGL爐精煉一永久陰極電解精煉一陽極泥濕法處理。主要生產(chǎn)車間有原料預(yù)處理、火法精煉、電解精煉和電解液凈化、貴金屬回收。生產(chǎn)能力一期工程為20萬噸/年陰極銅。本項目按一次建成設(shè)計。4.2冶煉原料、燃料及輔助材料4.2.1雜銅原料本項目所用原

2、料主要為高品位廢雜銅，經(jīng)分類后打成包塊，其物料成分見表4-1。表4-1高品位雜銅原料成分成分CuZnPbAsSnNiFe其它%92210.1010.221.21.68原料物理特性：全部為固體。其中，線狀：直徑從不到1mm到20mm不等;銅件：各種形狀，大小不等。4.2.2燃料本項目燃料和還原劑為天然氣，成分見表4-2。表4-2天然氣成份（mol%）CH4C2H6C3H8CO?H2S凡+叫+電96.3220.4060.052.1859282.020mm4.2.3原料、燃料及主要輔助材料消耗原料、燃料及主要輔助材料消耗見表4-4。表4-4原料、燃料及主要輔助材料消耗序號項目單位數(shù)量備注1高品位雜銅

3、t/a225674.28含銅品位92%2石英石t/a60003天然氣總量Nm3/a2075.5X104含還原劑4耐火材料t/a15005脫模劑t/a12006硫酸t(yī)/a20007鹽酸t(yī)/a1004.3生產(chǎn)規(guī)模、產(chǎn)品產(chǎn)量和質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)表4-5產(chǎn)品產(chǎn)量和質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)序號名稱單位產(chǎn)量標(biāo)準(zhǔn)1高純陰極銅t/a200000GB/T467-1997Cu-CATH-12粗硫酸銅t/a7758Cu23%3粗硫酸鎳t/a1702Ni18%4黃金(99.99%)熄/a118.212GB/T4134-20035白銀(99.99%)t/a41.3741GB/T4135-20024.4工藝方案選擇銅資源的循環(huán)利用在世界各地均受到

4、廣泛重視。長期以來，熔煉銅精礦的冶煉廠一直有選擇地將再生銅作為冷料加入轉(zhuǎn)爐回收，但這種方法在處理量和雜銅品種方面均受很大限制。為此，許多國家包括中國先后興建了專門處理再生銅物料（包括殘渣）的銅冶煉廠，并積極研究、開發(fā)再生銅冶煉工藝，不斷改進(jìn)冶煉設(shè)備，使再生銅冶煉技術(shù)朝著高效、低耗、無污染和高質(zhì)量的方向發(fā)展。/中國端林VSNERiNCN0496）工程/中國端林VSNERiNCN0496）工程山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 4.4.1再生銅的火法精煉目前國內(nèi)處理高品位廢雜銅火法精煉爐型有固定式陽極爐和傾動式精煉爐兩

5、種。傾動式精煉爐是上世紀(jì)60年代由德國MAERZ公司開發(fā)的，該爐子的主要優(yōu)點是綜合了固定式陽極爐和回轉(zhuǎn)式精煉爐的優(yōu)點，爐體密閉性能好，操作環(huán)境好；爐子壽命長且維修方便，氧化、排渣、還原作業(yè)均無需人工操作，機械化自動化程度高。目前國內(nèi)傾動爐有二種形式，一種為引進(jìn)設(shè)備，另一種為國產(chǎn)設(shè)備，引進(jìn)設(shè)備造價較高，項目投資大、建設(shè)周期長。故本項目不予采用。國產(chǎn)設(shè)備為為國內(nèi)公司近年研制開發(fā)的新型爐型即350噸精煉搖爐，現(xiàn)某冶煉廠設(shè)計中也有采用，但山東金璽化工有限公司為第一次上雜銅冶煉，而且規(guī)模適中，為了更有利于生產(chǎn)靈活組織，分部投資。故本階段暫不考慮上述較大爐型。固定式陽極爐是目前國內(nèi)廣泛采用的一種傳統(tǒng)處理高

6、品位雜銅的精煉設(shè)備。該爐體結(jié)構(gòu)簡單，容易操作，原料燃料適應(yīng)性廣，造價低，建設(shè)周期短，處理高品位雜銅時環(huán)保效果良好，但存在操作勞動強度大，該爐子生產(chǎn)過程中爐門難以密閉，煙氣泄漏嚴(yán)重，能耗偏高，不能使用人工持管的氣體還原劑，操作環(huán)境較差等缺點，因此本工程不予考慮。NGL爐是中國瑞林公司新開發(fā)的一種雜銅火法精煉爐，其氧化、還原功能與回轉(zhuǎn)式陽極爐相同，但在爐體結(jié)構(gòu)上作了較大的創(chuàng)新，使其能適應(yīng)處理冷料，其機械化、自動化程度可達(dá)到傾動爐的水平，而造價大大低于傾動爐。NGL爐上設(shè)置了透氣磚攪拌系統(tǒng)，其作用是通過爐底的透氣磚將氮氣噴入熔融銅中，利用惰性氮氣具有較好的攪拌效果，對銅液進(jìn)行清潔攪拌，從而提高冶金反

7、應(yīng)效率；縮短工藝過程；改善金屬熔池的化學(xué)和溫度的均勻性；降低陽極銅的含氧量；減少銅在爐內(nèi)的凍結(jié)。NGL爐采用稀氧燃燒技術(shù)。稀氧燃燒的基本過程：燃料和氧氣分別通過兩個單獨的噴口高速噴射進(jìn)入爐膛內(nèi)，燃料和氧氣被爐膛中已有的高溫?zé)煔猓ㄈ紵a(chǎn)物）迅速稀釋，在燃燒區(qū)間氧濃度達(dá)到2%10%時燃燒過程即可正常進(jìn)行。稀氧燃燒與傳統(tǒng)的燃燒方式相比有其獨特的燃燒效果：1）燃燒反應(yīng)區(qū)呈漫射狀分布于爐膛大部分空間，爐膛內(nèi)熱負(fù)荷分布均勻，沒有過高溫度點，形成一個均勻的加熱體系；2）燃燒產(chǎn)物3分子居多火焰輻射強度高，利于加強傳熱效果；3）NOx產(chǎn)出率相對較低；4）熱效率高，節(jié)能效果顯著；5）無需另設(shè)燃燒風(fēng)機、煙氣量低，節(jié)

8、約煙氣處理成本。工業(yè)生產(chǎn)實例有美國Kennecott銅廠陽極爐，國內(nèi)已完成了在400t回轉(zhuǎn)陽極爐和80t固定式陽極爐的示范性試驗，取得良好效果。該爐克服了固定式陽極爐的操作強度大，環(huán)境較差及能耗偏高等缺點，但造價較固定式陽極爐高。為節(jié)約工程投資，提高項目的經(jīng)濟效益，改善環(huán)保條件，本項目選用4臺NGL爐用于雜銅處理。陽極銅通過放銅溜槽進(jìn)入雙圓盤澆鑄機澆鑄成陽極銅板，合格的陽極板用叉車運往陽極板堆場。不合格陽極板返回NGL爐。4.4.2電解精煉目前國內(nèi)外采用的電解工藝有傳統(tǒng)工藝和永久性不銹鋼陰極兩種。傳統(tǒng)法在我國生產(chǎn)歷史悠長，工藝成熟可靠，但始極片制作工藝復(fù)雜，需要獨立的生產(chǎn)系統(tǒng)，勞動強度大。始極

9、片質(zhì)軟，平直度不好，生產(chǎn)過程中易造成短路。不銹鋼陰極法是用不銹鋼板制成永久性陰極，取代傳統(tǒng)的始極片。主要優(yōu)點是不銹鋼陰極平直度較好，不易造成短路，因而可采用較高的電流密度和較小的極距，單位面積產(chǎn)量高；陰極周期短，產(chǎn)品質(zhì)量好，殘極率低；流程簡單，自動化程度高；金屬積壓量少，流動資金周轉(zhuǎn)快等。同為大極板電解工藝，采用不銹鋼陰極法比傳統(tǒng)法不但產(chǎn)品質(zhì)量好，且廠房占地小、勞動定員少、生產(chǎn)成本低，而項目投資永久陰極法略高于傳統(tǒng)法。不銹鋼陰極法是電解工藝的一個發(fā)展方向。有關(guān)資料顯示，到2004年，應(yīng)用不銹鋼陰極法的電解精煉廠已達(dá)30多家，產(chǎn)出的銅量占世界總產(chǎn)量的60%以上。國內(nèi)第一家江西銅業(yè)公司貴溪冶煉廠的

10、20萬噸永久性陰極工藝電解車間已于2003年順利建成投產(chǎn)。緊接著山東祥光銅業(yè)公司20萬噸、貴溪冶煉廠新增30萬噸和金隆銅業(yè)公司20萬噸永久性陰極工藝電解車間均已在建成投產(chǎn)，目前已有多家冶煉廠簽訂了永久性陰極工藝合同。不銹鋼陰極法首先在澳大利亞PTY銅精煉有限公司的湯士維爾冶煉廠研制并投入大規(guī)模生產(chǎn)，簡稱為ISA法。1986年加拿大鷹橋公司的奇得克里克冶煉廠也開發(fā)了另一種不銹鋼陰極電解技術(shù)，稱KIDD法。此外芬蘭Outokumpu公司開發(fā)的Ok不銹鋼陰極法2003年也已投入了工業(yè)化生產(chǎn)，這三種不銹鋼陰極電解技術(shù)略有不同，主要在包邊形式、導(dǎo)電棒的結(jié)構(gòu)及底部結(jié)構(gòu)上有區(qū)別。本初步設(shè)計電解工藝暫先按芬蘭

11、Outokumpu公司的不銹鋼陰極考慮，最終尚需與國外公司進(jìn)行商務(wù)談判后確定，專用吊車及機組采用國內(nèi)配套。電解液凈化系統(tǒng)能力與電解能力相配套，電解液凈化量根據(jù)銅所需的凈化量控制，約為195m3/d。電解液凈化系統(tǒng)采用了先進(jìn)的全自動板式真空蒸發(fā)濃縮生產(chǎn)粗硫酸銅、控制電解液有效成分技術(shù)及誘導(dǎo)法脫除雜質(zhì)、電熱濃縮生產(chǎn)硫酸鎳的流程。4.4.3貴金屬回收陽極泥處理目前成熟可靠、能上規(guī)模、具有競爭力的工藝有濕法流程和Kaldo爐流程。鑒于Kaldo爐工藝其關(guān)鍵設(shè)備要從國外引進(jìn)，投資較高，壓力浸出操作也很復(fù)雜，本工程陽極泥處理工藝采用貴冶式濕法流程：硫酸化焙燒一水浸分銅一堿浸分鉛砷一氯化分金亞硫酸鈉分銀銀電

12、解金電解，目的是采用濕法流程有金銀直收率高、返料量小、綜合利用、技術(shù)立足國內(nèi)、投資省的優(yōu)點，是實現(xiàn)建設(shè)目標(biāo)的較佳選擇。4.5工藝技術(shù)及設(shè)計特點本次電解工段的設(shè)計吸取了中國瑞林公司在多個銅電解工程的成功經(jīng)驗,主要有以下特點：永久不銹鋼陰極工藝具有極距小，電流密度高，其范圍為280A/m2330A/m2，陰極周期短，殘極率低，蒸氣耗量低等特點。采用電解專用吊車與電解槽定位裝置，實現(xiàn)精確定位。采用兩臺帶接液盤的半自動專用吊車，三條極板加工機組，其中兩條陰極剝片機組，一條陽極加工機組和殘極機組。使出裝槽作業(yè)操作更為簡便，勞動生產(chǎn)率提高，并保證了極板間極距的均勻，有利于減少短路的發(fā)生，提高了電流效率，還

13、有利于電流密度的提咼。采用長方形FRP儲槽。長方形貯槽的使用可以減少儲槽的數(shù)量，并充分利用有限的場地空間，工藝配置簡潔，便于生產(chǎn)操作。由于單槽容積大、槽數(shù)少，有利電解液的充分循環(huán)、添加劑的充分混合。采用長方形貯槽可使循環(huán)泵集中布置，可在二樓平面開設(shè)液下泵檢修吊裝孔，既保證了液下泵的安裝高度，方便檢修，同時也降低了附跨廠房高度，減少了投資。陽極泥地坑由傳統(tǒng)的壓縮空氣攪拌，改用機械攪拌，減少了槽下酸霧產(chǎn)生，有利于生產(chǎn)操作環(huán)境的改善，延長了槽下設(shè)施使用壽命。采用濃密機沉降分離陽極泥，使陽極泥漿更充分的沉降、分離。其上清液流入陽極泥儲槽，底泥由隔膜泵送陽極泥壓濾機(全自動)，濾液也進(jìn)陽極泥儲槽與濃密機

14、上清液合并經(jīng)壓濾后流入上清液貯槽。陽極泥漿液在濃密機沉降分離后分別進(jìn)箱式壓濾機，提高了壓濾機的處理能力，陽極泥經(jīng)兩次壓濾再經(jīng)凈化過濾機過濾后再進(jìn)入循環(huán)系統(tǒng)，從而保證電解液的清潔度。由于陽極泥漿液進(jìn)濃密機，改變了從前在陽極泥儲槽采用壓縮風(fēng)攪拌而產(chǎn)生的強烈的酸霧，生產(chǎn)環(huán)境得到很好改善；并實現(xiàn)陽極泥過濾系統(tǒng)全自動化。電解液和上清液采用高效的凈化過濾機過濾，過濾后的電解液懸浮物含量小于lOppm，過濾效果好，確保了電解液的潔凈度，而且全自動封閉工作無泄露，無需人工操作，自動化水平高，改善了操作環(huán)境的。4.6工藝過程敘述及車間組成冶煉工藝過程根據(jù)生產(chǎn)功能分為原料預(yù)處理區(qū)域、火法精煉區(qū)域、電解精煉和電解液

15、凈化區(qū)域、貴金屬回收區(qū)域等。4.6.1原料預(yù)處理區(qū)域該區(qū)域包括原料堆場、原料棚、原料打包工段等。采購回來的高品位雜銅原料用汽車運進(jìn)廠，經(jīng)過地磅房稱重，在原料堆場卸車和原料棚堆存。通過叉車運輸，將雜銅送至原料打包工段。在打包機的擠壓下,零散雜銅被打包成為尺寸約為0.8x0.8x0.6m見方。打包好的雜銅通過叉車運送至NGL爐火法精煉區(qū)域。4.6.2火法精煉區(qū)域該區(qū)域包括NGL爐、陽極澆鑄系統(tǒng)。1)NGL爐火法精煉系統(tǒng)由4臺NGL爐，2臺雙18模圓盤澆鑄機及其附屬設(shè)備構(gòu)成，每兩臺NGL爐和一臺雙18模圓盤澆鑄機構(gòu)成一個系列。打包好的高品位雜銅用叉車送往火法精煉車間，用吊車調(diào)運至爐前附近的加料平臺原

16、料堆放區(qū)。在NGL爐的加料和熔化作業(yè)期間，根據(jù)熔化進(jìn)程再用移動Z*中國端林Z*中國端林山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- #（CN0496）工程箱式加料機（能力：3t/次）將雜銅包塊料逐塊分批次地加入NGL爐內(nèi)。采用天然氣燃料，為精煉過程提供熱源，采用稀氧燃燒技術(shù)，以節(jié)能和節(jié)省設(shè)備投資。整個精煉過程主要由加料熔化、氧化、還原、澆鑄四個階段組成，其全過程采用透氣磚通入氮氣攪拌爐內(nèi)熔體，以增強冶金過程的傳熱傳質(zhì)效果。加料熔化期時，爐料分批加入。加料及熔化時間約14小時。氧化期鼓入壓縮空氣，并加入石英石造渣，部分雜質(zhì)揮發(fā)

17、進(jìn)入煙氣。氧化精煉過程產(chǎn)生的爐渣排入渣包，渣包經(jīng)電動軌道車運至渣處理區(qū)，經(jīng)冷卻、重錘粗碎后，送至渣棚暫時堆存，以待外銷。還原完全后的銅液經(jīng)溜槽進(jìn)入雙18模圓盤澆鑄機澆鑄成陽極板，合格陽極板由叉車運往陽極板堆場，不合格陽極板返回NGL爐。NGL爐冶煉煙氣經(jīng)煙罩、二次燃燒室后進(jìn)入煙氣降溫及排輸系統(tǒng)，經(jīng)降溫和布袋凈化的煙氣最后經(jīng)排煙風(fēng)機送至環(huán)境集煙煙囪排空。在還原期間剩余可燃物在二次燃燒室中進(jìn)行二次燃燒處理，避免黑煙的產(chǎn)生。NGL爐爐門設(shè)環(huán)境煙罩，捕集的煙氣單獨經(jīng)布袋收塵器過濾收塵，凈化后的煙氣經(jīng)排煙風(fēng)機排至煙囪而放空。2）陽極澆鑄系統(tǒng)陽極澆鑄系統(tǒng)主要由以下單元構(gòu)成：陽極澆鑄包和自動定量稱量機（帶有

18、一個中間包，2個澆鑄包），澆鑄圓盤，噴淋冷卻系統(tǒng)，廢陽極提取裝置，陽極收集輸送系統(tǒng)，涂模系統(tǒng)，以及系統(tǒng)控制的液壓、氣動和電子系統(tǒng)。精煉后的熔融銅水通過溜槽由NGL爐連續(xù)地流入陽極澆鑄稱量機的中間包，中間包將銅水倒入一個帶有稱量裝置的澆鑄包，當(dāng)澆鑄包內(nèi)的銅水達(dá)到了設(shè)定的重量，中間包就傾轉(zhuǎn)向另一側(cè)的澆鑄包傾倒銅水。當(dāng)兩個圓盤分別將一個空模子轉(zhuǎn)至澆鑄位置時，澆鑄包即將一定重量的銅水倒入模子鑄型成陽極板。通過控制系統(tǒng)準(zhǔn)確地傾轉(zhuǎn)澆鑄包，使其倒出的銅量正好等于陽極板的設(shè)定重量。澆鑄完成后，圓盤將空模子再轉(zhuǎn)至澆鑄位置，同時中間包再次向澆鑄包倒銅水。澆鑄后的模子由圓盤轉(zhuǎn)到冷卻區(qū)，向模子的底部、陽極的上表面噴水

19、將其冷卻。冷卻后陽極到達(dá)檢查位置，在此將陽極板的耳部頂起，使其與模子脫開。設(shè)有一套廢陽極提取裝置，在廢陽極到達(dá)陽極收集輸送位置之前將其提出。合格陽極板經(jīng)預(yù)頂起后圓盤將陽極板轉(zhuǎn)到提取位置，陽極板的耳部再次被頂起，提取裝置抓住陽極板的側(cè)邊，將其提起放入冷卻槽中。每個冷卻槽中均有鏈條輸送機，在鏈條輸CN0496）工程CN0496）工程山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- #山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 血國端林NERIN送機上陽極板被收集達(dá)到一定塊數(shù)后，輸送機將其輸送至冷卻槽的尾部，從槽里被頂起，由叉車運走。4.6.3電解區(qū)域該區(qū)域包括電解工段、凈液工

20、段。電解工段合格陽極板從陽極板堆場用叉車送至陽極整形加工機組，加工后的陽極板按極距100mm排列，由半自動專用吊車吊入電解槽，電解陰極周期7天，陽極周期21天。經(jīng)過一個陰極周期，陰極由吊車送至陰極洗滌剝片機組，剝下的陰極銅經(jīng)稱量打包送成品庫，不銹鋼陰極經(jīng)重新排板吊回電解槽。殘陽極經(jīng)殘極洗滌堆垛機組處理后由叉車送至火法精煉車間。電解液由立式循環(huán)泵從循環(huán)槽送至板式換熱器，加熱至65C左右進(jìn)入高位槽，自流入各電解槽。電解槽內(nèi)循環(huán)方式為下進(jìn)上出。為保證電解液的潔凈度，配備了專用的凈化過濾機，每天將電解液量的25%經(jīng)凈化過濾機過濾后再返回循環(huán)系統(tǒng)。根據(jù)電解液成分每天抽取部分電解液送凈液工段處理。出裝槽時

21、，上清液流入上清液循環(huán)槽，全部經(jīng)凈化過濾機過濾后返回循環(huán)系統(tǒng)；排出的陽極泥漿經(jīng)溜槽至陽極泥地坑，經(jīng)兩次壓濾機壓濾和凈化過濾機過濾后返回循環(huán)系統(tǒng)，濾渣即為陽極泥。陽極泥用叉車送貴金屬回收區(qū)域。凈液工段工藝流程為真空蒸發(fā)濃縮、水冷結(jié)晶生產(chǎn)粗硫酸銅一誘導(dǎo)法脫除銅及雜質(zhì)、電熱蒸發(fā)濃縮一水冷結(jié)晶生產(chǎn)粗硫酸鎳。電解系統(tǒng)需凈化的電解液泵送至凈液工段廢電解液貯槽，然后泵送至蒸發(fā)高位槽，電解液由高位槽連續(xù)自流至循環(huán)泵進(jìn)口再壓送至板式真空蒸發(fā)器組進(jìn)行連續(xù)蒸發(fā)濃縮。蒸發(fā)后液由循環(huán)泵連續(xù)泵送至水冷結(jié)晶槽，多臺水冷結(jié)晶槽階梯布置連續(xù)作業(yè)，結(jié)晶漿液由較低的水冷結(jié)晶槽自流至帶式真空過濾機進(jìn)行液固分離，過濾液流入結(jié)晶母液槽，

22、分離出的粗硫酸銅稱量包裝出售。結(jié)晶母液泵送至板式換熱器加熱到60C后至脫銅電解高位槽，由高位槽按主、輔給液量自流入各脫銅電解槽。脫銅電解槽每組6個，呈階梯布置，溶液由高端進(jìn)底端出，從每組第4、5、6槽進(jìn)行輔助給液。脫銅電解槽每組上段3槽的陰極每9天出槽一次，吊出的陰極經(jīng)過洗滌、堆剁后由叉車返火法精煉系統(tǒng)，Z*中國端林Z*中國端林中國瑞林山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- (CN0496)工程下段3槽的陰極每3天清槽一次，人工清理表面沉積黑銅粉后返脫銅電解槽繼

23、續(xù)使用。出槽時上清液排至上清液貯槽，經(jīng)過濾后返回脫銅電解槽，排出的黑銅泥經(jīng)溜槽至地坑，由泵送至壓濾機進(jìn)行過濾，濾液隨過濾后上清液一起返回電解槽，分離出黑銅粉送臨時堆存房待處理或出售。根據(jù)相應(yīng)工廠生產(chǎn)經(jīng)驗，二次脫銅電解采用殘極作陰極。脫銅電積反應(yīng)過程產(chǎn)生的酸霧、砷化氫等有害氣體由槽面通風(fēng)罩抽出經(jīng)處理后排放。槽面通風(fēng)機與脫銅整流器聯(lián)鎖，當(dāng)通風(fēng)機故障時，整流器立即斷電以保人身安全。根據(jù)必須脫除的鎳量每天抽取一定體積的脫銅終液經(jīng)泵送至高位槽，由高位槽連續(xù)自流入電熱濃縮槽，電加熱蒸發(fā)溫度控制在170C左右，蒸發(fā)后液含酸1100g/L，由密閉式溢流連接管流入水冷結(jié)晶槽，水冷結(jié)晶溫度控制在45C，連續(xù)攪拌冷

24、卻產(chǎn)出的結(jié)晶漿液溢流至硫酸鎳轉(zhuǎn)運槽再泵送至帶式真空過濾機分離出粗硫酸鎳產(chǎn)品，濾液即回收酸返回電解工段。電熱蒸發(fā)過程產(chǎn)生的酸霧經(jīng)酸霧凈化塔處理后排空。4.6.4貴金屬回收區(qū)域該區(qū)域包括回轉(zhuǎn)窯工段、濕法工段、金銀電解工段、陽極泥庫等。陽極泥預(yù)處理銅電解車間產(chǎn)出的陽極泥，由叉車運至陽極泥處理車間計量過磅后入陽極泥庫，再用叉車將陽極泥運至預(yù)處理漿化槽漿化，再泵至預(yù)處理反應(yīng)槽，加硫酸和升溫，通壓縮空氣，氧化酸浸脫銅砷，控制固液比，反應(yīng)結(jié)束壓濾機過濾，產(chǎn)出含銅約8-12%的低銅陽極泥，硫酸銅溶液送凈液車間回收銅、鎳、砷?；剞D(zhuǎn)窯工段電解產(chǎn)出的銅陽極泥(或經(jīng)預(yù)處理后的低銅陽極泥)裝入船形陽極泥斗用行車直接加入

25、漿化槽與硫酸漿化后，放入定量給料槽，流入回轉(zhuǎn)窯進(jìn)行硫酸化焙燒。窯內(nèi)從固態(tài)物料中揮發(fā)逸出的二氧化硒進(jìn)入氣相，經(jīng)吸收塔中的水吸收后生成亞硒酸、進(jìn)而被氣相中二氧化硫還原出金屬硒，再經(jīng)過濾烘干后，即得粗硒；焙燒后的固態(tài)產(chǎn)物為焙燒渣，渣中的銅、銀等元素已轉(zhuǎn)化成可溶性化合物硫酸鹽等。該渣裝入船形加料斗由行車起吊加入濕法工序分銅槽處理。濕法工段分離提取貴金屬的濕法流程為水浸分銅、堿浸分鉛碲砷、氯化分金、亞硫酸(CN0496)工程鈉分銀、分金液、分銀液分別采用亞鈉和甲醛還原得粗金粉和粗銀份。分銅：含銅焙燒渣裝入分銅反應(yīng)槽泵入分銅洗水漿化11.5h后，補加分銅洗水，固液比1：45,升溫攪拌浸出，銅以硫酸鹽狀態(tài)轉(zhuǎn)

26、入分銅液，并添加食鹽提供充分的氯離子使硫酸銀轉(zhuǎn)化為氯化銀而進(jìn)入渣相。反應(yīng)終液酸度為1215g/1,漿料放入分銅轉(zhuǎn)運槽，泵至分銅壓濾機，經(jīng)壓濾、洗滌、壓榨、電子稱計量后，放入分鉛碲加料槽中，添加分鉛碲洗水，攪拌成漿液泵至分鉛碲反應(yīng)槽中。硫酸銅溶液液送凈化車間回收銅砷。分鉛砷：分銅渣漿料在分鉛砷反應(yīng)槽中，加入分鉛砷洗水漿化11.5h后，補加分鉛砷洗水，固液比1：45，升溫攪拌浸出，控制氫氧化鈉濃度為10%，使渣中的鉛、砷分別以鉛酸鈉、亞砷酸鈉形態(tài)進(jìn)入溶液以分離除之。漿料放入轉(zhuǎn)運槽泵至壓濾機，經(jīng)壓濾、洗滌、壓榨、其渣為分鉛砷渣，經(jīng)電子稱計量后，放入分金加料槽中，添加分金洗水，攪拌成漿料泵至分金反應(yīng)槽

27、中。其溶液為分鉛砷液用硫酸中和沉鉛、砷，控制反應(yīng)終點PH值3.23.5，得到鉛砷渣。分鉛砷后液送廢水處理。分金：含金的分鉛砷渣在分金反應(yīng)槽中，加入分金洗水漿化11.5h后，補加分金洗水，固液比1：56，在硫酸介質(zhì)中添加食鹽、氯酸鉀(鈉)升溫攪拌進(jìn)行氯化分金。金被氯化生成四氯金酸轉(zhuǎn)入液相。銀、鉛分別以氯化銀、硫酸鉛形態(tài)進(jìn)入渣相。反應(yīng)結(jié)束后，漿料放入轉(zhuǎn)運槽泵至壓濾機，經(jīng)壓濾、洗滌、壓榨、其渣為分金渣，經(jīng)電子稱計量后，放入分銀加料槽中，添加分金洗水，攪拌成漿料泵至分銀反應(yīng)槽中。其液為分金液，在金還原槽中用二氧化硫還原成粗金粉。金還原后液泵至鉑鈀置換槽中加氫氧化鈉控制中和酸度為1220g/l，再用鋅粉

28、攪拌進(jìn)行鉑鈀置換。鉑鈀置換后液送廢水回收金銀。分銀：含銀的分金渣在分銀槽中，加入分銀母液漿化，在3040C，亞硫酸鈉溶液中，銀與亞硫酸根絡(luò)合，生成亞硫酸銀絡(luò)離子而轉(zhuǎn)入液相。固液比為1：67，控制反應(yīng)終點為PH89。反應(yīng)結(jié)束，漿料放入轉(zhuǎn)運槽泵至壓濾機，經(jīng)壓濾、洗滌、壓榨后分銀渣放入渣斗返回銅冶煉奧爐系統(tǒng)。分銀液在銀還原槽中用甲醛還原得到粗銀粉。銀還原母液循環(huán)使用數(shù)次后過量還原，過量還原后液送廢水處理回收金銀。金銀電解工段陽極澆鑄：含金9799%的粗金粉和含銀9699%的粗銀粉，用小車裝運CN0496）工程CN0496）工程山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- #山東金璽20萬

29、噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- /中國端林VSNERiN至金銀電解樓一樓中頻澆鑄爐熔化分別澆鑄成金、銀陽極。金電解：金電解精煉在PVC制電解槽中進(jìn)行。其電解液為采用隔膜電解造液法制備的氯化金溶液，陰極用始極片制備與銅電解始極片制備相似。電解時，銅、鉑、鈀等金屬進(jìn)入溶液。銀、鉛等進(jìn)入陽極泥。析出的陰極金屬充分洗滌干燥后，即可熔鑄成為成品金錠。銀電解：銀電解精煉在PVC電解槽中進(jìn)行。其電解液為硝酸銀溶液，陰極采用鈦板。電解時，銅進(jìn)入溶液，金、大部分鉑、鈀以及鉛、鉍入液后水解氧化物等進(jìn)入陽極泥。在陰極析出的針狀銀，人工刮下，落至銀粉傳送帶上運出即為電銀粉。電銀粉用熱水充分洗滌干燥后，即可

30、熔鑄成為成品銀錠。廢水處理由焙燒、濕法處理、金銀電解各工序排出的含重金屬離子的廢水，還含有少量的金、銀。由各工序分別泵至廢水回收金銀工序的中和反應(yīng)槽，加酸或堿調(diào)節(jié)PH值7,經(jīng)過濾后的濾液送重金屬離子廢水處理站，濾渣返精煉爐回收金銀。4.7冶金計算主要結(jié)果4.7.1NGL爐NGL爐金屬物料平衡見表4-6；NGL爐進(jìn)收塵系統(tǒng)煙氣量，煙氣成分表見4-7；NGL爐熔化、氧化、還原和澆鑄等各作業(yè)期的熱平衡，分別參見表4-8表4-11。CN0496）工程CN0496）工程山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- /TS中國熾林ISN

31、ERIN表4-6NGL爐金屬物料平衡No裝入物料廢雜銅殘極黑銅板No物料量CuZnPbFeSnAsNit/at/at/at/at/at/at/at/a225674.2836226.40837.0092.099.390.0207620.3335972.82753.302.000.014513.493.620.062256.7421.741.20.010.012708.093.620.080.010.012256.743.620.080.10.12.11225.6736.2317.660.220.15456.54.3不合格陽極銅7469.3699.37417.070.010.750.064.480

32、.010.750.010.750.17.470.1511.2合計251763.524517.862282.962712.54產(chǎn)出物料合格陽極銅不合格陽極銅精煉爐渣煙塵損失與誤差合計241509.327469.3612527.216749.5799.399.330.04.0239818.757417.073758.16269.98499.55251763.522261.20287.030.010.0119.0030.0024.150.06144.910.0124.150.0124.150.1241.510.750.064.480.010.750.010.750.17.472380.172024.

33、8787.924517.8611101377.99674.9680.622282.96200.152505.4410.12172.082712.5424375.821619.90240.582261.200.090.0411.272.7024.08287.030.150.150.80.15522.362.11.2100.10.138.：522.山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- #ZS中國熾林UlNERINCN0496）工程表4-7NGL爐進(jìn)收塵系統(tǒng)煙氣量，煙氣成分階段時間煙氣量煙氣溫度煙氣組成（）單位hNm3/h

34、CN202C加料熔化期13.7102001500065095055.862.2%13.514.8%7氧化期4.694501375065095073.475%14.216.2%2.1倒渣期1.06200900065095065.165.4%18.122%3.4-還原期1.577501162565095049.653.8%5.814%10.1澆鑄期3.26200900065095065.165.4%18.122%3.4-CN0496）工程CN0496）工程山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- Ze國瑞林表4-8VSNER

35、IN熱收入熱支出No項目小計/MJ%No小計/MJ%1天然氣燃燒熱600562100.01熔化雜銅吸熱14032823.372熔化黑銅板吸熱9250.1543熔化不良陽極吸熱50200.844熔化殘極吸熱457847.625熔劑吸熱57140.956燃燒產(chǎn)煙氣吸熱25083941.777漏風(fēng)產(chǎn)煙氣吸熱533628.898熱損失9859016.42合計600562100.09合計600562100.00加料熔化作業(yè)期熱平衡表4-9氧化期熱平衡表熱收入熱支出No項目小計/MJ%No小計/MJ%1雜銅帶入熱14032542.161陽極銅吸熱17000051.082返料帶入熱315139.472爐渣吸

36、熱159264.793熔劑帶入熱57141.723氧化反應(yīng)煙氣吸熱182995.504天然氣燃燒熱10027630.134燃燒產(chǎn)煙氣吸熱3951411.875氧化反應(yīng)放熱5500316.535漏風(fēng)產(chǎn)煙氣吸熱3439810.336煙塵吸熱88392.667熱損失4585513.78合計332831100.00合計332831100.00rp國端林表4-10NERIN熱收入熱支出No項目小計/MJ%No小計/MJ%1陽極銅帶入熱18800074.91陽極銅吸熱19260077.542爐渣帶入熱1692672爐渣吸熱195247.863還原用天然氣帶入熱1925983還原煙氣吸熱58652.364天

37、然氣燃燒熱2420910.14燃燒產(chǎn)煙氣吸熱72852.935還原反應(yīng)吸熱82703.336漏風(fēng)煙氣吸熱62072.507熱損失86423.48合計248394100.00合計248393100.00還原期熱平衡表表4-11保溫期熱平衡表熱收入熱支出No項目小計/MJ%No小計/MJ%1陽極銅帶入熱18000076.11陽極銅吸熱18000076.12爐渣帶入熱159266.72爐渣吸熱159266.73天然氣燃燒熱4073417.23燃燒產(chǎn)煙氣吸熱162136.94漏風(fēng)產(chǎn)煙氣吸熱66892.85熱損失178327.5合計236659100.0合計236659100.04.7.2電解原料電解精

38、煉的原料為火法精煉產(chǎn)出的合格陽極板。合格陽極板成分見表4-12表4-12陽極板主要化學(xué)成份：()元素CuAsNiAuAg/中國端林NERIN%99.30.100.155.92x10-52.096x10-2陽極板重量：380450kg/塊。設(shè)計參數(shù)電解工藝設(shè)計參數(shù)見表4-13表4-13電解工藝設(shè)計參數(shù)項目單位1年產(chǎn)陰極銅t/a2000002年工作日d/a3503銅回收率%99.74殘極率%155電流效率%966槽時利用率%967電流密度A/m22808陽極周期天219陰極周期天710同極中心距mm10011陽極尺寸mm1000 x96012陰極尺寸mm1010 x1029（有效）13沉積面積m2

39、1.039314每槽陰極數(shù)塊5415每槽陽極數(shù)塊5516槽電壓V0.300.3517電解液循環(huán)速度l/min槽3518陽極泥率%0.6陽極銅各元素進(jìn)入陽極泥量，見表4-14。表4-14元糸CuAsNi%0.072010Z中國瑞林NERJN陽極銅中銅及主要雜質(zhì)溶出率，見表4-15:表4-15元糸CuAsNi%1.538090(5)電解過程中銅的分布，見表4-16：表4-16組成進(jìn)入電解液進(jìn)入陽極泥進(jìn)入陰極銅%1.530.0798.4(6)電解工段金屬平衡電解工段金屬平衡詳見表4-17山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4-

40、 Z申國IN林LSINERIN表4-17物料名稱物料量t/a（m引a）CuAsNiAu%(g/l)t/a%(g/l)t/a%(g/l)t/ag/tt/a投入陽極板241509.3299.30%239818.750.10%241.510.15%362.266.561.58430脫銅電解終液260360.5013.020.5013.0225653.50回收酸3406.211.996.781.996.789.9934.03合計239838.55261.311049.791.5843產(chǎn)出19000099.9935%189987.65陰極銅1000099.95%9995.00殘極36226.4099.3

41、0%35972.820.10%36.230.15%54.346.560.23760陽極泥120011.89%142.693.42%41.062.57%30.791117.081.34053廢電解液64292.78493150.352.84182.4715964.39損失、誤差590.041.550.270.0062合計239838.55261.311049.791.5843電解工段金屬平衡表CN0496)工程CN0496)工程山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- #山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- Z中國端林VSNERIN4.7.3凈液（1）設(shè)計參數(shù)

42、1）年工作日：330天2）陽極銅中銅及主要雜質(zhì)含量見表4-18表4-18陽極銅主要化學(xué)成分元糸CuAsNi%99.30.10.153）電解過程陽極銅中銅及主要雜質(zhì)溶出率見表4-19表4-19銅和雜質(zhì)的溶出率元糸CuAsNi%1.5380904）電解液銅和雜質(zhì)含量控制極限值見表4-20表4-20銅和雜質(zhì)的極限濃度元糸CuAsNig/l497155）凈液過程銅及雜質(zhì)脫除率見表4-21表4-21銅和雜質(zhì)的脫除率1元糸C:uAsNi%c)99090（2）凈液量計算電解生產(chǎn)過程中溶解進(jìn)入溶液中的銅和雜質(zhì)即為凈液車間必須脫除的量。經(jīng)計算銅和雜質(zhì)的脫除量見表4-22表4-22銅和雜質(zhì)的脫除量元糸CuAsNi

43、t/a3118.84164.23277.13脫除各元素所需最小電解液凈化量見表4-23表4-23脫除銅和雜質(zhì)所需凈液量元糸CuAsNim引d1959262取凈液車間處理電解液5mf/do因電解過程中必須保證電解液銅離子濃度49g/l左右，按以上凈液量和凈液CN0496）工程CN0496）工程山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 流程，生產(chǎn)平衡后電解液的實際成分見表4-24表4-24生產(chǎn)均衡后電解液實際成分元糸CuAsNi田2SO4g/l492.8415180硫酸銅工序1)真空蒸發(fā)進(jìn)入真空蒸發(fā)系統(tǒng)的電解液量為208m3

44、/d。其中分銅液13m3/d(含銅35.4g/l),廢電解液為195m3/d。表4-25進(jìn)液成分元糸CuAsNi田2SO4g/L48.142.8614.48168.7表4-26蒸發(fā)終液成分元糸CuAsNifH2SO4g/L75.094.4622.59263.172)水冷結(jié)晶與分離表4-27結(jié)晶母液成分為1元糸CuAsNifH2SO24g/L38.384.9625.10290.45表4-28脫銅電解表4-29表4-30元糸CuAsNi田2SO4g/L38.384.9625.10290.45脫銅終液成戈分元糸CuAsNifH2SO4g/L0.500.49625.10347.04脫銅前液成分銅及雜質(zhì)

45、的電化當(dāng)量元糸CuAsg/Ah1.1850.932硫酸鎳回收CN0496）工程山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 表4-31zg中尿瑞林vsNERIN回收酸液成分元糸CuAsNifH2SO4g/L1.991.999.991356.87凈液工段金屬平衡凈液工段金屬平衡見表4-32中國端林NERIN物料名稱物料量t/a(m3a)CuAs%(g/l)t/a%(g/l)t/a投入廢電解液64292.78493150.352.84182.分銅液432035.3152.503.1613.6脫銅過程增酸合計3373200產(chǎn)出黑銅

46、板83790%753.302.11%17.6黑銅粉1493.0450%746.5210.65%159.粗硫酸銅7757.9923%1784.34脫銅終液260360.5013.020.513.(回收酸3406.211.996.781.996.7粗硫酸鎳1702.34誤差及損失-1.11-0.3合計3302.85196.表4-32凈液工段金屬平衡表zg中國瑞林NERIN4.7.4陽極泥處理（1）設(shè)計指標(biāo)和參數(shù)設(shè)計指標(biāo)和參數(shù)，見表4-34；表4-34設(shè)計指標(biāo)和參數(shù)序號指標(biāo)名稱單位數(shù)值備注12345-一一金屬回收率金（Au）%98.5從陽極泥到電金銀（Ag）%98.5從陽極泥到電銀二工作制度預(yù)處理班

47、/d2生產(chǎn)天數(shù):200d/ah/班8硫酸化焙燒班/d3生產(chǎn)天數(shù)：340d/ah/班8濕法處理班/d2生產(chǎn)天數(shù)：300d/ah/班8金電解、銀電解班/d3生產(chǎn)天數(shù)：300d/ah/班8中頻澆鑄班/d2生產(chǎn)天數(shù)：300d/ah/班6廢水回收金銀班/d3生產(chǎn)天數(shù)：340d/ah/班8三陽極泥預(yù)處理陽極泥處理量（干基）t/d1200陽極泥處理量（濕基）t/d固液比S:L1:44.5作業(yè)周期h89空氣利用率%20四硫酸化焙燒處理銅陽極泥量（干基）t/d3.3酸耗（干泥）t/t0.71H2SO4：98%天然氣（干泥）Nm3/t466.6焙燒溫度：干燥段（1段）C430480焙燒段（2段）C530580焙燒

48、段（3段）C630680Z中國瀟林VQNERINCN0496）工程Z中國瀟林VQNERINCN0496）工程Z中國瑞林NERINCN0496）工程山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 序號指標(biāo)名稱單位數(shù)值備注12345焙澆段（4段）C730750焙燒時間：干燥段h0.51焙燒段（a）h11.5焙燒段（b）h0.50.72五濕法處理A分銅處理焙燒渣量（干）t/d4.29酸耗（干泥）t/t00.017食鹽耗（干泥）t/t0.060.07浸出率：Cu%97銀轉(zhuǎn)化率%

49、100分銅渣含銅%0.371分銅渣率%90分銅渣密度Kg/m34500B分鉛砷處理分銅渣量（干基）t/d3.864堿耗（干泥）t/t0.9浸出率：鉛（Pb）%27.41砷（As）%80分鉛砷渣率%90分鉛砷渣密度Kg/m34500C分金處理分鉛碲渣量t/d3.48酸耗（干泥）t/t0.28氯酸鉀（或氯酸鈉）耗量（干泥）t/t0.077食鹽耗（干泥）t/t0.1金浸出率Au%99.40分金渣含Aug/t60分金渣率%100序號指標(biāo)名稱單位數(shù)值備注12345液態(tài)一氧化硫耗量（干泥）t/t0.08金直收率%99.40分金渣密度Kg/m34700D分銀處理分金渣t/d3.48亞硫酸鈉耗量（干泥）t/t

50、0.33堿耗（干泥）t/t0.25甲醛耗量t/t0.04分銀渣含Ag%90精煉槽電壓V0.51.0造液槽電壓V1.02.0殘極率%20鹽酸耗量Kg/kg0.42金電解回收率%99.85金錠澆鑄回收率%99.8金精煉回收率%99.65金錠澆鑄合格率%100金錠重量（每塊）kg35陰極金品位%三99.99金錠品位%三99.99/中國瑞材VSNERIN/中國瑞材VSNERIN山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- #山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- (2)陽極泥處理區(qū)域金屬平衡表陽極泥處理區(qū)域金屬平衡表，見表4-35表4-35陽極泥處理金屬平衡表項目數(shù)量Au

51、AgCuNit/a（m3）%t/a%t/a%（g/L）t/a%（g/L）t/a(投入陽極泥12000.010.123.542.011.9142.83.036.01合計0.1242.0142.836.0產(chǎn)出電金0.11821299.990.1182電銀41.374199.9941.37硫酸銅溶液(6000)（23.16）139.0（5.67）34.02鉛砷渣1154分銀渣9411.38g/t0.00130.0650.6150.4573.80.191.791其他0.00050.0150.19合計0.1242.0142.836.0/中國端林VSNERiNCN0496）工程/中國端林VSNERiNCN

52、0496）工程山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 山東金璽20萬噸再生銅綜合回收利用項目可行性研究報告4- 4.8主要設(shè)備選擇4.8.1打包機按照冶金計算，需要每年處理含銅品位92%的廢雜銅225674.28噸。按全部需要打包處理考慮。打包成型的包塊尺寸約為800 x800 x600,包塊密度約為1.52.5t/m3。料包塊重量可達(dá)到：6001000kg，取平均包塊重量800kg?？紤]工作時候為16h，打包工段的生產(chǎn)能力不應(yīng)少于：225674.28t/aF330d/aF16h/d=42.7t/h。選用4臺能力約為12.5t/h的打包機，擬定打包機型號：YG81-4000。

53、4.8.2加料小車按照NGL爐雜銅包塊加料作業(yè)要求，擬選用運輸總重量3噸（包括雜銅包塊和車載加料臂的重量）內(nèi)燃機移動箱式加料機，每一個NGL系列配備2臺,共計4臺。小車加料箱及加料臂應(yīng)能夠滿足包塊狀物料和斗裝散料兩種狀態(tài)的物料裝爐作業(yè)的要求。4.8.3NGL爐其標(biāo)稱能力NGL爐是中國瑞林公司新開發(fā)的一種用于雜銅火法精煉的爐型,為250t/爐，作業(yè)周期為24h。爐體尺寸：4500 x100。按照規(guī)模要求年產(chǎn)20萬噸陰極電銅，需要處理產(chǎn)出合格陽極板241509.32噸/年。若圓盤澆鑄機澆鑄合格率97%計，則需要的NGL爐精煉臺數(shù)至少不少于：241509.32（t/a）F330（d/a）F250（t

54、/爐）F97%（澆鑄合格率）X1.15（富裕系數(shù)）=3.47（臺）式中：330為年作業(yè)天數(shù)。設(shè)計選取4臺NGL爐，每兩臺配一臺雙圓盤澆鑄機組成一個精煉系列。4.8.4雙圓盤澆鑄機根據(jù)配置情況，每2臺250噸的NGL爐配備1臺雙圓盤澆鑄機。按照NGL爐的作業(yè)周期，每爐陽極銅250噸，其澆鑄時間按3.5小時的澆鑄時間，若澆鑄合格率按97%計，富裕系數(shù)為1.15：2503.2=78t/h故選用2臺能力為80110t/h的定量雙圓盤澆鑄機，當(dāng)陽極板重量為380kg時，澆鑄實際能力不少于80t。澆鑄機每天運行時間總計約8小時。4.8.5電解槽總數(shù)N=Mx106/（350乂24.185沖5燈）式中：N電解

55、槽總數(shù)，個M陰極銅年產(chǎn)量，噸350年工作日，天24日通電時間，小時1.185銅電化當(dāng)量，g/Ahp槽時利用率，%n電流效率，%I電流強度，AI=2x1.010 x1.029x280 x54=31428A貝V：N=200000 x106/（350 x24x1.185x96%x96%x31428）=690槽考慮配置及電解槽組合，取電解槽總數(shù)為720槽，配置為36組，每組20槽。其中西系統(tǒng)4系列，每系列4組，16組，共320槽；東系統(tǒng)5系列，每系列4組，20組，共400槽。且每兩組設(shè)一短路開關(guān)。4.8.6專用吊車1）電流密度280A/m2時，陽極單重381kg2）專用吊車的最大起重量應(yīng)為裝槽時的重量

56、，即整槽陽極和不銹鋼陰極板的重量，考慮今后電流密度增加到330A/m2,陽極板的重量要相應(yīng)增加到450kg/塊。則專用吊車的荷重為：（55x450+54x45）x10-3=27.2t；加吊架重量：27.2+4.4=31.6t。選擇主鉤4X8=32噸，付鉤2噸，跨度Lk=31.5米，帶接液盤的半自動專用吊車2臺，設(shè)備國產(chǎn)。行車運行考慮最不利狀況，每出裝一槽極板吊車耗時8min（分別為吊車運行4min，出裝極板4min），,每天最多出裝120槽陰極，吊車工作時間：8x120=960min,即16小時。選用兩臺吊車，每臺吊車需工作8小時。參照同類型企業(yè)操作經(jīng)驗，當(dāng)兩臺吊車和兩臺機組配合時能夠滿足每天

57、工作一班即8小時的要求。4.8.7陰極剝片機組每天最大出陰極槽數(shù)為120槽，每槽陰極54塊，每天操作時間為8h,則其工作量為：54x120/8=810塊/小時選取工作能力為500塊/小時臺的陰極剝片機組兩臺。4.8.8陽極整形加工機組每天最大出陽極槽數(shù)為40槽，每槽陽極55塊，每天操作時間為8h,則其工作能力為：40 x55/8=367塊/小時臺選取工作能力為450塊/小時臺的陽極整形加工機組一臺。4.8.9殘極洗滌機組該機組的能力與陽極整形加工機組能力相當(dāng)，即工作能力為450塊/小時臺，選用一套。4.8.10電解液循環(huán)槽選擇4臺內(nèi)尺寸為12000 x6000 x2800mm的電解液循環(huán)槽，循

58、環(huán)槽裝載系數(shù)85%，則每臺循環(huán)槽有效容積為：171m3,分別在東、西系統(tǒng)中，各配套2臺電解液循環(huán)槽的有效總?cè)莘e：342m34.8.11高位槽東、西系統(tǒng)各選擇1臺高位槽6000 x4000 x3000mm，每臺有效容積61.2m3,共2臺在東系統(tǒng)中，電解液在高位槽中停留時間61.2/(400 x0.035)=4.37min在西系統(tǒng)中，電解液在高位槽中停留時間61.2/(320 x0.035)=5.46min4.8.12上清液貯槽在東、西系統(tǒng)中，各選用一臺內(nèi)尺寸為12000 x6000 x2800mm的上清液槽，上清液貯槽裝載系數(shù)85%，則上清液貯槽有效容積為：171m3。4.8.13電解液循環(huán)泵

59、電解液整個循環(huán)量按東區(qū)400槽考慮為：400X35X60X10-3=840m3/h。選Q=360m3/h，H=35m立式泵8臺，東西系統(tǒng)各4臺，其中各備用1臺。4.8.14凈化過濾機選用F=280m2凈化過濾機2臺，東西系統(tǒng)各一臺。4.8.15電解液過濾泵根據(jù)電解液凈化過濾量選用Q=320m3/h,H=35m臥式泵4臺，東西系統(tǒng)各2臺，一工一備。4.8.16陽極泥壓濾機選F=60m2箱式壓濾機2臺。其中一臺手動，一臺自動。4.8.17板式換熱器選擇配置板式換熱器為：F=21m2,4臺；其中1臺備用。在西系統(tǒng)，也是選擇配置板式換熱器為：F=21m2，4臺；其中1臺備用。4.8.18脫銅電解槽脫銅

60、電解槽內(nèi)尺寸：3290 x1140 x1500/1700mm，槽壁槽底厚120mm電流密度：260A/m2同極中心距：130mm電解槽極板數(shù)：陰極23塊/槽陽極24塊/槽陰極周期：前三槽周期9天后五槽周期3天經(jīng)計算脫砷需11槽，脫銅需19槽，總共需30槽。考慮雜質(zhì)成分波動及配置規(guī)整,設(shè)置脫銅電解槽36槽，分6組，每組6槽。4.8.19真空蒸發(fā)器組處理溶液量：208m3/d蒸發(fā)水量：74.67m3/d蒸發(fā)前液溶液溫度：55C蒸發(fā)溫度：8090C絕對壓力：0.040.05MPa蒸汽壓力：0.2MPa（表壓）選用蒸發(fā)能力3.7m3/h真空蒸發(fā)器組1套，配套選用02100分離罐、噴射泵、板式換熱器、循