2020年應急預案廣元利州區(qū)石坎上滑坡應急排危治理方案設_第1頁
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文檔簡介

1、(應急預案)廣元市利州區(qū)石坎上滑坡應急排危治理方案設20XX年XX月廣元市利州區(qū)回籠辦事處石坎上滑坡應急排危方案設計四川九O九建設工程有限x公司二 E 壹年八月項目名稱:廣元市利州區(qū)回籠辦事處石坎上滑坡應急排危方案設計組織單位:廣元市國土資源局利州區(qū)分局承擔單位:四川九。九建設工程有限X公司項目負責:報告編寫:審查人:總工程師:總經理:報告名稱: 廣元市利州區(qū)回籠辦事處石坎上滑坡應急排危方案設計提交單位: 四川九。九建設工程有限X公司提交時間: 二。壹壹年八月目錄0 前言10.1任務由來10.2主要目的和任務1治理工程的必要性和緊迫性1災情及險性評價1項目的必要性和緊迫性 2自然地理及地質環(huán)境

2、條件2自然地理2地質環(huán)境條件4災害體特征及穩(wěn)定性分析6災害體基本特征 6形成機制及影響因素分析7穩(wěn)定性分析8推力計算12土質邊坡主動土壓力計算 13穩(wěn)定性及危害性14防治方案設計14防治原則14防治工程等級14設計依據15設計參數15治理工程分項設計15防治方案工程量及費用預算19結論和建議24結論24建議24附圖:順序號圖號圖名比例尺11-1廣元市利州區(qū)回籠辦事處石坎上滑坡工程地質平面圖1:100021-2廣元市利州區(qū)回籠辦事處石坎上滑坡應急排危方案設計1:100032-1治理工程1-1 /剖新布置圖1:20042-2抗滑樁橫剖向圖1:10053-1抗滑樁樁結構圖63-2抗滑樁護壁、鎖口結構

3、圖0前言0.1任務由來根據調查,石坎上滑坡位于廣元市利州區(qū)回龍辦事處學工村3組,地質災害類型為滑坡。該滑坡發(fā)育于居民點后,變形明顯,滑坡總方量約 7224m 3,對坡腳居民的生命 財產安全和生活造成較大影響。為此,受廣元市國土資源局利州區(qū)分局的委托,我 X 公司(四川九0九建設工程有限X公司)承擔了石坎上滑坡的調查及應急排危方案設 計工作。0.2主要目的和任務0.2.1主要目的遵循地質災害防治的基本原則,通過現場實地調查,查明災害體的性質、規(guī)模、分 布范圍及特征,穩(wěn)定性及危害性,且針對災害體的具體特征提出處理措施建議。0.2.2主要任務(1)確定災害體范圍及具體特征,確定防治范圍、目標及標準;

4、(2)查清災害體的災情損失及險情情況, 評價其穩(wěn)定性且預測穩(wěn)定性發(fā)展變化趨勢, 論證項目的必要性和緊迫性;(3)編寫應急排危方案設計。1治理工程的必要性和緊迫性災情及險性評價災情評價石坎上滑坡位于廣元市利州區(qū)回龍辦事處學工村3組,滑坡體前后緣相對高差約為30m ,斜長約43m ,斜坡坡體后陡前緩,坡面為臺階狀,坎高約 2-4m不等,為人工 種植旱地。坡面巖性為粉質粘土夾碎塊石,后部為碎石土。根據調查,坡體在 2010年 7月23日受暴雨影響產生滑動變形,后緣向下錯 5m左右?;诨鶐r出露,為灰黃色 砂巖,后緣坡面明顯變形,前緣坡面未見明顯變形,僅前緣陡坎位置有少部分的溜滑, 后緣見裂縫,延伸長

5、度約10-15m ,寬度約15-25cm ,可見深度約30cm左右。但目 前未造成經濟損失和人員傷亡。險情評價目前區(qū)內災害體危害尚未消除,在雨水的影響下,滑坡可能會繼續(xù)濡滑變形,直 接威脅坡腳聚居區(qū)5戶22人的生命財產安全,受威脅的財產經濟損失在30萬元左右。項目的必要性和緊迫性據調查,聚居區(qū)后斜坡坡腳發(fā)育1處滑坡,估計滑坡體總方量約7224m 3;在暴 雨影響下,滑坡的穩(wěn)定性將受到影響,有可能再次發(fā)生蠕滑變形,威脅下部居民5戶22人的生命財產安全。為確保人民生命及財產的安全,對滑坡實施工程處理是必要 的、緊迫的。2自然地理及地質環(huán)境條件自然地理交通位置工作區(qū)位于廣元市利州區(qū)回龍辦事處學工村3

6、組(圖2 1),地理坐標為東經:10546 12.3,北緯:32 27 42.8。有村道能夠進入該點,交通較為便利。圖2-1工作區(qū)交通位置圖氣象水文工作區(qū)屬四川盆地亞熱帶濕潤氣候帶,多年平均氣溫16.0 C ,多年平均降雨量為972.6mm ,每年降雨主要集中在59月,其間降雨總量占全年降雨總量的 75%。多 年月平均降雨量最高為 7月為236.8mm ,最低為1月為3.8mm ,最大壹日降水為 185.9mm(圖 2-2)。圖2-2工作區(qū)多年月平均降雨量柱狀圖場區(qū)附近無地表河流,斜坡坡面無水流,僅有降雨形成的暫時性水流。2.2地質環(huán)境條件地形地貌工作區(qū)內地貌類型為構造侵蝕的低山地貌,地形屬斜

7、坡地形,工作區(qū)海拔高程560m 左右0滑坡區(qū)內為斜坡地形,地形后陡前緩,斜坡后部坡度大于35。,且后部部分位置已可見出露基巖,為順坡向;中前部地形坡度小于20。,局部呈臺階狀,種植耕地,階高約2-4m ,階面坡度均小于10。陡坎上部斜坡位置為旱地,斜坡總體高差約 30m左右,順坡長約43m左右,滑坡前緣為居民區(qū)。坡面巖性為粉質粘土夾碎塊石土,碎塊石含量約15%-25% ,碎塊石粒徑約3-20cm ,大的達50cm 左右(照片2-1 )。照片2-1場區(qū)地貌2.2.2地層巖性工作區(qū)內出露的地層為侏羅系下統白田壩組(Jib)和第四系殘坡積層(Q4el+dl):1、侏羅系中統沙溪廟組(Jib) I主要

8、分布第四系覆蓋層下部,巖性為頁巖J粉砂巖、石英砂巖,產狀 155 20 0 o2、第四系全新統殘坡積層(Q4el+dl)主要分布在斜坡表層和坡腳位置,為殘坡積層,巖性為粉質粘土夾碎塊石土和碎塊 石土,結構松散,塊徑壹般 320cm ,大的達50cm左右,該層厚度壹般25m。 2.2.3地質構造和地震1、地質構造工作區(qū)位于利州區(qū)北部地區(qū),為西北部龍門山構造帶。區(qū)內地質構造復雜,斷裂發(fā) 育(圖2-3)。(1)林庵寺茶壩大斷裂北起朝大區(qū)東溪河鄉(xiāng)林庵寺經三堆至青川縣茶壩,屬活性大斷裂(為此次“ 5.12”特大地震發(fā)震斷裂映秀一北川斷裂延伸),呈北東東向,傾角壹股在60度之上,地貌呈 明顯斷層、陡巖,使

9、南崖山遭到破壞,且在水磨、西北、蒲家、羊模壹帶,切割了早期 斷裂,為變質巖和未變巖的分界線。(2)平武青川復向斜其構造特征為壹個向南西西揚起、北東東傾伏的復式大向斜。該復向斜由壹系列相 互平行的、“之”字形線狀排列的不對稱倒轉背、向斜所組成。這些倒轉背、向斜的軸 面傾向北西,或北北西,傾角壹股在 60 -75 0之間,軸向和整個區(qū)域構造走向壹致,僅 在西部略有偏向南西的現象。組成該復向斜的次級褶皺,主要有倆個倒轉背斜和倆個倒 轉向斜,自北而南是:舞罐窯倒轉向斜,滑天坡倒轉背斜,毛塔子倒轉向斜,茶壩倒轉 背斜。圖2-3構造綱要圖2、地震根據國家標準建筑抗震設計規(guī)范)(GB50011 2010 )

10、,場地地震基本烈度調 整為叩度,地震動峰值加速度為 0.1g。2008年“5.12”汶川8級地震時,該區(qū)屬波及 區(qū),地面無明顯的地面下沉開裂變形,但房屋建筑受損嚴重。2.2.4水文地質條件根據區(qū)域水文地質資料,區(qū)內地下水類型主要為基巖裂隙水, 其次為第四系松散堆 積層孔隙水:1、基巖裂隙水主要賦存于侏羅系砂巖地層的裂隙中,主要接受大氣降水入滲的補給,富水程度壹 般。2、松散層孔隙水主要賦存于斜坡表面的第四系松散堆積物中,土體中地下水富水程度低,其補給源主要來自大氣降水,由于受松散第四系以及地形坡度的影響,區(qū)內該地下水較貧乏。3災害體特征及穩(wěn)定性分析災害體基本特征滑坡邊界、規(guī)模、形態(tài)特征滑坡位于

11、廣元市利州區(qū)回龍辦事處學工村3組,于2010年7月在暴雨作用下發(fā)生滑動。平面形態(tài)呈舌狀,縱向剖面形態(tài)為折線型?;w表面后陡前緩,后緣坡度大于 30。,前緣為陡坎狀,坡度均小于10。后緣滑動形成高約5m的滑壁,可見基巖出露, 有壹組明顯的裂隙可見,裂隙產狀為 217 66 ,裂面平直,粗糙。后緣滑壁位置局部 可見厚約1-2cm的泥質夾層;滑坡左右倆側均以拉裂縫變形位置為界,右后側可見滑 坡滑動時形成的2-2.5m 高的陡坎?;录舫隹谖挥诿穹慷缚部材_位置?;乱?1-1 剖面位置為主軸整體下滑,滑動方向為 145 0 o變形區(qū)斜長約43m ,滑坡變形區(qū)平均寬 度約42m ,滑體平均厚度以4m計,

12、滑坡體積約7224m 3,為小型土質滑坡(照片3-1 )。照片3-1石坎上滑坡平面形態(tài)物質組成和結構特征滑體物質為粉質粘土含碎塊石,滑體厚度約 4m左右,稍濕,可塑,結構松散,碎 塊石含量15-25% ,呈棱角狀-次棱角狀,塊度壹股/3-20cm ,大者50cm?;瑤挥趯觾儒e動面,為粉質粘土含碎石,碎石,量15-25% ,稍濕,可塑,碎石呈棱角狀-次棱角狀,塊度壹股3-10cm ,大者20cm。下伏基巖為侏羅系下統白田壩組(J1b)貞沙、粉砂巖、石英砂巖,裂隙較發(fā)育, 巖層產狀155 20。滑坡變形破壞特征根據本次的調查及訪問情況分析,該滑坡發(fā)生于2010年7月的暴雨季節(jié),主要為 蠕動變形。

13、滑坡后緣下錯,形成5m高的滑壁,部分位置可見基巖出露,且基巖裂隙較 發(fā)育:143 40 ,裂面厚為1-2cm ,為泥質夾層;217 66 ,裂面平直、粗糙。 坡面形成裂縫的寬度約為15-25cm ,延伸長度10-15m ,裂縫可見深度為30cm左右 (照片3-2),滑坡前緣陡坎位置濡滑推擠變形,已經出現鼓脹現象,部分位置出現滑塌(照片3-3)。滑坡滑動后至今未見進壹步滑動。照片3-2滑坡坡面裂縫照片3-3滑坡前緣擠壓鼓脹變形形成機制及影響因素分析形成機制分析該滑坡的變形是因為斜坡地形坡度較陡,臨空條件較好,且為順向坡。滑體的組成 物質為粉質粘土夾碎塊石土,結構松散,其本身的物理力學性質較差,在

14、暴雨作用下, 大量的地表水沿孔隙滲入土體,增加了滑體的自重,同時也降低了滑帶土的物理力學指 標,使土體的穩(wěn)定性降低,從而導致斜坡發(fā)生卸荷滑動變形,其變形模式為推移式。影響因素影響區(qū)內滑坡形成的因素主要是自然因素,包括地形地貌、地層巖性、地質構造、 降雨、地震和人為因素等。其中地形地貌、地層巖性和地質構造是內因,對滑坡的形成 和發(fā)展起控制作用,降雨和地震是外因,對危巖的形成和發(fā)展起促進作用。(1)地形地貌滑坡相對高差約30m左右,斜坡剖面上呈折線形,地形為后陡前緩,后部坡度大于30 ,中前部地貌形態(tài)為臺階狀,階高約2-4m ,前緣總體坡度小于10 ,由于斜坡 前緣民房修建對邊坡進行開挖,形成直立

15、陡坎,坎高約 4m左右,臨空條件較好,為滑 坡的形成提供良好的地形地貌條件。(2)地層巖性滑體和滑面組成物質為第四系松散堆積的粉質粘土含碎石層,碎石含量 15-25% , 稍濕,可塑,土體物理力學性質較差,同時遇水工程地質性質易下降,使滑體阻抗力下 降,從而影響滑坡穩(wěn)定性,因此表層分布的松散土體為滑坡形成提供了物質基礎。(3)大氣降雨滑坡發(fā)生于2010年6-7月廣元地區(qū)普降暴雨,由于滑坡之上無地表排水設施,大 量的水體入滲,壹方面使土體容重變大,增加了土體自重,另壹方面使土體抗剪強度降 低,從而滑體發(fā)生滑動,因此大氣降水是滑坡滑動的最主要誘發(fā)因素。(4)地質構造滑坡區(qū)內地質構造較簡單,附近地區(qū)

16、無斷裂通過,但在該位置巖層傾向為順坡向,對滑坡滑動有利(5)人類工程活動滑坡前部人工開挖修建民房,形成的高陡的邊坡,由于坡度較陡,為滑坡形成提供 良好臨空條件,是滑坡發(fā)生滑動的主要誘發(fā)因素之壹。3.3穩(wěn)定性分析計算模型和工況根據該滑坡的破壞模型,采用綜合野外和室內分析的滑面即軟弱面來計算,滑面呈折線形,故穩(wěn)定計算采用折線型滑動面計算模型?;路€(wěn)定性計算模型見圖3-1。圖3-1傳遞系數法(折線型滑動面)計算模型及條塊受力圖 本次選定如下幾種工況計算評價滑坡穩(wěn)定性。表3-1穩(wěn)定性計算工況及荷載組合表計算工況編號荷載組合內容工況1自重工況2自重+暴雨或連續(xù)降雨注:由于土體中地下水貧乏,因此不考慮孔隙

17、水壓力。計算剖面本次計算的目的,是為滑坡穩(wěn)定性評價及防治提供依據, 根據滑坡的水文地質、工 程地質、滑體的結構特征判斷,選擇位于滑坡主滑方向1-1 剖面進行計算,剖面的條塊 單元劃分情況詳見圖3-2。圖3-21-1 剖面條分圖計算方法和參數的選?。?)計算方法傳遞系數法計算公式如下:其中:式中一一第i塊段的剩余下滑力傳遞至第i+1塊段時的傳遞系數(j=i),即式中:Wi 第i條塊的重量(kN/m );Ci第i條塊內聚力(kPa);加 一一第i條塊內摩擦角();Li第i條塊滑面長度(m );ai 第i條塊滑面傾角();A地震加速度(重力加速度 g);Fs 穩(wěn)定系數。(2)參數選取1)滑面位置的確

18、定根據調查結果分析,該滑坡的滑面位于基覆界面。2)滑面抗剪強度的確定地面測繪調查過程中難以采取滑面物質樣品,不易取得其抗剪強度的指標。本次工 作采用工程地質類比法確定。本次評價采用經驗類比抗剪強度值結合滑體目前穩(wěn)定狀態(tài) 反演綜合取值(表3-2)。表3-2滑帶土體物理力學參數表巖土名稱經驗類比值抗男強度天然狀態(tài)飽和狀態(tài)內聚力C(kPa)內摩擦角M0 )內聚力C(kPa)內摩擦角?。? )粉質粘土含碎石11.38.710.57.83)滑體重度重度采用經驗類比值作為計算指標(表 3-3 )表3-3滑體土重度取值表土體名稱及狀態(tài)碎塊石土天然(kN/m 3)飽和(kN/m 3)參數選取21.323.0(

19、3)斜坡穩(wěn)定性計算和結果評述1)穩(wěn)定性評價標準根據滑坡防治工程勘查規(guī)范(DZ/T0218-2006 ),對滑坡穩(wěn)定性評價標準見下 表 3-4 。表3-4滑坡穩(wěn)定性評價標準計算方法不穩(wěn)定欠穩(wěn)定基本穩(wěn)定穩(wěn)定傳遞系數法1.152)穩(wěn)定性計算和結果評述根據之上方法對滑坡1-1剖面進行穩(wěn)定性評價,利用傳遞系數法,按其處于不同工 況,對穩(wěn)定性進行計算,計算結果表明1-1 剖面整體在天然工況下處于穩(wěn)定狀態(tài),在暴 雨工況下處于基本穩(wěn)定狀態(tài)(表 3-5 )0表3-5穩(wěn)定些計算結果剖面及編號工況穩(wěn)定系數穩(wěn)定狀態(tài)備注1-1 剖面自重1.15基本穩(wěn)定自重+暴雨1.01欠穩(wěn)定3.4推力計算為了取得整治滑坡的依據,除了對

20、滑坡的各種性質需有足夠的認識之外,仍必須對擬設置工程的部位給出壹個比較接近實際的定量數據,這就必須進行滑坡推力計算。本次滑坡推力計算采用的是規(guī)范規(guī)定的剩余下滑力傳遞法。將滑動方向和速度大體壹致的 滑體視為壹個計算單元,在順滑動主軸方向的地質縱斷面上按滑面的產狀、巖土性質及地面轉折點劃分為若干地質條塊,由后向前計算各條塊分界面上的剩余下滑力,即是該 部位的滑坡推力,最后壹塊的剩余下滑力就是整個滑坡的下滑力(圖3-3)。圖3-3滑坡推力計算的模型滑坡推力計算按傳遞系數法由下式計算:式中:一一分別為第塊、第塊?t體的剩余下滑力設計值(kN),當、為負值時取0;滑坡推力安全系數;式一第條塊剩余下滑推力

21、向第條塊的傳遞系數;第條塊滑體在滑動面切線上的反力(kN/m );第條塊滑動面上的抗滑力(kN/m );滑坡推力計算中設計安全系數,考慮該滑坡的重要性及滑坡發(fā)生后的危害程度,參考相關規(guī)范,選取如下(表3-6):表3-6滑坡穩(wěn)定分析安全系數取值壹覽表工況工況1工況2安全系數1.101.05對于滑坡推力的計算采用和穩(wěn)定性計算相同的計算原理,采用折線滑動法,根據滑坡坡面形態(tài)和滑床對滑坡進行條分,然后按上述公式計算滑坡各條塊的剩余下滑力,分 析各條塊的下穩(wěn)定等系數和下滑推力,能夠方便的計算在不同的安全系數下滑坡體各條 塊的推力。3)推力計算結果對于滑坡的推力計算,采用倆種工況進行滑坡推力計算,可方便設

22、計選用較為經濟合理的治理斷面,計算結果見表 3-7 表3-7推力計算結果表剖面工況穩(wěn)定性評價推力(KN/m )1-1 剖面自重基本穩(wěn)定0自重+暴網或連續(xù)降雨欠穩(wěn)定563.5 土質邊坡主動土壓力計算由于滑坡為土質邊坡,擬采用抗滑樁。主動土壓力合力標準值計算公式如下:;式中:Eak一主動土壓力合力標準值(KN/m );丫 一墻后填土重度(KN/m3 );取值20H一支擋結構高度(m);取值和2mKa一主動土壓力系數;C一土的粘聚力(KPa);取值0一土體內摩擦角( )。取值35根據之上公式計算主動土壓力標準值為 41.916KN/m。綜合比較主動土壓力和下滑推力知,主動土壓力小于下滑推力。因而選擇

23、下滑推力作為治理工程設計依據。3.6穩(wěn)定性及危害性發(fā)展變化趨勢根據調查情況和前述的定性、定量綜合分析,石坎上滑坡天然狀態(tài)下處于基本穩(wěn)定 狀態(tài),在暴雨作用下處于欠穩(wěn)定狀態(tài)。危害性預測石坎上滑坡于2010年7月暴雨期間發(fā)生,滑坡后緣形成高約5m左右的滑壁,右 后側形成2.5m左右的陡坎,左右倆側形成拉裂縫,前緣發(fā)生垮塌及輕微鼓脹變形,滑 坡天然狀態(tài)下處于基本穩(wěn)定狀態(tài),在暴雨作用下處于欠穩(wěn)定狀態(tài),根據調查分析該滑坡 主要為蠕滑變形,直接危害滑坡前部 5戶22人生命財產安全,可能造成直接經濟損失 為30萬元,其危害規(guī)模屬小型。4防治方案設計4.1防治原則工程防治的總體原則是:工程治理設計和施工應和當地

24、的社會、經濟和環(huán)境發(fā)展相適應,同時應和環(huán)境保 護、土地利用相結合。工程治理設計和施工應進行技術經濟論證, 采用先進方法技術,使工程達到安全、 經濟、美觀和適用。在正常荷載條件下,工程治理應控制變形體的變形不超過允許范圍,不產生新的變形、保證農戶的安全。在特殊荷載條件下,工程治理設計和施工應能保證地質體的整體穩(wěn)定,不產生危及人的生命財產安全的重大地質災害。防治工程等級根據滑坡防治工程設計和施工技術規(guī)范(DZ/T0219 2006 ),確定該邊坡的防治等級為三級,防治年限為20年。設計依據1)滑坡防治工程設計和施工技術規(guī)范(DZ/T0219 2006 );2)建筑邊坡工程技術規(guī)范(GB50330

25、- 2002);3)建筑抗震設計規(guī)范(GB50011 2010 )。4)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2002 );5)砌體結構設計規(guī)范(GB50003-2001 );6)混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002 )。設計參數1、降雨強度本次設計采用最大小時降雨量作為設計參數取值。2、地震本場地屬抗震設防烈度7度區(qū),設計基本地震加速度值為 0.0g ,按建筑抗震設 計規(guī)范(GB50011-2010 )規(guī)定,本次設計不考慮地震力影響。3、荷載自重:巖土體的自重。坡面超載:坡面無建筑及其它荷載。4、剖面選取采用的計算剖面是1-1 工程地質剖面。5、水的考慮區(qū)內地下水貧乏,邊坡體中沒有統

26、壹地下水位,因而不考慮地下水作用。6、計算工況工況壹:自重+暴雨7、計算參數計算參數見3.2.3。4.5治理工程分項設計依據滑坡實際地質情況和保護對象,在屋后坡腳位置修建抗滑樁,采用 C30鋼筋 混凝土現澆,支護長度為55m ,共設置11根樁型為矩形、單樁長7.0m的抗滑樁,樁寬1.0m ,樁高1.2m ,嵌入基巖3.0m ,樁間距5.0m表4-1抗滑樁設計結構表樁長(m)嵌入深度(m)樁寬(m)樁高(m)樁間距(m)樁數(個)7.03.01.01.25.011抗滑動樁結構計算:計算項目:抗滑樁原始條件:墻身尺寸:樁總長:7.000(m)嵌入深度:3.000(m)截面形狀:方樁樁寬:1.000

27、(m)樁高:1.200(m)樁間距:5.000(m)嵌入段土層數:1樁底支承條件:錢接計算方法:K法土層序號土層厚(m)重度(kN/m3)內摩擦角(度)土摩阻力(kPa)K(MN/m3)被動土壓力調整系數14.00018.00015.00120.005.0001.000樁前滑動土層厚:0.000(m)錨桿(索)參數:錨桿道數:0錨桿號錨桿類型豎向間距水平剛度入射角錨固體水平預加筋漿強度(m)(MN/m)(度)直徑(mm)力(kN)fb(kPa)物理參數:樁混凝土強度等級:C30樁縱筋合力點到外皮距離:50(mm)樁縱筋級別:HRB335樁箍筋級別:HPB235樁箍筋間距:200(mm)擋土墻類

28、型:壹般擋土墻墻后填土內摩擦角:30.000(度)墻背和墻后填土摩擦角:15.000(度)墻后填土容重:20.000(kN/m3)橫坡角之上填土的土摩阻力(kPa):120.00橫坡角以下填土的土摩阻力(kPa):120.00坡線和滑坡推力:坡面線段數:14折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)19.8501.74025.9600.73030.0001.50042.0000.00050.0000.80063.9600.56073.4602.00085.0000.00091.4101.410106.0000.000110.0001.5001210.8805.0701314.4209.01014

29、5.0801.840地面橫坡角度:20.000(度)墻頂標高:0.000(m)參數名稱參數值推力分布類型矩形樁后剩余下滑力水平分力160.000(kN/m)樁后剩余抗滑力水平分力0.000(kN/m)鋼筋混凝土配筋計算依據:混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-2002 注意:內力計算時,滑坡推力、庫侖土壓力分項(安全)系數=1.000第1種情況:滑坡推力作用情況樁身所受推力計算假定荷載矩形分布:樁后:上部=200.000(kN/m)下部=200.000(kN/m)樁前:上部=0.000(kN/m)下部=0.000(kN/m)樁前分布長度=4.000(m)(壹)樁身內力計算計算方法:K法背側一一

30、為擋土側;面?zhèn)纫灰粸榉菗跬羵取1硞茸畲髲澗?1856.953(kN-m) 距離樁頂4.714(m)面?zhèn)茸畲髲澗?0.000(kN-m)距離樁頂0.000(m)最大剪力=1191.648(kN) 距離樁頂6.857(m)最大位移=315(mm)點號距頂距離彎矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)10.0000.0000.000-315.340.00020.1432.041-28.571-308.830.00030.2868.163-57.143-302.320.00040.42918.367-85.714-295.810.00050.57132.653-114.286-28

31、9.300.00060.71451.020-142.857-282.790.00070.85773.469-171.429-276.280.00081.000100.000-200.000-269.780.00091.143130.612-228.571-263.270.000101.286165.306-257.143-256.760.000111.429204.082-285.714-250.250.000121.571246.939-314.286-243.750.000131.714293.878-342.857-237.240.000141.857344.898-371.429-23

32、0.740.000152.000400.000-400.000-224.240.000162.143459.184-428.571-217.740.000 172.286522.449-457.143-211.240.000182.429589.796-485.714-204.740.000192.571661.225-514.286-198.250.000202.714736.735-542.857-191.760.000212.857816.327-571.429-185.270.000223.000900.000-600.000-178.790.000233.143987.755-628

33、.571-172.310.000243.2861079.592-657.143-165.840.000253.4291175.510-685.714-159.370.000263.5711275.510-714.286-152.910.000273.7141379.592-742.857-146.450.000283.8571487.755-771.429-140.000.000294.0001600.000-800.000-133.56-333.903304.1431700.657-613.795-127.13-635.629314.2861775.370-436.778-120.70-60

34、3.492324.4291825.451-268.937-114.28-571.397334.5711852.209-110.259-107.87-539.344344.7141856.95339.266-101.47-507.336354.8571840.990179.653-95.07-475.371365.0001805.624310.913-88.69-443.450375.1431752.158433.059-82.31-411.571385.2861681.893546.102-75.95-379.734395.4291596.128650.055-69.59-347.936405

35、.5711496.163744.928-63.24-316.176415.7141383.292830.732-56.89-284.451425.8571258.811907.476-50.55-252.759436.0001124.013975.170-44.22-221.096446.143980.1911033.821-37.89-189.460456.286828.6361083.436-31.57-157.847466.429670.6371124.022-25.25-126.254476.571507.4861155.583-18.94-94.676486.714340.47111

36、78.125-12.62-63.111496.857170.8791191.648-6.31-31.553507.0000.000598.0780.000.000(二)樁身配筋計算點號距頂距離面?zhèn)瓤v筋背側縱筋箍筋(m)(mm2)(mm2)(mm2)10.00024002574327 20.1432400257432730.2862400257432740.4292400257432750.5712400257432760.7142400257432770.8572400257432781.0002400257432791.14324002574327101.28624002574327111.

37、42924002574327121.57124002574327131.71424002574327141.85724002574327152.00024002574327162.14324002574327172.28624002574327182.42924002574327192.57124002574327202.71424002574327212.85724002574327223.00024002714327233.14324002970327243.28624003240327253.42924003523327263.57124003820327273.714240041303

38、27283.85724004455327294.00024004794327304.14324005100327314.28624005329327324.42924005482327334.57124005564327344.71424005579327354.85724005530327365.00024005421327375.14324005258327385.28624005043327395.42924004783327405.57124004481327415.71424004142327425.85724003770327436.00024003371327446.143240

39、02948327456.28624002574327466.42924002574327476.57124002574327486.71424002574327496.85724002574327507.00024002574327第2種情況:庫侖土壓力(壹般情況)土壓力計算計算高度為4.000(m)處的庫侖主動土壓力第1破裂角:36.080(度)Ea=54.920Ex=53.049Ey=14.214(kN) 作用點高度 Zy=1.333(m)(壹)樁身內力計算計算方法:Kt背側一一為擋土側;面?zhèn)纫灰粸榉菗跬羵取1硞茸畲髲澗?447.885(kN-m)距離樁頂4.857(m)面?zhèn)茸畲髲澗?0.

40、000(kN-m)距離樁頂0.000(m)最大剪力=302.199(kN) 距離樁頂6.857(m)最大位移=88(mm)點號距頂距離彎矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)10.0000.000-0.000-88.070.00020.1430.016-0.338-86.250.00030.2860.129-1.353-84.440.00040.4290.435-3.045-82.630.00050.5711.031-5.413-80.820.00060.7142.014-8.458-79.010.00070.8573.480-12.180-77.190.00081.00

41、05.526-16.578-75.380.00091.1438.249-21.653-73.570.000101.28611.745-27.404-71.760.000111.42916.111-33.832-69.950.000121.57121.443-40.937-68.140.000 131.71427.839-48.718-66.330.000141.85735.395-57.176-64.510.000152.00044.207-66.311-62.700.000162.14354.373-76.122-60.890.000172.28665.989-86.610-59.080.0

42、00182.42979.151-97.775-57.270.000192.57193.957-109.616-55.460.000202.714110.502-122.134-53.650.000212.857128.884-135.329-51.840.000223.000149.200-149.200-50.030.000233.143171.545-163.748-48.230.000243.286196.017-178.972-46.420.000253.429222.712-194.873-44.610.000263.571251.727-211.451-42.810.000273.

43、714283.159-228.705-41.000.000283.857317.104-246.636-39.200.000294.000353.208-255.771-37.40-93.503304.143385.930-203.626-35.60-178.011314.286411.386-154.049-33.80-169.024324.429429.944-107.039-32.01-160.047334.571441.969-62.593-30.22-151.079344.714447.828-20.707-28.42-142.123354.857447.88518.622-26.6

44、4-133.177365.000442.50755.396-24.85-124.241375.143432.05889.618-23.06-115.316385.286416.902121.292-21.28-106.401395.429397.403150.420-19.50-97.496405.571373.925177.005-17.72-88.600415.714346.830201.050-15.94-79.713425.857316.482222.556-14.17-70.834436.000283.243241.527-12.39-61.963446.143247.474257.

45、965-10.62-53.098456.286209.538271.870-8.85-44.239466.429169.797283.245-7.08-35.385476.571128.611292.091-5.31-26.535486.71486.342298.408-3.54-17.689496.85743.352302.199-1.77-8.844507.0000.000151.7310.000.000(二)樁身配筋計算點號距頂距離面?zhèn)瓤v筋背側縱筋箍筋(m)(mm2)(mm2)(mm2)10.0002400257432720.1432400257432730.28624002574327

46、40.4292400257432750.5712400257432760.7142400257432770.8572400257432781.0002400257432791.14324002574327101.28624002574327111.42924002574327121.57124002574327131.71424002574327141.85724002574327152.00024002574327162.14324002574327172.28624002574327182.42924002574327192.57124002574327202.71424002574327

47、212.85724002574327223.00024002574327233.14324002574327243.28624002574327253.42924002574327263.57124002574327273.71424002574327283.85724002574327294.00024002574327304.14324002574327314.28624002574327324.42924002574327334.57124002574327344.71424002574327354.85724002574327 365.00024002574327375.1432400

48、2574327385.28624002574327395.42924002574327405.57124002574327415.71424002574327425.85724002574327436.00024002574327446.14324002574327456.28624002574327466.42924002574327476.57124002574327486.71424002574327496.85724002574327507.000257424003274.6防治方案工程量及費用預算設計工作量表4-2工程量統計表編R工程內容單位工程量壹抗滑樁樁身1土后方開挖m3286.162土方運輸(5km )m3286.163C30混凝土m391.084HRB335 25t3.515HRB335 16t1.926HPR225 12t1.4一護壁1n級鋼

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