67m跨圓形鋼屋架施工方法研究（25頁）

1、67m跨圓形鋼屋架施工方法研究目 錄1、工程概況12、QC小組概況2 2.1 QC小組情況表2 2.2 QC小組成員簡介表22.3小組活動概況33 課題選擇44設(shè)定目標及可行性分析45 提出方案并確定最佳方案55.1方案的提出55.2選擇方案75.3方案優(yōu)化95.4 確定最佳方案105.5主堂鋼結(jié)構(gòu)放射狀分段逆作法吊裝施工工藝流程105.6方案實施需解決的問題116制定對策127對策實施13實施一 采用400鋼管與腳手架鋼管組合搭設(shè)中心環(huán)梁支架13實施二 采用角鋼制作鋼主梁移動塔架14實施三 制定中心環(huán)梁分段方案，確保高空拼裝質(zhì)量15實施四 制定鋼主梁吊裝順序，保證鋼主梁安裝質(zhì)量16實施五 合

2、理設(shè)置千斤頂卸荷平臺，保證千斤頂卸荷施工178 確認效果189標準化工作2010總結(jié)及今后打算20附：QC成果認證單211 工程概況南京基督教河西禮拜堂項目位于江蘇省南京市建鄴區(qū)奧體中心西側(cè)，南京市民族宗教事務(wù)局投資建設(shè)，東南大學建筑設(shè)計研究院設(shè)計，XX建設(shè)集團有限公司總承包施工。本工程教堂主堂外墻及屋頂全部采用鋼結(jié)構(gòu)，建筑面積為13484.02m2，其中地下建筑面積5613.7m2，主堂地下一層，地上一層，檐口高度為20.126.6m。主堂鋼結(jié)構(gòu)由鋼柱、屋面中心環(huán)梁、屋面主次梁、周邊圈梁及支撐組成一個直徑為67m的傾斜圓筒倉結(jié)構(gòu)，整個鋼結(jié)構(gòu)用鋼量約510t。主堂共設(shè)36根弧形鋼柱，柱高為22

3、m，最重單件13.72 t、總重203.358t。單榀主梁最大重量為5.179t、總重118.501t，中心環(huán)梁直徑為11.6m，計34.133t。鋼柱及鋼梁采用H型鋼，鋼結(jié)構(gòu)材料為Q235B、Q345B-Z15。鋼構(gòu)件間連接采用全熔透坡口焊接和高強度螺栓連接。鋼結(jié)構(gòu)2010年4月1日開工， 2010年7月31日完成。建筑物的剖面圖詳見圖1。圖1南京基督教河西禮拜堂剖面圖由于主堂鋼結(jié)構(gòu)受力狀況復雜，相當于一個網(wǎng)狀鳥籠受力結(jié)構(gòu)。在其拆除鋼屋架中間臨時支撐柱或滿堂腳手架時可能會有較大的變形沉降，根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50017-2003）3.5.1條要求，恒荷載標準值下的撓度為（1/200）L=

4、335mm。為保證鋼屋架臨時支撐拆除后撓度符合要求，我們進行了專家論證，確定實際施工中預起拱值為380mm。為此，主堂鋼結(jié)構(gòu)的施工、鋼屋架臨時支撐拆除是本工程的施工難點和重點。2 QC小組概況由于主堂鋼屋架結(jié)構(gòu)重量約為200噸，鋼屋架跨度達到67m，屋面吊裝最大高度為26m，且工期要求嚴。本工程無類似施工經(jīng)驗，經(jīng)查新江蘇省及國內(nèi)無類似工程可借鑒。急需研究、制定科學、可靠、適宜的方案并實施，以確保67m跨圓形鋼屋架施工的質(zhì)量、安全和工期，在工程開工之初本公司就成立了QC小組， QC小組概況詳見表1、表2。邀請公司總工程師王健、技術(shù)中心主任朱雪峰擔任本QC小組技術(shù)顧問。2.1 QC小組情況表QC小

5、組情況表 表1小組名稱XXQC小組課題名稱67m跨圓形鋼屋架施工方法研究注冊日期2010年4月1日課題注冊號JDJS-QC-201006活動時間2010年4月 2010年7月 小組注冊號JDJS-QC/GT-2010-01課題類型創(chuàng)新型活動次數(shù)152.2 QC小組成員簡介表QC小組簡介表 表2序號姓名性 別年齡職務(wù)職稱組內(nèi)分工1男35公司技術(shù)中心工程師組長2男40項目經(jīng)理高級工程師副組長3男32技術(shù)負責人工程師副組長4男32施工員工程師組員5男29質(zhì)檢員工程師組員6男36資料員工程師組員7男33鋼結(jié)構(gòu)班組長技師組員8男33架工班組長技師組員受QC教育情況： 小組成員均受QC教育時間55小時以上

6、制表：XX 復核：XX 時間：2010年4月2日2.3 小組活動概況QC小組課題活動情況統(tǒng)計 表3 活動內(nèi)容活動次數(shù)應出勤人次出勤人次出勤率（%）計劃階段（P）88080100實施階段（D）33030100檢查階段（C）22020100總結(jié)階段（A）22020100合 表：XX 復核：XX 時間：2010年8月10日小組活動情況表 表4活動項目活動時間(2010年4月1日2010年7月31日)4月5月6月7月P小組成立課題選擇目標設(shè)定提出方案確定最佳方案制定對策D對策實施C效果檢查A鞏固措施下一步打算計劃進度 實際進度制表：XX 復核：XX 時間：2010年8月10日

7、3 課題選擇3.1問題的提出（1）本工程是南京市社會事業(yè)重點工程之一。建成后將成為國內(nèi)外基督徒宗教聚會、開展教職人員培訓、愛國主義教育和文化交流的重要場所。本工程質(zhì)量目標是爭創(chuàng)“揚子杯”。（2）本工程主堂結(jié)構(gòu)為中心環(huán)梁、放射狀鋼梁及弧形鋼柱通過焊接和栓接組成的大空間大跨度（67m）鋼結(jié)構(gòu)，受力狀況復雜，屋面不水平（單坡6%），檐口平均高度為23.35m，鋼屋架重量約為200噸，屋面鋼結(jié)構(gòu)下側(cè)為地下室。按常規(guī)施工技術(shù)施工難度大。圖2 科技查新報告（3）從查新檢索報告結(jié)論可知67m跨圓形鋼屋架吊裝及卸荷方法未見有公開報道，目前國內(nèi)外尚無施工先例可供借鑒。查新檢索報告結(jié)論詳見圖2。3.2課題確定因此

8、，我們選擇了“67m跨圓形鋼屋架施工方法研究”為創(chuàng)新課題，通過QC小組活動，總結(jié)一套成熟的、能滿足“大跨度圓形鋼屋架”的施工技術(shù)，為公司提供企業(yè)工藝標準。4 設(shè)定目標及可行性分析4.1目標確保主堂鋼屋架施工質(zhì)量一次驗收合格4.2目標值鋼屋架安裝合格率達92，鋼屋架臨時支撐拆除后撓度符合要求。4.3目標可行性分析本QC小組成員從事過圓形體育場館鋼結(jié)構(gòu)施工，現(xiàn)場經(jīng)驗豐富，能夠提出預控措施，該鋼屋架施工得到了公司的大力支持，公司總工辦和技術(shù)中心派出專家以解決出現(xiàn)的各種情況。綜合以上情況，通過開展QC小組活動，本小組一致認為：目標完全能夠?qū)崿F(xiàn)。5 提出方案并確定最佳方案5.1方案的提出根據(jù)國內(nèi)外現(xiàn)有圓

9、形鋼屋架施工方法及本工程鋼屋架受力設(shè)計形式，小組成員針對跨度大、鋼屋架重量大等因素采用頭腦風暴法提出了如下四種可供選擇的鋼屋架吊裝方案。方案一：高空散拼搭設(shè)鋼屋架中心環(huán)梁、鋼主梁支撐及操作腳手架，吊裝傾斜弧形鋼柱與操作腳手架固定，根據(jù)塔吊能力將鋼屋架中心環(huán)梁、鋼主梁分成小榀單元，采用塔吊直接吊裝到位，就位后進行焊接或高強度螺栓連接組拼，鋼屋架施工完成后再拆除支撐及操作腳手架。 圖3 高空散拼施工示意方案二：千斤頂+桁架頂升將鋼屋架分成內(nèi)外二段，外段采用汽車吊吊裝，內(nèi)段采用千斤頂+桁架頂升。沿鋼柱四周搭設(shè)腳手架，吊裝傾斜弧形鋼柱與腳手架固定后，吊裝外段鋼屋架。內(nèi)段鋼屋架根據(jù)千斤頂頂升能力在地下室

10、頂板上分段搭設(shè)拼裝平臺，將內(nèi)段鋼屋架分段整體頂升到位后，對鋼屋架進行高空拼裝，施工完成后再進行卸荷施工。圖4 千斤頂+桁架頂升施工示意方案三：放射狀分段吊裝施工首先搭設(shè)中心環(huán)梁支撐及操作腳手架，吊裝中心環(huán)梁，然后吊裝傾斜弧形鋼柱。鋼屋架中心環(huán)梁、傾斜弧形鋼柱吊裝完畢之后，按分段對稱原則吊裝鋼主梁。待鋼屋架所有吊裝和拼裝完成，利用預先設(shè)置的卸荷平臺，分階段同步進行卸荷施工。圖5 放射狀分段吊裝施工示意方案四：放射狀分段逆作法吊裝施工首先搭設(shè)中心環(huán)梁支撐及操作腳手架，吊裝中心環(huán)梁，然后搭設(shè)鋼主梁支撐及操作腳手架，吊裝鋼主梁。待單榀鋼主梁吊裝完成之后，吊裝與之相對應的傾斜弧形鋼柱。待鋼屋架所有吊裝和

11、拼裝完畢，利用預先設(shè)置的卸荷平臺，分階段同步進行卸荷。圖6 放射狀分段逆作法吊裝施工示意5.2選擇方案針對以上四種吊裝方案，我們召開了多次方案論證會，綜合圓形鋼屋架結(jié)構(gòu)特點，從技術(shù)的可行性、經(jīng)濟的合理性、安全性、工期等方面進行分析論證，見下表。方案對比分析表 表5方案方式方案一方案二方案三方案四技術(shù)可行性1 在地下室頂板上整體搭設(shè)腳手架是常規(guī)的作法，需進行穩(wěn)定性、安全性計算。2腳手架需設(shè)計卸荷平臺。3吊車在主堂四周進行吊裝桿件，主梁桿件進行分段吊裝，拼裝工作時大，鋼主梁起拱弧度質(zhì)量不易保證1需搭設(shè)傾斜弧形柱的固定腳手架。2桁架整體提升保持同步性方面技術(shù)要求高。3頂升桁架施工需考慮起拱、鋼屋架撓

12、度允許值的技術(shù)要求。4頂升桁架需設(shè)計鋼屋架卸荷平臺1需搭設(shè)傾斜弧形柱的固定腳手架。2傾斜弧形鋼柱吊裝固定后偏差調(diào)整不方便，對現(xiàn)場鋼主梁與鋼柱拼裝要求較高。3中心環(huán)梁鋼支撐可用于卸荷支撐。4鋼柱固定支撐、纜風繩設(shè)置要保證汽車吊的運行空間1中心環(huán)梁鋼支撐可用于卸荷支撐。2對鋼主梁支撐的剛度、穩(wěn)定性要求高。3鋼主梁支撐的纜風繩設(shè)置要保證汽車吊的運行空間經(jīng)濟合理性1鋼管、扣件需用量大，搭拆需大量人工。2中心環(huán)梁需重型吊車鋼屋架中間環(huán)形箱梁重34.133噸，需大噸位千斤頂，頂升桁架制作費用較高傾斜弧形鋼柱固定腳手架需保證穩(wěn)定性，固定費用高鋼主梁吊裝可分流水段施工，支撐簡便，投入小，經(jīng)濟性好施工安全安全性

13、較好弧形柱與局部腳手架固定的穩(wěn)定性差弧形柱與局部腳手架固定的穩(wěn)定性差鋼主梁擱置在支撐上，吊裝鋼柱與其拼裝時，安全性好施工工期搭拆腳手架工程量大，工期長桁架制作周期長，分段區(qū)域拼裝時間長分段流水施工，可安排穿插施工分段流水施工，可安排穿插施工制表：XX 復核：XX 時間：2010年5月7日方案評價表 表6序號方案評價項目組 員 評 分綜合得分是否采用XX1方案一高空散拼技術(shù)可行性5656565644不采用經(jīng)濟合理性6767566548施工安全8998999869施工工期6767566548小計2092方案二千斤頂+桁架頂升技術(shù)可行性6565556543不采用經(jīng)濟合理性8998999869施工安全

14、8778777859施工工期6565565543小計2143方案三放射狀分段吊裝施工技術(shù)可行性8999989869不采用經(jīng)濟合理性8898989968施工安全8998797865施工工期9899889969小計2714方案四放射狀分段逆作法吊裝施工技術(shù)可行性91099999872采用經(jīng)濟合理性1099109109975施工安全8998797865施工工期9899889969小計281說明：各單項按滿分10分，以最低分3分進行打分，3-4分為差，5-6分為及格，7-8分為良好，9-10分為優(yōu)秀。制表：XX 復核：XX 時間：2010年5月7日分析結(jié)論：根據(jù)分析對比及組員的投票，我們認為方案四“放

15、射狀分段逆作法吊裝施工”在技術(shù)可行性、經(jīng)濟合理性、工期等方面具有優(yōu)勢，因此，我們采用了方案四“放射狀分段逆作法吊裝施工”。5.3方案優(yōu)化確定“放射狀分段逆作法吊裝施工”方案后，需解決鋼主梁支撐的剛度與穩(wěn)定性，小組成員進行了討論，提出二種可供選擇的鋼主梁支撐方案。方案A 鋼主梁端部搭設(shè)腳手架支撐沿傾斜弧形鋼柱根部采用483.5鋼管搭設(shè)環(huán)形腳手架，腳手架寬2250mm，立桿間距為750mm1500mm、步距1500mm。腳手架搭設(shè)完成后，設(shè)置剪刀撐和斜撐，以增強架體的穩(wěn)定性。鋼主梁全部吊裝完成后拆除腳手架，見圖7。方案B 鋼主梁端部采用臨時移動塔架移動塔架設(shè)計為1000100027000mm（長寬

16、高），采用角鋼制作。鋼主梁吊裝前在傾斜弧形鋼柱根部采用汽車吊吊裝23只臨時移動塔架固定就位，在移動塔架四周設(shè)置纜風繩。在23只臨時移動塔架間設(shè)置工字鋼梁作為鋼主梁吊裝的擱置點。單榀鋼主梁吊裝完成后拆除移動塔架，見圖8。圖8 方案B臨時移動塔架支撐圖7 方案A搭設(shè)腳手架支撐鋼主梁支撐方案比選表 表7方案方式方案A方案B優(yōu)點1鋼管腳手架架體連成整體，穩(wěn)定性好1臨時移動塔架架體剛度和穩(wěn)定性好。2臨時移動塔架搭拆簡便，可多次周轉(zhuǎn)使用缺點1鋼管腳手腳需大量弧形水平鋼管，一次周轉(zhuǎn)，費用較高。2 鋼管腳手架架體影響汽車吊的大臂運轉(zhuǎn)，鋼主梁吊裝時需二次吊運1 臨時移動塔架的纜風繩設(shè)置要保證汽車吊的運行空間選擇

17、不采用采用制表：XX 復核：XX 時間：2010年5月9日5.4 確定最佳方案采用400鋼管與腳手架鋼管組合搭設(shè)鋼屋架中心環(huán)梁的支撐、卸荷腳手架，首先吊裝鋼屋架中心環(huán)梁，根據(jù)鋼主梁安裝的標高安裝臨時移動塔架，然后采用汽車吊直接吊裝鋼主梁，待單榀鋼主梁吊裝完畢之后，吊裝與之相對應的傾斜弧形鋼柱。直至圓形鋼屋架吊裝和拼裝完畢，利用預先設(shè)置的卸荷平臺，分階段同步進行卸荷。5.5主堂鋼結(jié)構(gòu)放射狀分段逆作法吊裝施工工藝流程圖9 主堂鋼結(jié)構(gòu)放射狀分段逆作法吊裝施工工藝流程制圖：XX 復核：XX 時間：2010年5月15日5.6方案實施需解決的問題根據(jù)確定的最佳方案，小組成員針對設(shè)定的目標，進一步的對影響6

18、7m跨鋼屋架吊裝和卸荷施工的因素進行分析，通過分析共有5個問題要解決，分析過程見圖10。中心環(huán)梁支撐架體剛度、穩(wěn)定鋼屋架支撐鋼主梁移動塔架剛度、穩(wěn)定放射狀分段逆作法吊裝施工中心環(huán)梁分段吊裝施工控制鋼屋架吊裝施工鋼主梁對稱吊裝施工控制鋼屋架卸荷千斤頂卸荷同步控制圖10 鋼屋架放射狀分段逆作法吊裝施工問題分析制圖：XX 復核：XX 時間：2010年5月15日說明：地下室頂板梁模板支撐未拆除，并分別在汽車吊行駛路線和支點的梁、板下側(cè)采用組合“工”字型鋼支撐體系，經(jīng)過驗算滿足要求，故在這里不作專題論證。6 制定對策小組成員按照5W1H的原則，制定了有針對性、可實施性的對策措施，見表8。對 策 表 表8

19、序號項目對策目標措施地點完成時間負責人1中心環(huán)梁支撐架體剛度和穩(wěn)定采用400鋼管與腳手架鋼管組合搭設(shè)中心環(huán)梁支架支撐架體穩(wěn)定，滿足鋼屋架拼裝要求1中心環(huán)梁采用8根400鋼管作支撐，設(shè)二道工字鋼水平拉撐。2在鋼屋架中心直徑17m投影范圍內(nèi)采用48鋼管搭設(shè)滿堂腳手架做中心環(huán)梁焊接、拼裝平臺辦公室施工現(xiàn)場2010年5月20日至2010年6月5日2鋼主梁移動塔架剛度和穩(wěn)定采用角鋼制作鋼主梁移動塔架移動塔架架體穩(wěn)定，易移動，滿足主梁吊裝要求1移動塔架由工廠制作，現(xiàn)場組裝。2移動塔架采用汽車吊吊運到場地上固定后，設(shè)置纜風繩辦公室施工現(xiàn)場2010年5月20日至2010年6月10日3中心環(huán)梁分段吊裝施工控制制

20、定中心環(huán)梁分段方案，確保高空拼裝質(zhì)量中心環(huán)梁分段重量滿足汽車吊吊裝要求，確保中心環(huán)梁拼裝質(zhì)量1將中心環(huán)梁等分成四段制作。2搭設(shè)中心環(huán)梁安裝胎架，并設(shè)置定位塊。3采用2臺50t汽車吊對稱吊裝中心環(huán)梁，在安裝胎架上進行拼裝施工現(xiàn)場2010年6月5日至2010年6月15日4鋼主梁對稱吊裝施工控制制定鋼主梁吊裝順序，保證鋼主梁安裝質(zhì)量避免鋼主梁產(chǎn)生累計偏差，保證鋼主梁拼裝質(zhì)量1移動塔架固定后，采用工字鋼作為鋼主梁擱置平臺。2明確吊裝順序，對稱吊裝鋼主梁，使用定型夾板來控制焊接變形辦公室施工現(xiàn)場2010年6月16日至2010年6月25日5千斤頂卸荷同步控制合理設(shè)置千斤頂卸荷平臺，保證千斤頂卸荷施工千斤頂

21、卸荷平臺穩(wěn)定，滿足卸荷要求。分步卸荷，各卸荷點累計行程偏差小于10mm1通過計算，設(shè)計出千斤頂卸荷平臺。2在400鋼管頂部標定卸載尺寸，分步卸荷，計量行程，控制行程累計誤差。3卸荷時明確專人指揮，專人操作千斤頂施工現(xiàn)場2010年7月25日制表：XX 審核：XX 時間：2010年5月20日7對策實施實施一 采用400鋼管與腳手架鋼管組合搭設(shè)中心環(huán)梁支架1中心環(huán)梁直徑為11.6m，計34.133噸，平均高度約為20.5m。依據(jù)中心環(huán)梁重量、高度計算，設(shè)計出中心環(huán)梁的支撐架體及中心環(huán)梁操作平臺架體，編制中心環(huán)梁支撐架體搭設(shè)方案。圖11 中心環(huán)梁400鋼管支撐架體構(gòu)造2中心環(huán)梁的支撐架體設(shè)計：立桿選擇

22、8根40010鋼管，立管中部設(shè)二道水平拉桿，水平拉桿選擇20a的槽鋼，并輔以纜風繩以保證中心環(huán)梁吊裝以及后續(xù)鋼梁吊裝過程中鋼管支撐的穩(wěn)定性和安全性。中心環(huán)梁操作平臺架體設(shè)計采用采用483.5鋼管，立桿間距為900mm1500mm、步距1500mm。3先搭設(shè)中心環(huán)梁的支撐架體，支撐架體構(gòu)造及立管位置詳見圖11，立管長度根據(jù)環(huán)梁的施工安裝標高點進行確定，400立管連接采用焊接。立管頂部的標高為中心環(huán)梁底標高+380mm，20a槽鋼水平拉桿與立管焊接連接，將8根鋼管之間連接成一個整體，槽鋼共設(shè)置兩道。4在中心環(huán)梁周邊3000mm的投影位置，采用483.5鋼管搭設(shè)成的滿堂腳手架組成聯(lián)合承重體和鋼結(jié)構(gòu)焊

23、接拼裝支座平臺。在400立管的位置，扣件式鋼管腳手架立桿間距調(diào)整為450mm，腳手架搭設(shè)完成后，設(shè)置剪刀撐和斜撐，以增強架體的穩(wěn)定性。5組合架體搭設(shè)完成后，由技術(shù)負責人組織設(shè)計、技術(shù)、安全部門驗收后方可使用。圖12 中心環(huán)梁組合支撐架體現(xiàn)場照對策實施檢查：2010年6月5日，中心環(huán)梁支撐架體搭設(shè)完成，由強化組織小組成員進行了檢查，支撐架體搭設(shè)符合設(shè)計和施工規(guī)范要求。至7月18日鋼屋架吊裝完成，中心環(huán)梁支撐架體穩(wěn)定，滿足了鋼屋架拼裝要求。實施二 采用角鋼制作鋼主梁移動塔架1單榀鋼主梁長約28m，最大重量為5.179噸，吊裝最高為26m，最低為18.6m。依據(jù)鋼主梁重量、長度計算，設(shè)計出鋼主梁移動

24、塔架。2單個移動塔架設(shè)計為100010001500mm（長寬高），采用角鋼制作，弦桿為L758，腹桿為L455，移動塔架由工廠制作后到施工現(xiàn)場組裝，組裝后單組重約1.8t。圖13 移動塔架安裝示意3鋼主梁吊裝前，采用汽車吊吊裝23組臨時移動塔架在鋼柱附近固定就位，為保證吊裝過程中汽車吊的通行順暢，鋼主梁吊裝的臨時塔架的纜風繩設(shè)置要保證汽車吊的運行空間，詳見圖13。根據(jù)鋼主梁安裝的標高選擇工字鋼梁作為鋼梁吊裝的鏈式擱置點，詳見圖14。待與鋼主梁對應的鋼柱安裝后，移除移動塔架。4鋼主梁移動塔架安裝完成后，經(jīng)項目部安全驗收后方可使用。圖15 鋼主梁安裝現(xiàn)場圖14 鋼主梁端部擱置點示意對策實施檢查：2

25、010年6月10日，鋼主梁移動塔架安裝完成，由強化組織小組成員進行了檢查，移動塔架、工字鋼梁安裝符合設(shè)計和施工規(guī)范要求。至6月22日鋼主梁吊裝完成，鋼主梁移動塔架架體穩(wěn)定，滿足了鋼主梁安裝要求。實施三 制定中心環(huán)梁分段方案，確保高空拼裝質(zhì)量1中心環(huán)梁共計34.133噸，分成四段制作吊裝，則每段重量約為8.533噸，中心環(huán)梁分段部位詳見圖16。2在400鋼管的頂部設(shè)置中間環(huán)梁的安裝胎架，用來固定中間環(huán)梁，避免吊裝時中間環(huán)梁變形，同時在安裝胎架上焊接定位塊防止中心環(huán)梁的位置偏移。安裝胎架表面標高為中心環(huán)梁底標高+380mm。圖16 中心環(huán)梁分段吊裝示意3將中心環(huán)梁的縱橫軸線和各屋面梁的中心線引至胎

26、架側(cè)面并做出標記。將土建縱橫中心及軸線引至這安裝平臺上表面和側(cè)面，并做出標記。4用2臺50T吊車在前后兩區(qū)分別對稱吊裝4段環(huán)梁至安裝胎架上，及時調(diào)整就位。并使其側(cè)面中心線和安裝平臺上標記的中心線重合，檢查無誤后及時將4段環(huán)梁組合成功以保證中心環(huán)梁受力整體性。環(huán)梁吊裝詳見圖17。圖17 中心環(huán)梁吊裝示意對策實施檢查：2010年6月15日，中心環(huán)梁拼裝完成，小組成員對中心環(huán)梁安裝質(zhì)量進行了檢查，中心環(huán)梁支撐架體穩(wěn)定，中心環(huán)梁吊裝質(zhì)量符合設(shè)計和規(guī)范要求。實施四 制定鋼主梁吊裝順序，保證鋼主梁安裝質(zhì)量1單榀鋼主梁長約28m，最大重量為5.179t、總重118.501t。2中間環(huán)形箱梁吊裝完畢之后，在鋼

27、主梁與鋼柱連接節(jié)點處吊裝臨時移動塔架，臨時移動塔架之間采用28a工字鋼梁相連，工字鋼梁的安裝高度根據(jù)鋼主梁的安裝標高確定。臨時安裝塔架輔以纜風繩以保證主梁吊裝過程中的穩(wěn)定性和安全性。圖18 鋼主梁、鋼柱吊裝順序圖19 鋼主梁吊裝現(xiàn)場3鋼主梁為H型鋼梁，在施工現(xiàn)場進行組裝焊接時容易產(chǎn)生焊接變形，所以焊接時使用預制鋼定型夾板來控制變形，使鋼梁焊接變形控制在允許范圍內(nèi)。4鋼主梁吊裝按照對稱原則，首先采用50T汽車吊吊裝時形成鋼主梁和鋼柱“十”字型鋼骨架，然后分段采用對稱、順序的原則，逐榀吊裝，直至整個鋼屋蓋系統(tǒng)吊裝完畢。詳見圖18。5將鋼主梁的軸線和中心線引至工字鋼梁側(cè)面并做出標記。鋼主梁吊裝采用1

28、臺50T汽車吊直接起吊，吊裝綁扎為二點式捆綁，單根鋼主梁吊裝就位后，隨即吊裝與之相連的鋼柱，并與鋼梁按設(shè)計要求連接。對策實施檢查：2010年6月22日，鋼主梁吊裝完成，小組成員對鋼主梁安裝質(zhì)量進行了檢查，鋼主梁安裝質(zhì)量符合設(shè)計和規(guī)范要求。實施五 合理設(shè)置千斤頂卸荷平臺，保證千斤頂卸荷施工圖21 千斤頂卸荷現(xiàn)場施工 圖20 千斤頂卸荷平臺構(gòu)造示意 1通過計算，在400鋼管的頂部設(shè)置卸荷裝置。在每根400鋼管柱上開孔（從中心環(huán)梁底標高往下一個千斤項行程高度加千斤頂自身高度）固定工字鋼，在工字鋼上側(cè)安放千斤頂，用于鋼屋蓋吊裝完成之后的卸載，千斤頂卸荷平臺構(gòu)造詳見圖20。2卸荷施工流程：設(shè)置操作平臺重

29、新設(shè)置千斤頂下橫梁按設(shè)計方案對橫梁加固并設(shè)置千斤頂?shù)鬃Ы镯斣図敁吻Ы镯旐敁巫鳂I(yè)（將環(huán)形梁與400的圓鋼管柱頂完全脫離，脫開約2mm）割除400的圓鋼管柱頭17cm第一次千斤頂同步下降22mm檢查各部位變形情況靜置1小時檢查無異常后再同步下調(diào)5cm靜置1小時檢查無異常后再同步下調(diào)10cm靜置1小時檢查無異常后再割除400的圓鋼管柱頭17cm再同步下調(diào)7cm靜置1小時檢查各部位累積變形情況無異常后再同步下調(diào)10cm檢查及靜置1小時重復至不再下沉為止測量屋架最終形態(tài)所有數(shù)據(jù)歸檔。3在整個卸載施工中關(guān)鍵是確保每次下調(diào)千斤頂必須保持同步，由現(xiàn)場指揮統(tǒng)一號令，專人操作千斤頂，現(xiàn)場指揮用口哨指揮，每吹一次

30、口哨每臺千斤頂操作人員將手柄往返扳一次，同時以千斤頂側(cè)的標尺衡量是否同步，控制下調(diào)千斤頂?shù)睦鄯e誤差，采取相應措施保證各卸荷點的行程一致，從而保證下調(diào)千斤頂同步。4割除400鋼管柱頭采用氣割，氣割時必須對千斤頂采取遮擋措施，任何火花都不能飛濺到千斤頂，防止損害千斤頂。5制定有針對性的監(jiān)測方案，專人負責。根據(jù)本工程結(jié)構(gòu)設(shè)計特點，我們將在以下部位設(shè)置監(jiān)控測點：（1）各徑向主梁的跨中部位；（2）鋼結(jié)構(gòu)柱的豎向及頂部位移；（3）屋面中心環(huán)梁四個象限點的下沉；（4）環(huán)向次梁跨中部位變形；（5）耦撐的角度變化；（6）8根400鋼管柱的變形。對測控人員進行測控方法培訓，每次下調(diào)高度達到預設(shè)值時，對所確定的監(jiān)控點和監(jiān)控部位進行檢查，并對監(jiān)測結(jié)果及時分析及時處置。對策實施檢查：2010年7月20日上午9時開始卸荷，2010年7月20日17時完成卸荷，鋼屋架中心環(huán)梁、主梁軸線位移在允許偏差范圍內(nèi)，通過監(jiān)測8根400鋼管柱上的16個卸荷點的累計行程誤差小于6mm，滿足要求。8 確認效果8.1目標完成情況2010年7月20日上午本工程開始卸荷，整個卸載過程分三個階段，分別以千斤頂?shù)囊粋€行程（19cm）為界，從開始到結(jié)束共進行了8個小時，在二個行程以內(nèi)整個屋架重新達到平衡，最終卸荷值為34.2 cm，鋼屋架結(jié)構(gòu)撓度符合設(shè)計要求。2010年7月21日我們QC小組對鋼屋架結(jié)構(gòu)安裝質(zhì)量