[學(xué)士]鄭州某商業(yè)辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

1、目 錄 TOC o 1-3 h z HYPERLINK l _Toc210600070 第一部分：工程概況 PAGEREF _Toc210600070 h 2 HYPERLINK l _Toc210600071 第二部分：結(jié)構(gòu)計(jì)算單元確定及框架側(cè)移剛度的計(jì)算 PAGEREF _Toc210600071 h 3 HYPERLINK l _Toc210600072 第三部分：荷載計(jì)算 PAGEREF _Toc210600072 h 6 HYPERLINK l _Toc210600073 第四部分：豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算 PAGEREF _Toc210600073 h 8 HYPERLIN

2、K l _Toc210600074 第五部分：水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 PAGEREF _Toc210600074 h 17 HYPERLINK l _Toc210600075 第六部分：內(nèi)力組合 PAGEREF _Toc210600075 h 20 HYPERLINK l _Toc210600076 第七部分：截面設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc210600076 h 24 HYPERLINK l _Toc210600077 第八部分：樓板設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc210600077 h 32 HYPERLINK l _Toc210600079 第十部分：基礎(chǔ)設(shè)計(jì) PAGER

3、EF _Toc210600079 h 38第一部分：工程概況（一）工程概況 本工程為鄭州市某商業(yè)辦公樓。批準(zhǔn)總建筑面積為6000m2，投資420萬(wàn)元，擬建6層。會(huì)議室、多功能展廳1500m2，辦公部分建筑面積3000，其它部分1500m2，要求二層以上各層能分別獨(dú)立使用，首層為公共部分。 1、辦公室：擬采用開(kāi)間，進(jìn)深，以1-2開(kāi)間為一辦公單元。 2、會(huì)議室：70m2，要求除首層以外，每層設(shè)1個(gè)。 3、會(huì)客室：70m2，設(shè)在首層。 4、多功能展廳：150m2。要求每層設(shè)置，考慮通風(fēng)并適當(dāng)考慮自然采光。 5、層高：擬選首層，其余各層。 6、電梯：設(shè)10人客梯一部。 （二）擬建位置 該工程建于鄭州市

4、，位于中原東路南側(cè)。蜜蜂張街北側(cè)，其總平面圖如下：（三）自然條件 1、氣溫：冬季室外計(jì)算溫度-9，凍土深度30cm，夏季室外計(jì)算溫+33。2、年降水量680mm。 3、場(chǎng)區(qū)地勢(shì)平坦，地層分布較為規(guī)律，地耐力按150KN/m2計(jì)，持力層為輕亞粘土，類(lèi)場(chǎng)地。 4、鄭州市平均風(fēng)速夏季為/s，主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)槟巷L(fēng)，冬季為2。 5、雪載：最大積雪厚度為20cm2。 6、地下水位：常年地下水位于地面以下，水質(zhì)對(duì)混凝土無(wú)侵蝕。 7、設(shè)防烈度7度。 （四）建筑標(biāo)準(zhǔn) 1、防火等級(jí)：級(jí) 2、辦公室、會(huì)議室采光等級(jí)：級(jí)第二部分：結(jié)構(gòu)計(jì)算單元確定及框架側(cè)移剛度的計(jì)算一、結(jié)構(gòu)承重方案的選擇：豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布活載

5、和恒載經(jīng)梁框架柱，再由框架柱傳至地基。根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側(cè)移剛度。二、施工方案選擇：本工程施工方案采用現(xiàn)澆式。三、柱網(wǎng)布置與層高：本辦公樓采用柱距為6.0m的內(nèi)廊式小柱網(wǎng)，邊跨為m，中間跨為2.7m，層高取首層為m,其余為3.0m。四、施工縫的劃分：本工程由于平面布置不甚規(guī)則，設(shè)一道沉降縫，位置在G 軸與F軸處，基礎(chǔ)及上部完全斷開(kāi)。五、結(jié)構(gòu)平面布置：本工程的結(jié)構(gòu)平面布置如下圖所示。六、基礎(chǔ)形式及埋置深度：本工程地勢(shì)平坦，底層分布較為規(guī)律，地耐力150KN/M2,常年地下水位位于地面以

6、下，水質(zhì)對(duì)基礎(chǔ)混凝土無(wú)侵蝕，上部為六層框架結(jié)構(gòu)，綜合考慮選用條形基礎(chǔ)。 七、梁、柱、板截面尺寸的初步確定：1、梁截面高度一般取梁跨度的1/12至1/8。本方案取1/115500=500mm，截面寬度取5001/2=250mm，可得梁的截面初步定為bh=250*500。樓板取120mm，樓梯板及休息平臺(tái)板為120mm,平臺(tái)梁200400。2、框架柱的截面尺寸梁截面尺寸（mm）混凝土等級(jí)橫梁（bh）縱梁（bh）AB跨、CD跨BC跨C30250500250400250500柱截面尺寸（mm）層次混凝土等級(jí)bh1-6C305505501.橫梁線剛度i b的計(jì)算：類(lèi)別Ec（N/mm2）bh（mmmm）I

7、0（mm4）l（mm）EcI0/l（Nmm）截面計(jì)算剛度邊跨1042505000109550010101010中跨1042504001092700101010102.柱線剛度i c的計(jì)算：I=bh3/12層次hc（mm）Ec（N/mm2）bh（mmmm）Ic（mm4）EcIc/hc（Nmm）1360010455055010910102-630001045505501091010八、 框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖：本工程的框架計(jì)算簡(jiǎn)圖及典型結(jié)果單元如下所示：300030003600計(jì)算簡(jiǎn)圖L1L2L1L1L2L1L1L2L1L1L2L1L1L2L1L1L2L1A0A1A2A3A4A5A6B5B4B3B1B

8、6B0B2D2D0D6D1D3D4D5C6C5C4C3C2C1C0550027005500300030003000720036003600260550027005500Z1Z2Z2Z1L1L2典型結(jié)構(gòu)單元第三部分：荷載計(jì)算一、屋面梁荷載計(jì)算1、屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：200.4 KN/m2100-140厚（2找坡）膨脹珍珠巖 (0.10+0.14)/270.80 KN/m2253 KN/m2160.24 KN/m2 KN/m22、屋面梁自重：邊跨框架梁自重 0.5253.13 KN/m梁側(cè)粉刷 2（0.52）170.26 KN/m252.5 KN/m梁側(cè)抹灰 22）170.19 KN/mgAB

9、! =gcd1= 3.39KN/mgBC= 2.69 KN/m3、作用在頂層框架梁上的線荷載：見(jiàn)下表22)名稱荷載類(lèi)別線荷載標(biāo)準(zhǔn)值（KN/M）荷載分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)線荷載邊跨梁恒載7.2+3.39=活荷載1中跨梁恒載7.2+2.69=5活荷載1二、標(biāo)準(zhǔn)層樓面梁荷載1、樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：20 0.5 KN/m 253 KN/m160.24 KN/m樓面恒載 3.24 KN/m2、樓面梁自重：邊跨框架梁自重及梁側(cè)粉刷 KN/m邊跨填充墻自重 0（3-0.5）19= KN/m墻面粉刷 （3-0.5）217=1.7 KN/m中跨框架及梁側(cè)粉刷 KN/mgAB! =gcd1=1 KN /mgBC1=2.

10、69 KN/m3、作用在中間層框架梁上的線荷載：（活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為5.0KN/ M2, M2）名稱荷載類(lèi)別線荷載標(biāo)準(zhǔn)值（KN/M）荷載分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)線荷載邊跨梁恒載3.247.2+1=活荷載7.2=361.3中跨梁恒載3.247.2+2.69=2活荷載7.2=1.3三、屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值1、節(jié)點(diǎn)A6:0.525= KN粉刷 （0.52）217=1.86 KN19= KN217= KN3.98=3 KN頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 110.68 KN2、節(jié)點(diǎn)B6:0.525=22.5 KN（0.52）217=1.86 KN（+-2.7）3.98=2 KN 3= KN頂層中節(jié)點(diǎn)集中荷載 94.21 KN

11、四、樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值1、節(jié)點(diǎn)A5:邊柱連系梁自重 22.5 KN粉刷 1.86 KN鋼窗自重 20.45=1.94 KN(-0.5)19=2KN粉刷 217=KN窗邊墻體自重 0.25 (-21.2-0.5)19= KN粉刷 2170.02=3.79 KN50.55325=2 KN317=1.73 KN3.24= KN標(biāo)準(zhǔn)層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 15 KN2、節(jié)點(diǎn)B5:中柱連系梁自重 22.5 KN粉刷 1.86 KN內(nèi)縱墻自重 （3-0.5）219=171 KN粉刷 217=1 KN(5.24-0.2) =-16.93 KN框架柱自重 2 KN粉刷 1.907 KN連系梁傳來(lái)樓面自重 (

12、+-2.7)3.24=2 KN3.24=17.5 KN樓面中節(jié)點(diǎn)集中荷載 289.48 KN第四部分：豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算一、按分層法進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算：梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架。計(jì)算柱的線剛度時(shí)，除底層柱外，都要乘以0.9的折減系數(shù)；對(duì)開(kāi)口框架進(jìn)行計(jì)算時(shí)，除底層外，柱的彎矩傳遞系數(shù)為1/3。最后將開(kāi)口框架計(jì)算的結(jié)果進(jìn)行疊加。(一)頂層：因屋面活荷載很小，不考慮活荷載的最不利布置，按滿載計(jì)算。則框架線荷載為：邊跨：113KN/M1、固端彎矩邊跨：Mg=（g+q）l2/12=2/126 KNM中跨：Mg=（g+q）l2/12=32/12

13、2 KNM2、計(jì)算各桿件的彎矩分配系數(shù)結(jié)點(diǎn)A6結(jié)點(diǎn)B6A6A5A6B6B6A6B6B5B6C60.700.300.260.610.133、用彎矩分配法求彎矩(二)標(biāo)準(zhǔn)層：因活荷載較大，需按恒載和活荷載最不利布置的情況分別計(jì)算。1、固端彎矩：（1）邊跨：恒載：Mg=gl2/12=2/12=活荷載：Mg=ql2/12=2/（2）中跨：恒載：Mg=gl2/12=220活荷載：Mg=ql2/12=22、彎矩分配系數(shù)：結(jié)點(diǎn)A5結(jié)點(diǎn)B5A5A4A5A6A5B5B5A5B5B4B5B6B5C50.410.160.083、求彎矩：（1）恒載：（2）活荷載：A、布置在邊跨 B、布置在中跨 C、布置在一側(cè)邊跨和中

14、跨： （三）底層：1、固端彎矩：（1）邊跨：恒載：Mg=gl2/12=2活荷載：Mg=ql2/12=2（2）中跨：恒載：Mg=gl2/12=2活荷載：Mg=ql2/12=2/2、彎矩分配系數(shù)：結(jié)點(diǎn)A1結(jié)點(diǎn)B1A1A0A1A2A1B1B1A1B1B0B1B2B1C13、求彎矩：（1）恒載： （2）活荷載：A、布置在邊跨 B、布置在中跨 C、布置在一側(cè)邊跨和中跨： （4）彎矩調(diào)幅考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（本例為現(xiàn)澆框架，取調(diào)幅系數(shù)取0.9），并將所減少的彎矩的平均值加到礦中正彎矩上，以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。豎向荷載作用下框架內(nèi)力匯

15、總?cè)缦拢海缰袕澗匕碝中=M0-(M1+M2)/2計(jì)算）豎向荷載作用下框架內(nèi)力匯總?cè)绫矶?、梁端剪力和柱軸力的計(jì)算：1、恒載作用下：荷載引起的剪力：例：第6層：VA=VB=gL/2-（M2-M1）/L=/2=1 KNVB=VC= KN本方案中，彎矩引起的剪力很小，可忽略不計(jì)。荷載引起的剪力：例：第6層：A柱： N頂=110.68 KN 柱重：0.550.55325= KN N底= N頂+= KNB柱： N頂=94.21，N底=+= KN恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起的剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCN頂N底N頂N底610110.68133.3794.211155

16、429.07448741.2436621102、活載作用下：例：第6層：荷載引起的剪力：AB跨：VA=VB=1/2=KNBC跨：VB=VC=1/2= KNA柱：N頂= N底=36KNB柱：N頂= N底= KN活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起的剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCN頂=N底N頂=N底6543213、框架剪力及軸力計(jì)算框架剪力及軸力計(jì)算值由恒荷載引起的剪力和最不利活荷載位置引起的剪力相疊加。梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起的剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCN頂N底N頂N底6543211三、框架柱控制截面內(nèi)力計(jì)算：1、控制截面彎矩取每

17、層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果如下表所示。2、控制截面軸力柱的控制截面軸向力，可不計(jì)梁的連續(xù)性的影響，近似地按負(fù)荷面積進(jìn)行計(jì)算。柱底最大軸力=控制截面以上各層間柱自重+控制截面以上各層間縱梁及縱墻自重+屋面橫梁反力+控制截面以上標(biāo)準(zhǔn)層橫梁反力。根據(jù)柱彎矩最大時(shí)活荷載最不利布置，可求出對(duì)應(yīng)的軸向力。豎向荷載作用下框架柱控制截面彎矩計(jì)算表 第五部分：水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算一、風(fēng)荷載計(jì)算風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為 W=z. s.z.W0因結(jié)構(gòu)高度 H30m ，可取z1.0；風(fēng)載體形系數(shù)，因此取s=0.8+0.5=1.3;風(fēng)壓高度變化系數(shù)z可查荷載規(guī)范（本工程地面粗糙度類(lèi)別為C類(lèi)）將風(fēng)荷

18、載換算成作用于框架每層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，計(jì)算過(guò)程如表：風(fēng)荷載計(jì)算表層次zsZ(m)zW0(K0.4N/m)A(m2)Pw(kN)60.450.440.430.420.411.00.4二、框架柱的修正側(cè)移剛度D見(jiàn)下表框架柱修正側(cè)移剛度D的計(jì)算表三、風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算風(fēng)荷載作用下的框架彎矩計(jì)算見(jiàn)下表框架柱的剪力及柱端彎矩計(jì)算表Fi（kn）Vj（kn）邊柱中柱V=0.47/2 (0.47+0.75)10.22=10.22=V=0.75/2 (0.47+0.75) K=0.37,y0=0.185,y1=y2=0K=0.80, y0=0.35,y1=y2=0M底=3.00.185=1.09KNmM底

19、=3.00.35=3.30KNmM頂=3.00.815=KNmM頂=3.00.65=KNm19.77=3.82 KN19.77=15.95 KNK=0.37,y0=0.335,y1=y2=y3=0K=0.80, y0=0.4,y1=y2=y3=0M底=mM底=mM頂=mM頂=m28.53=5.51 KN28.53=23.02 KNK=0.37, y0=0.4,y1=y2=y3=0K=0.80, y0=0.45,y1=y2=y3=0M底=mM底=mM頂=mM頂=m36.39=7.02 KN36.39=29.37 KNK=0.37, y0=0.45,y1=y2=y3=0K=0.80, y0=0.4

20、5,y1=y2=y3=0M底=KNmM底=mM頂=mM頂=m43.02=8.30 KNK=0.37, y0=0.55,y1=y2=y3=0K=0.80, y0=0.5,y1=y2=y3=0M底=mM底=mM頂=mM頂=m48.28=9.32 KN48.28=38.96 KNK=0.45, y0=0.775,y1=y2 =0K=0.67, y0=0.7,y1=y2 =0M底=3.60.775=KNmM底=3.60.7=KNmM頂=3.60.225=KNmM頂=3.60.3=KNm求各梁梁端彎矩，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表風(fēng)荷載引起的梁端彎矩計(jì)算表（KNm）層次梁端AiBiBiAiBiCi六2.84/（2.8

21、4+2.22）2.22/（2.84+2.22）五四三（）=（）=二（）=（）=一（）=（）=繪制彎矩圖框架彎矩圖風(fēng)荷載引起的梁端剪力和柱的軸力計(jì)算見(jiàn)下表層次梁端剪力（Kn）柱軸力（kn）跨跨邊柱中柱屋面(4.82+)/5.5=1.502/2.7=6()/5.5=2/2.7=52/2.7=1432四、風(fēng)荷載作用下的所引起的側(cè)移1、根據(jù)柱的修正抗剪剛度D的計(jì)算，則第二至六層：D=104104104KN/m第一層： D=104104104 KN/m2、由于梁柱彎曲變形所引起的側(cè)移計(jì)算由于梁柱彎曲變形所引起的側(cè)移計(jì)算表層次樓層剪力V(KN)樓層抗剪總剛度D（KN/m）各層相對(duì)位移（m）各層側(cè)移1（mm

22、）六10410-4五10410-4四10410-4三10410-4二10410-4一10410-4由于柱軸向變形所引起的頂點(diǎn)側(cè)移22=1130FH3ECAB2=113（303010622）=框架頂點(diǎn)總側(cè)移量=1+2= mm2/=第六部分：內(nèi)力組合根據(jù)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果進(jìn)行內(nèi)力組合。內(nèi)力按（恒載+活荷載）和恒載和0.85（風(fēng)載+活荷載）兩組進(jìn)行組合。把內(nèi)力組合值乘以結(jié)構(gòu)重要系數(shù)得到內(nèi)力的設(shè)計(jì)值，本例去結(jié)構(gòu)重要系數(shù)為1。一、框架梁內(nèi)力組合框架梁內(nèi)力組合表二、框架柱內(nèi)力組合框架柱內(nèi)力組合表第七部分：截面設(shè)計(jì)一、框架梁：以第1層AB跨框架梁的計(jì)算為例。1、梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下：

23、跨間： Mmax=2KNm 支座A：Mmax= KNm支座Bl：Mmax=18 KNm 調(diào)整后剪力：V=KN2、梁正截面受彎承載力計(jì)算：抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量?？缰姓龔澗匕碩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡(jiǎn)支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：（1）、考慮跨間最大彎矩處：按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3=/3=1830mm，梁內(nèi)縱向鋼筋選 = 2 * ROMAN II級(jí)熱扎鋼筋，（fy=fy，=310N/mm2），h0=h-a=500-35=465mm，因fcm

24、bf，hf，（ h0- hf，/2）=11830120（465-120/2）=1KNmM = KNm 屬第一類(lèi)T形截面。下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：s=M/（fcmbf，h02）=2106/1830/4652329=1-（1-2s）1/2335As=fcmbf，h0/fy3351830465/310=1 mm2實(shí)配鋼筋326，As=1593 mm2。=1593/250/500=1.27%min=0.15%，滿足要求。梁端截面受壓區(qū)相對(duì)高度：=fyAs/（fcmbf，h0）=3101593/1830/465min=0.3%，又As，/ As =1699/2012=0.83滿足梁的抗震構(gòu)造要求

25、。3、梁斜截面受剪承載力計(jì)算：（1）、驗(yàn)算截面尺寸： hw=h0=465mm hw/b=465/256V=257710N 可知，截面符合條件。（2）、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋：cmbh0250465 =134269N267070N sv= nAsv1250=0.4%svmincm/fyv15%加密區(qū)長(zhǎng)度取0.85m，非加密區(qū)箍筋取 HYPERLINK mailto:8150 8200。箍筋配置，滿足構(gòu)造要求。配筋圖如下圖所示：其它梁的配筋計(jì)算見(jiàn)下表：二、框架柱：1、柱截面尺寸驗(yàn)算：根據(jù)抗震規(guī)范，對(duì)于二級(jí)抗震等級(jí)，剪跨比大于2，軸壓比小于0.8。下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計(jì)算結(jié)果柱號(hào)層次

26、b（mm）h0（mm）fcm（N/mm2）Mc（KNm）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh0A柱655051025550510245455051029355051029255051028155051020.478B柱655051025555051020.182455051020.294355051020.487255051020.621155051020.767例：第1層A柱：柱截面寬度：b=550 mm柱截面有效高度：h0=550-40=510 mm混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：fcm= N/mm2柱端彎矩計(jì)算值：Mc取上下端彎矩的最大值。Mc=/0.75=（KNm）柱端剪力計(jì)算

27、值：Vc =/0.75= KN柱軸力N取柱頂、柱底的最大值：N=15/0.75= KN剪跨比：Mc/Vch0=1*103/510=2軸壓比：N/fcmbh0=*103/550/510=592、柱正截面承載力計(jì)算：先以第1層A柱為例，（1）最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax=1KNm，N=2 KN軸向力對(duì)截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)=5 mm附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即550/30=18.33mm，故取ea=20 mm。柱的計(jì)算長(zhǎng)度，根據(jù)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范，對(duì)于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱，l0=1.0H=m初始偏心矩：ei=e0+ea=5+20=7 mm因?yàn)殚L(zhǎng)細(xì)比l0/h=3600/550=6.555，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)。1cm5502/（2103）=75取1又l0/h15，取2=1+ l0212h0/1400ei=1+2510/1400/7=1.06軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離 e=ei+h/2-as =1.067+550/2-40 =3 mm 對(duì)稱配筋：=x/h0=N/fcmbh0=103/550/510 =0.4595，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)。1cm5502/（1103）=1.474取1又l0/