浮法玻璃熔化培訓(xùn)

1、1內(nèi)容第一章 概述第二章 原料第三章 熔制理論及熔窯工作原理第四章 熔窯結(jié)構(gòu)及各部位材質(zhì)第五章 熔化工藝制度及工藝管理2第一章 概述浮法工廠工藝流程：Quartz sandsodedolomitelimestoneSalt cake FeldsparculletwarehousewarehousewarehousewarehousehopperhopperCruch篩分Hopperhopper篩分 CruchHopper篩分 CruchHopperHopperHopperhopper篩分HopperHopperElec balanceElec balanceElec balanceElec b

2、alance Elec balanceElec balanceElec balanceC1 conveyor beltChecking balanceBlenderC2 conveyor beltC3 conveyor belt3Batch hopperBlanck batch chargerMelting furnaceCanalRegulating darmperlehrSafe darmperTin bath Water supplyOil stationCompressed air stationLift-up rollSteam stationAtmosphere staoinHea

3、t recovey boilerWater supplyCompressed air stationCompressed air stationChecking house Auto checkercuttingCross cuttingLongitudinal cutting縱分Cullet to cullet hopper堆垛 packing Enter ware house 4第二章 原料一.原料工藝流程圖(如下圖所示)：二.原料工藝過程: 原料工藝過程主要分三個階段,即入庫、加工、配料。1）原料加工： 原料加工的目的是將squartz sand 、limestome 、dolomite

4、 、sode 、salt cate 、feldspar 加工成料度符合工藝要求的粉料。 原料加工的工藝流程一般為： 礦石加工原料入中塊庫原料抓料使用加工篩分儲備料保持檢查5原料的料度要求（篩網(wǎng)規(guī)格）：2)原料配料： 配料的目的是控制原料的秤量及混合過程，配制合格的配合料。 原料秤量要求： a.電子秤量程及偏差： 原料項目quartz sanddolomiteLimestoneFeldsparsodeSalt lake篩網(wǎng)（目） 1286241212料度要求1.0mm超細(xì)粉15%超細(xì)粉20%篩余0.5%結(jié)塊料不用結(jié)塊料不用 原料項目quartz sanddolomiteLimestoneFeld

5、sparsodeSalt lake量程（Kg)240080040020080060最大偏差（ Kg)1.000.400.200.100.400.036 臺秤稱量允許誤差及排廢標(biāo)準(zhǔn): b.混合要求： 混合時間：干混時間：90S，加水20-30S，濕混90S； 配合料加水量：3.5-4.5%； 配合料溫度：出混合機(jī)42； 配合料均勻度：采用水溶法。樣品中Na2CO3平均含量X超過理論含量 0.7%，均方差 0.6%，檢測時每付料分析20個樣品，X或有一項超標(biāo)者，該付料則視為不合格。 月累計不合率12%。 原料配料工藝流程圖：（如下圖所示） 原料項目quartz sanddolomiteLimest

6、oneFeldsparsodeSalt lake稱量允許誤差(99%) 2.000.800.300.300.800.10稱量最大誤差(1%)4.001.600.600.601.600.20錯料9.005.004.003.008.002.007粉料倉電子稱稱量判斷錯料？進(jìn)混合機(jī)混合判斷錯料？經(jīng)C3皮帶送入窯頭料倉檢查排廢排廢色料碎玻璃NNYY8Quartz sandlimestonedolomitesodeSalt cake Feldsparcullettrack卸砂坑cranewarehousewarehouse35tsteel hopper warehouse卸砂坑cranecranelif

7、ter鄂破1#lifter16t hopper1#對輥機(jī)2#lifter2#對輥機(jī)3#lifter六角篩8目4#lifterwarehouseHopper 170t篩上Hopper 65t平面搖篩conveyor beltlifterconveyor beltHopper 300tlifterHopper 160ttracktrackcranesteel hopper conveyor beltlifter六角篩Hopper 110tlifter籠型碾篩上篩下lifter六角篩lifterHopper 15t籠型碾篩上篩下tanktracktank堆場lifterHopper 15thoppe

8、r篩下圓倉conveyor belthopperconveyor beltlifter入庫加工加9Quartz sandsodedolomitelimestoneSalt cake FeldsparculletHopper 170tHopper 110tHopper 15tHopper 15tHopperHopper 300tHopper 160tElec balanceC1 enveyor beltChecking balanceBlender(mixer)C2 enveyor beltC3 enveyor beltElec balanceElec balanceElec balanceEl

9、ec balanceElec balanceElec balanceBatch hopper配料10第三章 熔制理論及熔窯工作原理熔化目的：優(yōu)質(zhì)優(yōu)質(zhì)：生產(chǎn)出盡可能少的雜質(zhì)、氣泡的高質(zhì)量的玻璃液，以滿足浮法生產(chǎn)的需要高效高效：盡可能的減少消耗(油，氣，汽）長壽命長壽命：盡可能的延長熔爐的使用時間11第一節(jié) 玻璃熔制過程玻璃熔制是物理、化學(xué)變化十分復(fù)雜的過程，大概分為五個階段：硅酸鹽形成、玻璃形成、澄清、均化和冷卻，這些階段互不相同，各有特點，但又相互密切聯(lián)系，而在實際熔制過程中，它們之間沒有明顯的界限。具體如下：一、一、硅酸鹽形成硅酸鹽形成配合料加熱時（100120）首先揮發(fā)所吸附水與結(jié)晶水23

10、5239（左右）Na2SO4的多晶轉(zhuǎn)變，從斜方晶形成單斜晶形260（左右）煤粉開始分解與揮發(fā)300形成鎂鈉復(fù)鹽MgCO3+Na2CO3MgNa2(CO3)2300MgCO3開始分解MgCO3MgO+ CO2400開始形成鈣鈉復(fù)鹽CaCO3+ Na2CO3CaNa2(CO3)212420CaCO3開始分解CaCO3CaO+ CO2400500Na2SO4與煤粉反應(yīng)Na2SO4+2CNa2S+CO2500Na2S變成碳酸鈉Na2S+ CaCO3Na2CO3 +CaS573石英的多晶轉(zhuǎn)變-石英-石英340620鎂鈉復(fù)鹽與SiO2反應(yīng)形成硅酸鹽MgNa2(CO3)2 +2SiO2Mg SiO3+ Na

11、2 SiO3+ 2CO2450700MgCO3與SiO2反應(yīng)形成硅酸鹽MgCO3+SiO2Mg SiO3 +CO2585900鈣 鈉 復(fù) 鹽 與 S i O2反 應(yīng) 形 成 硅 酸 鹽 C a N a2( C O3)2 +2SiO2CaSiO3+ Na2 SiO3+ 2CO213600920CaCO3與SiO2反應(yīng)形成硅酸鹽CaCO3+SiO2CaSiO3 +CO2700900Na2CO3與SiO2反應(yīng)形成硅酸鹽Na2CO3+SiO2Na2SiO3 +CO2740865生 成 低 共 熔 混 合 物 反 應(yīng) 成 硅 酸 鹽 N a2S + Na2SO4+2SiO22Na2SiO3 +SO2+S

12、CaS+ Na2SO4+2SiO2Na2SiO3 + CaSiO3+SO2+S850885未起反應(yīng)的Na2CO3、Na2SO4開始熔融9801150MgO與SiO2作用形成硅酸鹽MgO+ SiO2MgSiO310101150CaO與SiO2作用形成硅酸鹽CaO+ SiO2CaSiO36001280CaSiO3 +MgSiO3Ca Mg(SiO3)212001300石英顆料粒、低共熔混合物和硅酸鹽熔融形成14二、二、玻璃形成（玻璃形成（glassforming）硅酸鹽形成后，配合料變成由硅酸鹽和未起變化的SiO2組成不透明的燒結(jié)物，并含有大量可見的氣泡，這就是玻璃形成階段。石英顆粒的熔融過程非常

13、緩慢，故玻璃的形成階段取決于石英砂粒的溶解速度，石英砂粒的熔解過程分為二步，首先在砂粒表面發(fā)生熔解，而后熔解的SiO2自砂粒表面的熔融層向外擴(kuò)散，其中擴(kuò)散速度較慢，而擴(kuò)散速度與熔融體的關(guān)系甚大，隨著石英砂粒逐漸熔解，熔融物中SiO2含量越來越高，熔融體的粘度也隨著增加。粘度越大，擴(kuò)散阻力越大，擴(kuò)散速度和熔解速度就越小，故降低熔融物的粘度，就可提高玻璃形成速度。所以，影響石英砂熔解速度的主要因素是熔制溫度、玻璃成份和砂粒的大小，玻璃成份中難熔組分SiO2和Al2O3越多，砂粒熔解速度越慢，助熔組分Na2O和K2O的含量大，熔解速度越快，故適當(dāng)提高熔化溫度可加快玻璃形成的速度，當(dāng)然，提高熔化溫度時

14、要備有相應(yīng)的優(yōu)質(zhì)耐火材料。15三、三、玻璃液的澄清玻璃液的澄清(glassrefining)玻璃液澄清即從玻璃熔融中去除氣泡，玻璃液中氣泡的來源：配合料的空隙中帶入的空氣，使玻璃液夾有O2和N2；各種鹽類分解，使玻璃液中夾CO2、O2、SO2、NO2、NO、N2等氣體，形成可見氣泡；溫度升高在玻璃液中進(jìn)行的一些化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)生的氣泡；易揮發(fā)物質(zhì)的揮發(fā)以及水分的蒸發(fā)；窯壓減少時，玻璃液中熔解的氣泡重新從玻璃液中析出，形成再生氣泡；耐火材料帶入的氣泡，包括耐火材料氣孔中排出的氣泡。隨著溫度的上升與熔化的進(jìn)行，熔體逐漸把未熔融的料包圍起來，使配合料中的氣體不能順利逸出，而部分熔解于玻璃液中。當(dāng)氣體熔解至

15、一定飽和程度后，開始從液相轉(zhuǎn)移成氣相，產(chǎn)生微小的氣泡，隨著玻璃液中氣體不斷向氣泡中擴(kuò)散，氣泡逐漸長大，上升到液面逸出，控制玻璃澄清的公式：V=（gd2P）/（18）式中：氣泡上升速度； 重力加速度； 氣泡直徑； P密度； 粘度。16從上式可知，氣泡直徑越大、玻璃液粘度越小，則氣體和氣泡上升速度越快。在配合料中加入澄清劑也是加速澄清的有效措施，澄清劑能在高溫下分解與揮發(fā)，生成大量氣體熔解于玻璃液中，使玻璃液中氣體呈過飽和狀態(tài)，提高它在玻璃中的分壓，有利于該種氣體滲入氣泡，降低原有的氣體分壓，從而加強(qiáng)了氣泡從玻璃液中吸取其它氣體的能力，由于來自澄清劑的氣體和玻璃液中原有的氣體共同進(jìn)入氣泡，這樣就會

16、擴(kuò)大氣泡的直徑，加快氣泡排出速度，這些氣泡上升，還能把一部分小氣泡隨帶上升，類似機(jī)械攪拌作用。當(dāng)前，芒硝是浮法玻璃生產(chǎn)最常用的一種澄清劑，它的分解度很高，超過1200，在澄清階段充分發(fā)揮澄清作用。2Na2SO42Na2O+ 2SO2+ O2總之，從澄清階段發(fā)生變化來看，在到達(dá)最高溫度之前的一段時間里，熔體溫度不斷升高，氣體熔解度減小，過飽和程度增加，氣體有逸出趨勢，再加上澄清劑的分解，熔體中某些氣體分壓增大，氣體不斷從熔體轉(zhuǎn)入氣泡，又因溫度上升，粘度下降，氣泡很快上浮，此時主要是小氣泡長大和大氣泡的排除。而在澄清后期，溫度逐漸緩慢下降，熔體中氣體變成不飽和狀態(tài)，氣泡中的氣體開始熔解進(jìn)入熔體中，

17、小氣泡縮小以至消失。因此澄清階段的后期，主要是氣泡的消失。17四、四、玻璃液的均化玻璃液的均化(glasshomogenizing)主要是在熔融玻璃向前流動時，除去化學(xué)不均勻現(xiàn)象（淋子）。因為玻璃形成后，玻璃液化學(xué)組成和溫度都是不均勻的，玻璃液中帶有與玻璃主體化學(xué)成分不同的條紋（如膨脹系數(shù)不同會產(chǎn)生應(yīng)力，粘度與表面張力不同會產(chǎn)生波筋和條紋），均化過程就是整個玻璃熔融體的化學(xué)組成和溫度均勻一致、消除夾雜的不均體。加速玻璃液均化所采取的措施主要是延長熔制時間、進(jìn)行機(jī)械攪拌、鼓泡翻騰等。五、五、玻璃液的冷卻玻璃液的冷卻(glasscooling)玻璃液的冷卻是把玻璃的溫度降低到錫槽所需要的流道溫度。

18、這一階段實際上是從熱點之后開始的，澄清均化后的玻璃液粘度太小，不適合成型使用，必須將其冷卻，使粘度提高到成型所需的范圍。但是玻璃液的冷卻必須均勻，不能破壞均化的成果，否則會使原板產(chǎn)生波筋的缺陷，為此一般采取自然冷卻方式，主要靠玻璃液面、碹頂以及池壁、池底向外均勻的熱輻射來進(jìn)行冷卻，現(xiàn)在一般在通路中穿水管或者在工作部采用風(fēng)機(jī)進(jìn)行冷卻。18第二節(jié) 玻璃液對流一玻璃液對流： 窯內(nèi)玻璃液的流動主要是由溫度差引起。在窯池的縱向和橫向上，玻璃液都存在溫度差，縱向溫度差由縱向溫度分布可知，橫向的溫度差是由于窯中心溫度高，兩側(cè)靠池墻的玻璃液溫度低所致。 玻璃液的密度與溫度成反比關(guān)系，玻璃液的溫度差引起了玻璃液

19、的密度差，因此，在窯池內(nèi)存在不同密度的玻璃液，就會產(chǎn)生對流。此外，已熔好的和未熔好的部分之間存在容重和密度上的差別，較重者先沉下形成局部液流。如配合料投入窯內(nèi)，不斷使配合料下的玻璃液受到冷卻，故其密度增加而沉向池底，而配合料的比重小，自然浮在上面。 池窯中的玻璃液，按其流動方向的不同可分為：縱流、橫流、回旋流。1縱流：是沿窯長方向流動的液動，主要有投料回流和成型回流。(如圖所示）投料回流的成因是熱點與投料池有著溫度差，從熱點流來的高溫玻璃從下面經(jīng)過泡沫層時，不斷將熱量傳給泡沫和料堆，而本身溫度逐漸降低。這時泡沫和料堆熔化完后形成的玻璃液因溫度較低而下沉，匯入從熱點過來的液流中，下沉到距池底某一

20、深度時（由于池底散熱較大，玻璃液溫度較低，粘度較大，流動性小，為不動層，一般不參加回流，圖中用深藍(lán)色表示）而往回轉(zhuǎn)向，流向熱點。這問部分液流主要分成兩部分，一部分仍舊參加投料回流，另一部分與從成型處（流道處）回流來的液流匯合成生產(chǎn)流，在橫向溫差的作用下，呈回旋狀前進(jìn)，逐漸冷卻，流向錫槽。在流道處一部分流向流道，大部分下沉為回流的主要部分。成型回流在回到熔化部的過程中逐漸被加熱升溫而上升，再與新熔成的玻璃液匯合成生產(chǎn)流。2橫流：在窯寬方向上，窯中心的溫度高于兩側(cè)池墻，玻璃液自熱點中心向兩邊流動，在池壁附近向下或斜向下流動，在底層由溫度低的地方向溫度高的地方流動，即向中心流動。3回旋流：縱流和橫流

21、不是單一的，在溫差和生產(chǎn)流的作用下液流作回旋狀前進(jìn)。 19FoampositionBatchpilefoamHot spotFeeding flowBack flowTemperature tendRefining zoneWaist coolerstirrercanalConvection current illustration20二二玻璃液對流的作用：玻璃液對流的作用：一）玻璃液對流對熔化的作用：1.對流對于熔化有利之處：1）投料回流形成穩(wěn)定的料堆； 回流帶來熱量有利于配合料的熔化； 可阻擋未熔化好的配合料或熔化泡沫，防止“跑料”到生產(chǎn)流中去。2）成型對流有利于玻璃液的均化。2.對流對于

22、熔化不利之處：1）橫向?qū)α魅菀讓⒘隙岩翜囟容^低的池壁處，加速對池壁磚的侵蝕；2）生產(chǎn)流中的回流是從溫度較低的冷卻部向高溫?zé)狳c流動，要被再次加熱，必然造成能耗損失，二次重?zé)徇€會產(chǎn)生二次氣泡。二）對玻璃液對流的控制：1）控制好合理的縱向溫度制度（尤其是突出熱點）；2）對于橫向?qū)α饕鹆隙亚治g池壁的情況，一是加強(qiáng)工藝管理，防止偏料的情況出現(xiàn)； 二是采取投料池中部引料水包或兩側(cè)擋料水包，或兩側(cè)擋料石墨的方式進(jìn)行阻擋。3）針對生產(chǎn)流中的回流造成能耗損失及二次氣泡的情況，一方面目前熔窯設(shè)計傾向淺池熔窯，池深一般在1200mm，池深變淺后，對生產(chǎn)流起到了一定的壓縮作用，有效減少了生產(chǎn)流的回流量，從而減少了

23、能耗損失及減少了二次氣泡。另一方面深層水包的使用與減少池深起到了相同的作用，即加大深層水包的尺寸和深度，也能起到減少生產(chǎn)流的回流量的作用。21第三節(jié) 熔窯工作原理一熔窯組成：一熔窯組成：熔窯主要由兩部分組成：一）窯爐部分：熔化空間（包括盛玻璃液的部分及燃燒空間）：從前往后依次為：投料池、 熔化部（至6#小爐中心線后1m）、 澄清部、 卡脖 、冷卻部 、流道（包括一對耳池）蓄熱室：積蓄熱能，預(yù)熱助燃風(fēng)，每20分鐘交換熱能一次小爐：連接燃燒空間和蓄熱室的通道，即進(jìn)風(fēng)和排煙氣的通道煙道：1）排廢氣通道 2）起調(diào)整各小爐抽力及調(diào)節(jié)窯壓的作用，主要有四道閘板，從前往后分別是：支煙 道閘板、 旋轉(zhuǎn)閘板、廢

24、熱鍋爐閘板 、煙囪根閘板煙囪：排廢氣二）燃燒系統(tǒng)：1.燃油系統(tǒng):重油貯罐一次過濾穩(wěn)壓流量測量換熱器二次過濾 粘度測量分支(共16個支管) 分支管道油量測量油量調(diào)節(jié)吹掃閥噴槍2.壓縮空氣系統(tǒng): 霧化氣（連噴槍）壓縮空氣 吹掃氣（連吹掃閥）22蒸汽系統(tǒng)：蒸汽主要用于：）換熱器；）供油及回油伴熱；）套管伴熱；）過濾器及換熱器的吹掃助燃風(fēng)系統(tǒng)：助燃風(fēng)系統(tǒng)主要由助燃風(fēng)機(jī)（變頻風(fēng)機(jī)）、助燃風(fēng)管（末端有調(diào)節(jié)閥）、助燃風(fēng)換向切斷閥等組成排煙系統(tǒng)：排煙系統(tǒng)主要由煙道、煙道閘板（支煙道閘板、 旋轉(zhuǎn)閘板、廢熱鍋爐閘板 、煙囪根閘板）、煙囪、煙氣換向裝置空交機(jī)等組成。6.換向系統(tǒng)(每20分鐘換向一次):名稱換向裝置自

25、動控制系統(tǒng)重油換向吹掃閥二位五通電控?fù)Q向閥吹掃換向氣動二位切斷閥二位三通電控?fù)Q向閥霧化氣換向氣動二位切斷閥二位三通電控?fù)Q向閥助燃風(fēng)換向切斷閥二位三通電控?fù)Q向閥煙氣換向空交機(jī)指令控制系統(tǒng)23二二.熔窯工作狀況說明熔窯工作狀況說明:換火說明:以上換火動作的順序、動作時間、相關(guān)參數(shù)的鎖定均由電腦完成,但出現(xiàn)故障時,有時也需要進(jìn)行手動換火。名稱東進(jìn)火西進(jìn)火東火換西火過程說明重油東噴槍出油西噴槍出油開卸油閥關(guān)東油吹掃開西火霧化氣東出霧化氣西出霧化氣關(guān)東霧化氣開西霧化氣助燃風(fēng)東助燃風(fēng)閥開(西助燃風(fēng)閥關(guān))西助燃風(fēng)閥開(東助燃風(fēng)閥關(guān))關(guān)東助燃風(fēng)閥開西助燃風(fēng)閥煙氣東空交機(jī)閘板落下 (西空交機(jī)閘板抬起)西空交機(jī)閘

26、板落下 (東空交機(jī)閘板抬起)西空交機(jī)閘板落下東空交機(jī)閘板抬起24regeneratorMelting endRefining zonewaistWorking endcanalPort neckviticalmperswivellingdamperdamperHand contral vertical damperWaste gas Reversal ValveCombustion air shut-off valveCombustion airBatch chargerflameRegenerative side port (cross-fired) furnacechimney25第四章

27、熔窯結(jié)構(gòu)及各部位材質(zhì) 第一節(jié) 概述 玻璃熔窯是一個一次投資大，一次性安裝，一次性使用，宏觀結(jié)構(gòu)龐大復(fù)雜的熱工設(shè)備。熔窯的使用壽命主要決定于以下三個方面：1）熔窯設(shè)計的合理性。包括結(jié)構(gòu)設(shè)計，磚材選用，磚材配置，窯爐的砌筑質(zhì)量等；2）烤窯質(zhì)量；3）熔窯的使用。包括溫度，壓力，火焰，料椎等工藝制度，以及異常情況的處理等。 本章就第一個方面，以Toledo窯爐為例，對熔窯各部分的結(jié)構(gòu)和材質(zhì)進(jìn)行闡述。本熔窯采用Toledo技術(shù)設(shè)計的regenerative side port furnace 。 1.熔窯設(shè)計主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo): 熔化能力:500t/d; 熔化面積:250.42m2; 熔化率:2.00t/

28、m2.d; 日耗油量:87t/d。2.熔窯主要尺寸:lengthwidthdeepthDog house230094001200Melting-section34100110001200waist48004400120026詳見熔窯平面圖。其中，refining square 148.5m2 melting section square 375.1m2 working end square 119m2 refining square/ melting section square =39.6% working end square/ melting section square =31.7%。

29、Distance between 1#port and back wall3600Distance between ports3200Port width1#-5#1900 6#1500regerator1-2# length:6518 width:42243-4# length :5822 width :42245-6# length :6518 width :4224lengthwidthdeepthWorking-end1400085001200271100094002300341004800140008500440036003200320032003200320019001900190

30、0190019001500T201T202T203T204T207T208T206T205T209T210T211T212T301T303T304T302T306T305T308T307T309T3102007440015001200T-0169457865185822578651869421402Crown temperatureBottom temperatureInfrared temperature28第二節(jié) 投料池及L型吊墻（dog house and L sharp suspended backwall)一.材質(zhì):二.結(jié)構(gòu): 投料口主要由投料池、兩臺斜毯式投料機(jī)、L型吊墻、吊墻前端

31、的吊掛式對開可移動水包(擋火水包)組成。 投料池寬9400mm，與熔化部池寬11000mm接近，池長2300mm，與兩臺斜毯式投料機(jī)相配合，池壁拐處為易侵蝕部位，設(shè)有拐角冷卻水包。 投料池特點：1）投料池寬與熔化部池寬接近，增加了預(yù)熔區(qū)面積（現(xiàn)在有全等寬料池 的趨勢，已有投料池寬小于熔窯池寬0.5m的設(shè)計); 2)與斜毯式投料機(jī)相配合，采取薄層投料，增加了物料的受熱面積，減少 了偏料的機(jī)率。 風(fēng)冷吊柱式45 L型吊墻由垂直墻面及鼻區(qū)兩部分組成，結(jié)構(gòu)如圖所示。 L型吊墻特點：1）結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性好，運行安全； 2）鼻區(qū)與投料池及擋火水包形成封閉空間，減少投料口漏火，增加了預(yù) 熔區(qū)溫度，起到節(jié)能及減少粉

32、層飛揚的作用。使用要求：1）吊墻內(nèi)溫度80； 2）吊墻冷卻風(fēng)壓大于相應(yīng)部位窯壓。 Dog-houseL sharp suspend backwall sectionwallcornerBefore and after cornerVertical wallnoserefractoryAZS(1681)AZS(1711)AZS(1681)silicaZRX29enterBatch hopperBlanker batch chargercooler30第三節(jié) 熔化池一材質(zhì)Basin wallsection1#-6#port6#-waistWaist enter cornerWorking endI

33、nsulationfractoryAZS(1711)AZS(1681)AZS(1711)Jargal MRN硬無石棉硅鈣板HCS-23Melting end bottomWaist and working end bottomsectionbottom蓋縫磚castablepavingbottom蓋縫磚castablepavingwaist Working endbeforeWaist8 lineAfter waist 8 linerefractoryfireclayAZS(1681)zironAZS(1681)Fire clayAZS(1681)Jargal MRTD（邊部各一塊為AZS(1

34、681)）泥料ERGALAZS(1681)Jargal MRTD31二結(jié)構(gòu)：1）池壁結(jié)構(gòu)：池壁采取整塊大磚立砌排磚形式，避免了橫向磚縫的侵蝕。磚厚250mm，磚高1310mm（磚底占去110mm），磚寬400mm，上面采用了刀把結(jié)構(gòu)，即池壁上面留一個臺階，池上面磚厚175mm,便于二次綁磚（如圖所示）。磚的縮孔在池壁下部朝外側(cè)，縱向池壁之間不留膨脹縫（要求池壁磚之間的接觸面必須磨光，平整度達(dá)到1mm),前后池壁磚端頭號裝有頂絲,以便使池壁磚盡量頂緊,端墻池壁(橫向)立縫均分散留設(shè),縫寬為磚寬的0.7-0.8。2）池底磚結(jié)構(gòu)：池底磚結(jié)構(gòu)自上而下依次為：150mm厚池底垛磚，300mm厚池底粘土大

35、磚，35mm鋯英石搗打料（冷卻部為10mm），75mm厚鋪面磚。池底粘土大磚（900500）每四塊磚留20mm脹縫，上用蓋縫磚，這樣底磚向窯兩端的膨脹量較小，窯底次梁的位移小，窯底鋼結(jié)構(gòu)的安全性較好。鋪面磚每3m左右留25mm脹縫。搗打?qū)訛槌氐渍惩链蟠u的找平層，搗打料經(jīng)高溫?zé)笈c粘土大磚結(jié)為一體。池底采用“合頁窗式”活動保溫結(jié)構(gòu)，關(guān)閉跟打開方便，保溫塊為無石棉硅鈣板。321200131025250350757575353002507006204013070450backstayBottom block support beamscross beamsSkew backlongitudinal

36、beamsrodbracket337535（冷卻部為10，因粘土磚抬高25）20Fire claypavingcastable蓋縫磚施工搗打料前插10mm泡沫聚苯乙稀縱向池底磚排布圖（一）7535（冷卻部為10，因粘土磚抬高25）20pavingcastable蓋縫磚施工搗打料前插10mm泡沫聚苯乙稀縱向池底磚排布圖（二）Fire clay每3m左右留縫25mm34第四節(jié) 火焰空間一.磚材二.結(jié)構(gòu)：1）大碹：熔化部大碹跨度為11600mm，采用52心角，使碹頂盡量壓低，有利于熱量反射給玻璃液。熔化部大碹分為5節(jié)，冷卻部大碹分為3節(jié)，每節(jié)之間留膨脹縫約60-80mm。大碹的碹腳磚為三層箭頭組合形

37、式，碹腳磚的傾斜面一面與鋼碹碴貼合，另一面與大碹磚貼合，碹腳磚的下面與胸墻磚頂面錯臺相配咬為一體，碹腳磚的砌筑形式為四塊磚留4mm膨脹，碹腳磚的第二塊磚用鋯英石質(zhì)磚與鋯石英質(zhì)胸墻接觸，避免硅磚與鋯石英磚之間發(fā)生共熔反應(yīng)而造成透火。2）胸墻：1-6#用33#電熔AZ,后用優(yōu)質(zhì)硅磚，兩者間用鋯英石過渡，以避免產(chǎn)生共熔反應(yīng)。33#電熔AZ用鎖扣形式，以防透火，并有保溫層，優(yōu)質(zhì)硅磚無保溫，沿窯縱向每m留膨脹縫約 mm 。）掛鉤磚： 1-6#用33#電熔AZ,高300 mm，小爐掛鉤磚高250 mm后用優(yōu)質(zhì)硅磚，高300 mm，起保護(hù)胸墻托板的作用。sectioncrowninsulationBreas

38、t wallinsulation掛鉤磚小爐噴火口磚refractorysilicaSilica and insulation material1- 6#port AZS(1681)；after6# port silicaFire caly&無石棉硅鈣板6#后無保溫1-6#port er1681，after 6#port silica1-5#port AZS(1681)6# port buner block AZS(1681)，Tuck stone AZS(1681)sizeThicker450Thicker240Thicker300Thicker95Thicker 300，小爐掛鉤磚2

39、5035第五節(jié) 小爐一.材質(zhì):二.結(jié)構(gòu):小爐為熔化部與蓄熱室的通道,小爐下傾角為20，由于受換火作用,不斷受到高低溫沖擊,也為熔窯易損部位之一。小爐側(cè)墻為鎖扣形式，以防透火。小爐噴火口碹為上層胸墻磚組合而成，與小爐斜碹相連接，小爐噴火口碹也采用鎖扣的形式。小爐結(jié)構(gòu)如圖。sectionbottomSide wallcrownInsulation(bottom,wall,crown)fractoryAZS(1681)AZS(1681)AZS(1681)鋯質(zhì)密封料及高鋁質(zhì)澆注料sizethicker100thicker250thicker2503620300190980901900250301342

40、501905505501432182237第六節(jié)第六節(jié) 蓄熱室蓄熱室一.材質(zhì):Checker brick:sectionwallinsulationbackstaycrowninsulationRider archfractory從下而上為:fireclay、magnesia、hi-duty magnesia DM-96、 hi-duty magnesia DM-98硅酸鋁耐火泥silicasilica干粉高強(qiáng)泥漿刷縫、密封料、silica、可塑料AZS(1681)sizeThicker 694mm350mm1-4#port5#port6#port十字形電熔磚2層Z2層Z20層RUBINALV

41、S0層hi-duty magnesia DM-9810層hi-duty magnesia DM-9810層hi-duty magnesia DM-9610層hi-duty magnesia DM-9633層直接接合鎂鉻磚33層直接接合鎂鉻磚2層33#fused castA Z2層33#fused cast A Z高8500mm高8894mm高8894mm共77層,主要為編籃式排列38二.結(jié)構(gòu): 采取“分組式”箱形蓄熱室,即1-2#小爐為一組,3-4#小爐為一組,5-6#小爐為一組,各組之間設(shè)隔墻,兩對小爐共用一組蓄熱室,減少了因某一個小爐格子體堵塞而對燃燒的影響。 蓄熱室墻體設(shè)有護(hù)墻板，以保護(hù)

42、蓄熱室墻體的穩(wěn)定。蓄熱外墻下部設(shè)有清渣門，以利清理格子體；蓄熱外墻設(shè)有熱修門。蓄熱室外墻以鋁硅質(zhì)耐火材料保溫。 格子體為77層，格子體高度距小爐底磚平面為134mm，格子體主要采取編籃式排列（除過渡層外），1-4#小爐采用十字形電熔磚，大大提高了格子體的使用壽命，5-6#主要采用高純鎂磚及鎂鉻磚。 蓄熱室碹采用優(yōu)質(zhì)硅磚，碹中心角為52，碹頂?shù)鯍煸阡摿⒅希翠擁鄄暧门Ｍ戎卧谛顭崾伊⒅?，大碹支撐在鋼碹碴上，鋼碹碴用頂絲支撐，在烤窯時以松頂絲為主。碹碴磚底面至蓄熱室側(cè)墻頂在冷態(tài)時留有75mm間隙，以便烤窯時蓄熱室墻體的膨脹，烤窯后用鋯英石泥漿密封。（蓄熱室碹如下圖示） 3940第八節(jié) 熔窯鋼結(jié)

43、構(gòu) 熔窯要使用窯齡長，除了各部位材質(zhì)配置合理，結(jié)構(gòu)合理外，還必須有配置得當(dāng)?shù)娜鄹G鋼結(jié)構(gòu)作保證。熔窯鋼結(jié)構(gòu)要保持熔窯各部位無論在冷態(tài)，還是熱態(tài)都是一個可靠的整體。一.窯底鋼結(jié)構(gòu): 目前大都是500t/d以上熔窯, 熔窯長度均達(dá)50米以上,在烤窯后縱向膨脹量達(dá)40-50mm。所以現(xiàn)在窯底鋼結(jié)構(gòu)主要由4層組成，即“橫向主梁縱向主梁次梁垛磚托梁”，而橫向主梁座落在窯底混凝土柱頂面上。這種結(jié)構(gòu)使窯底磚的膨脹引起的位移通過四層相對滑動的鋼結(jié)構(gòu)傳到混凝土頂面上，從而使混凝土柱的縱向位移較小，增加了窯的穩(wěn)定性。二.熔窯橫向鋼結(jié)構(gòu)： 熔窯的橫向鋼結(jié)構(gòu)體系為“次梁立柱拉條”。熔窯立柱布置在單獨設(shè)置的托梁上，柱腳與

44、相鄰次梁用下拉條相聯(lián)。熔窯立柱所受的垂直荷載傳給托梁，水平荷載傳給次梁。這種結(jié)構(gòu)熔窯池底受力平穩(wěn)均勻，不會出現(xiàn)局部受阻的情況。另外，次梁較短，而減少了次梁的拼接。三.熔窯縱向鋼結(jié)構(gòu)： 縱向鋼結(jié)構(gòu)主要包括：縱向立柱，縱向拉條，胸墻托板和鋼碹碴。 冷態(tài)時，大碹的重力傳到鋼碹碴，再由鋼碹碴傳到立柱上?？救凵郎睾笮貕ο蛏吓蛎浟靠蛇_(dá)15-20mm，將大碹頂起，此時，大碹重量作用到胸墻上，同時，也作用到小爐噴火口碹上，這時，小爐噴火口碹磚就會產(chǎn)生一個沿胸墻長度方向很大的水平推力，使小爐有下塌的危險。因此，必須對其施加一個反向的水平推力，這個推力由縱向立柱及縱向拉條平共同完成。41 由于熱態(tài)時，大碹及胸墻都

45、作用在胸墻托板上，負(fù)載較大，且在生產(chǎn)中，胸墻托板是極易被侵蝕的部位，故胸墻托板采用A3鋼板，厚為50mm。 鋼碹碴采用箱形結(jié)構(gòu)，熔化區(qū)的碹腳采用吹風(fēng)冷卻，其與碹磚接觸面經(jīng)機(jī)械加工，平面誤差不大于3mm。四.頂絲：Teledo熔窯在所有山墻兩側(cè)立柱上均裝有頂絲和頂板，分別作用于山墻和碹上，便于烤窯時分別獨立調(diào)節(jié)山墻和大碹不同程度的膨脹。在小爐碹、蓄熱室碹和胸墻、縱向池壁的端頭均設(shè)有頂絲，便于烤窯膨脹時的調(diào)節(jié)。另外，在小爐底托架下設(shè)支承頂絲（靠近蓄熱室一側(cè)），因為小爐口伸入到蓄熱室內(nèi)，而蓄熱室墻體較高，膨脹量大，故小爐一側(cè)也必然會上升，從而引起小爐側(cè)墻磚錯位和裂縫，引起竄火。故設(shè)立小爐底托架支承頂

46、絲來提升小爐底板。五.池壁頂鐵： 池壁頂鐵共分四層。42第五章 熔化工藝制度及工藝管理 熔化工藝制度的合理和穩(wěn)定是保證熔化質(zhì)量的基礎(chǔ)，溫度穩(wěn)定液面穩(wěn)定窯壓穩(wěn)定泡界線穩(wěn)定是保證熔窯操作的四小穩(wěn)。第一節(jié) 溫度制度 溫度測點如圖所示，重要的溫度測點主要有：一.碹頂溫度： 碹頂溫度由碹磚上的熱電偶測量并傳輸?shù)诫娔X顯示，碹頂溫度指標(biāo)是熔化操作的主要依據(jù)之一，重要的控制點有： 化料溫度T202，控制范圍：指標(biāo)10； 熱點溫度T204，控制范圍：指標(biāo)5； 溫度指標(biāo)的確定與如下幾個因素有關(guān)：1）各對小爐油量配比： 從以上燃油分布可以看出油量分布的雙高峰，即油量在1#、2#處較大，及在4#處較大，在1#、2#處

47、油量較大是為了滿足目前較大噸位熔窯的化料需要，在4#處油量較大是為了突出熱點溫度。2)小爐腿溫度: 小爐腿溫度是指小爐腿的磚體溫度，主要是用光學(xué)溫度計或紅外測溫儀來測量。小爐腿溫度曲線控制范圍為： 小爐號1#2#3#4#5#6#說明油配比%21.022.013.022.018.04.0用6對小爐時油配比%22.523.013.023.018.5用5對小爐時43 括號內(nèi)為6#小爐不開火時的控制值。小爐腿溫度控制指標(biāo)為：2#北溫度1560；4#北溫度：1590-1615 。 從以上小爐腿溫度控制范圍及控制指標(biāo)可知：（1）熔窯溫度制度為山形溫度曲線；（2）熱點位置在4#小爐北腿。3）料椎及泡界線的位

48、置，料堆形狀，泡界線是否清晰。4）窯底溫度變化。二.窯底溫度： 窯底溫度是通過底磚上的熱電偶測量出來的。窯底溫度是我們判斷窯內(nèi)溫度及對流變化的依據(jù)之一。重要的窯底溫度有：化料區(qū)T303，熱點區(qū)域：T305，refining Zone:T308,南北1#小爐腿1470-15102#小爐腿1540-15703#小爐腿1575-15854#小爐腿1590-16005#小爐腿1580-1560（1575-1540）6#小爐腿1530-1510（1515-1485）44冷卻部：T301。三.流道溫度： 流道溫度是由熱電偶直接測量玻璃水的溫度所得，熱電偶位于流槽玻璃液面下50mm。流道溫度反映了玻璃液進(jìn)入成形區(qū)（錫槽）時的溫度，它的變化直接影響了流量的變化及成形溫度的變化，是重要的控制點之一。流道溫度的控制范圍為：指標(biāo)1。 流道溫度指標(biāo)往往是根據(jù)成形的需要確定的。 流道溫度的控制及穩(wěn)定的方法： 1）通過冷卻部稀釋風(fēng)量的調(diào)整； 2）通過末對小爐油量的調(diào)整。45第二節(jié) 窯壓 在refining zone及working end分別有取壓管，通過變送器將壓力轉(zhuǎn)化為電信號，再還原成壓力讀數(shù)并在電腦上顯示。 一.窯壓的控制： 熔化部窯壓的控制：熔化部窯壓采取自動控制，即：旋轉(zhuǎn)閘板與壓力變送單元形成控制回路，通過旋轉(zhuǎn)閘板的轉(zhuǎn)角變化來實現(xiàn)窯壓設(shè)定值