預應力混凝土施工技術PPT課件

1、 圖8-178-17為預應力混凝土構件后張法施工示意圖。 圖8-17a8-17a為制作混凝土構件并在預應力筋的設計位置上預留孔道，待混凝土達到規(guī)定的強度后，穿人預應力筋進行張拉。 圖8-17b8-17b為預應力筋的張拉用張拉機械直接在構件上進行張拉，混凝土同時完成彈性壓縮。 圖8-17c8-17c為預應力筋的錨固和孔道灌漿，預應力筋的張拉力通過構件兩端的錨具，傳遞給混凝土構件，使其產生預壓應力，最后進行孔道灌漿。 第1頁/共84頁圖8-17 后張法施工示意圖（a）制作混凝土構件 （b）張拉預應力筋 (c)錨固和孔道灌漿1-混凝土構件；2-預留孔道；3-預應力筋；4-千斤頂；5-錨具 第2頁/共

2、84頁 后張法施工由于直接在混凝土構件上進行張拉，故不需要固定的臺座設備，不受地點限制，適用于在施工現場生產大型預應力混凝土構件，特別是大跨度構件。 后張法施工工序較多，工藝復雜，錨具作為預應力筋的組成部分，將永遠留置在預應力混凝土構件上，不能重復使用。 后張法施工常用的預應力筋有單根鋼筋、鋼筋束、鋼絞線束等。 第3頁/共84頁8.5.1 8.5.1 錨具（代號M M）1 1單根鋼筋錨具 單根鋼筋用作預應力筋時，張拉端采用螺絲端桿錨具，固定端采用鐓頭錨具。 第4頁/共84頁（1 1）螺絲端桿錨具 螺絲端桿錨具適用于錨固直徑不大于36mm36mm的鋼筋。它是由螺絲端桿、螺母和墊板組成的, ,見圖

3、8-188-18。螺絲端桿采用4545號鋼制作，螺母和墊板采用3 3號鋼制作。螺絲端桿的長度一般為320mm320mm，預應力構件長度大于24m24m時，可根據情況增加螺絲端桿的長度，螺絲端桿的直徑與預應力鋼筋的直徑對應選取。螺絲端桿與預應力鋼筋的焊接，應在預應力鋼筋冷拉前進行。螺絲端桿與預應力筋焊接后，同張拉機械相連進行張拉，最后上緊螺母即完成對預應力鋼筋的錨固。螺絲端桿錨具尺寸見表8-38-3。 第5頁/共84頁圖8-18 螺絲端桿錨具（a）螺絲端桿； (b)螺母； (c)墊板第6頁/共84頁表8 83 3 螺絲端桿錨具尺寸 mmmm型號鋼筋直徑螺紋dd0CHSDahd1LM1818M22

4、1.5201.0323236.9901424LM2020M242221.5363641.6901626LM2222M272251.5404147.3901629LM2525M302281.5454653.1902032LM2828M332311.5505057.7902035LM3232M392352.0555563.5902241LM3636M423392.06065751002544注：1.圖中螺桿長度僅用于長度不大于24m的構件，構件長度大于24m時，應根據實際情況增加螺桿長度。 2.螺母可采用圓形的六槽螺母，其高度不變，外徑約取0.94D。第7頁/共84頁（2）鐓頭錨具 鐓頭錨具由鐓頭

5、和墊板組成。鐓頭一般是直接在預應力筋端部熱墩、冷墩或鍛打成型，墊板采用3號鋼，見下圖。（a）鐓頭； （b）墊板 第8頁/共84頁2 2鋼筋束（鋼絞線束）錨具 鋼筋束或鋼絞線束用作預應力筋，張拉端采用JM12JM12型錨具，固定端采用鐓頭錨具。 JM12JM12型錨具適用于錨固3-6123-612鋼筋束和4-6124-612鋼絞線束。它是由錨環(huán)和夾片組成的，見圖8-208-20。錨環(huán)與夾片均采用4545號鋼制成，夾片經熱處理后，硬度為48-48-52HRC52HRC，錨環(huán)經熱處理后，硬度為32-37HRC32-37HRC。根據夾片數量或錨固鋼筋的根數，其型號分別有JM12-3JM12-3，JM1

6、2-4JM12-4，JM12-5JM12-5，JM12-6 JM12-6 幾種，可分別錨固3 3、4 4、5 5、6 6根直徑12mm12mm的鋼筋束或鋼絞線束。JM12JM12型錨具具有良好的錨固性能，預應力筋滑移量比較小，施工方便，但其機械加工量大，成本較高。JM12JM12型錨具尺寸見表8-48-4。 第9頁/共84頁圖8-20 JM12型錨具(a)裝配； (b)錨環(huán)； (c)夾片第10頁/共84頁表8-4 JM128-4 JM12型錨具尺寸 型號預應力束DdHH1d1d2JM1233I12904450530455525JM1244I129044507304558.525JM1255I1

7、29050509304568.534JM1266I129050501130457234JM1255I1210650558526634JM1266I1210650559305268.536JM1244I1510650559305268.536JM1266I151357672930759852第11頁/共84頁3 3鋼絲束錨具 鋼絲束用作預應力筋時，張拉端采用錐形螺桿錨具、DM5ADM5A型鐓頭錨具，固定端采用DM5BDM5B型鐓頭錨具。（1 1）錐形螺桿錨具 錐形螺桿錨具適用于錨固14-2814-28根55鋼絲束。它是由錐形螺桿、套筒、螺母和墊板組成，見圖8-218-21。錐形螺桿和套筒均采用4

8、545號鋼制成，螺母和墊板采用3 3號鋼制成。錐形螺桿錨具尺寸表8-58-5。 第12頁/共84頁圖8-21 錐形螺桿錨具（a）錐形螺桿； (b)套簡； (c)螺母； (d)墊板 第13頁/共84頁表8-5 8-5 錐形螺桿錨具尺寸 mm mm 型號鋼絲根數螺紋dD1D2HSDand1EL51414M3026140.4454551.9902032EL51616M3326643.4505057.7902035EL52020M3627146.4555563.51002238EL52424M4237952.4606069.31002544EL52828M4538555.46565751102847注

9、：1.圖中螺桿長僅用于長度不大于30m的構件，當構件長度大于30m時，每增加1m，螺桿應增加3mm；2.螺母也可采用圓形的六槽螺母，其高度不變，外徑約取0.94D。第14頁/共84頁 當采用錐形螺桿錨具時，錨具的組裝是個重要環(huán)節(jié)。錐形螺桿錨具的組裝方法見圖8-228-22。 首先把鋼絲放在錐形螺桿的錐體部分，使鋼絲均勻、整齊地貼緊錐體，然后套上套筒，用錘將套筒均勻地打緊，最后用拉伸機使錐形螺桿的錐體部分進人套筒并使套筒發(fā)生變形從而使鋼絲和錐形錨具的套筒、端桿錨成一個整體。這個過程稱為預頂，預頂的張拉力為預應力筋張拉控制應力的1.051.05倍。錐形螺錨桿具的外徑較大，為了減小構件孔道直徑，一般

10、僅在構件兩端擴大孔道。因此預應力鋼絲束只能預先組裝一端的錨具，而另一端則在鋼絲束穿過孔道后，在現場組裝。 第15頁/共84頁圖8-22 錐形螺桿錨具安裝圖1-鋼絲；2-套簡；3-錐形螺桿；4-壓圈第16頁/共84頁（2 2）鐓頭錨具 鐓頭錨具適用于錨固12-5412-54根55高強鋼絲束。張拉端采用DM5ADM5A型鐓頭錨具，由錨杯和螺母組成，見圖8-23a8-23a、b b，其尺寸見表8-68-6。 錨杯采用4545號鋼制作，調質熱處理后的硬度為25-25-30HRC30HRC，錨杯的內外壁均有絲扣，內絲扣用于連接張拉螺桿，外絲扣用于擰緊螺母錨固預應力筋，錨杯四周鉆孔，以固定鋼絲的鐓頭。螺母

11、采用3030號鋼或4545號鋼制作。固定端采用DM5BDM5B型鐓頭錨具，由錨板組成，見圖8-23c8-23c，其尺寸見表8-78-7。錨板采用4545號鋼制作，調質熱處理后的硬度為25-30HRC25-30HRC，錨板四周鉆孔，以固定鋼絲的鐓頭。55鋼絲鐓粗頭的直徑為7-7.5mm7-7.5mm，高度為4.8-5.3mm4.8-5.3mm，頭型不應偏歪。 第17頁/共84頁圖8-23 鐓頭錨具(a)DM5A錨杯； (b)DM5A螺母； (c)DM5A錨板 第18頁/共84頁表 8-6 8-6 錨環(huán)與螺母尺寸 mm mm 型 號鋼絲根數螺紋D螺紋D0HH0n1n2d1d2H1D1DM5A141

12、4M562M402602541012282585DM5A1616M602M422703051114302590DM5A1818M643M452703061216322595DM5A2020M683M4827535713193530100DM5A2222M723M5237535814223830105DM5A2424M763M5537535915254130110第19頁/共84頁表8-7 8-7 錨板尺寸 mm mm 型 號鋼絲根數D2H2n1n2d1d2DM5B141480254101228DM5B161685305111430DM5B181885306121632DM5B202090357

13、131935DM5B222290358142238DM5B242495359152541第20頁/共84頁4 4錨具性能要求（1 1）當預應力筋錨具組裝件達到實測極限拉力時，除錨具設計允許的現象外，全部零件均不得出現肉眼可見的裂縫或破壞；（2 2）除難滿足分級張拉及補張工藝外，宜具有能放松預應力筋的性能。（3 3）錨具或其附件上宜設置灌漿孔道，灌漿孔道應有保證漿液通暢的截面面積。 第21頁/共84頁8.5.2 8.5.2 預應力筋的制作 預應力筋的制作與鋼筋的直徑、鋼材的品種、錨具的類型、張拉設備和張拉工藝有關。目前常用的預應力筋有單根鋼筋、鋼筋束或鋼絞線束、鋼絲束。 第22頁/共84頁1 1

14、單根鋼筋制作 單根鋼筋的制作，一般包括配料、對焊等工序。鋼筋的下料長度應由計算確定，計算時應考慮錨具的特點、對焊接頭的壓縮量、構件的長度等因素。 單根預應力鋼筋，張拉端采用螺絲端桿錨具，固定端采用鐓頭錨具。根據預應力筋是一端張拉還是兩端張拉的情況，錨具與預應力筋的組合形式基本上有兩種：兩端都用螺絲端桿錨具，一端螺絲端桿錨具另一端鐓頭錨具。 第23頁/共84頁（1 1）預應力筋兩端采用螺絲端桿錨具下料長度計算如下： -冷拉率、-回彈率、l l0-0-每個對焊接頭的壓縮量 021122lnlllL第24頁/共84頁（2 2）預應力筋一端采用螺絲端桿錨具，另一端采用鐓頭錨具下料長度計算如下： -冷拉

15、率、-回彈率、l l0-0-每個對焊接頭的壓縮量 04211lnllllL第25頁/共84頁2 2鋼筋束（鋼絞線束）制作 鋼筋束目前主要采用1212鋼筋3-63-6根組成，鋼絞線束主要采用3-63-6根7474組成。由于其強度高，柔性好，而且鋼筋不需要接頭等優(yōu)點，近年來鋼筋束和鋼絞線束預應力筋的應用越來越廣泛。 鋼筋束所用鋼筋一般是成盤圓狀供應，長度較長，不需要對焊接長。鋼筋束預應力筋的制作工藝一般是下料和編束。熱處理鋼筋及鋼絞線下料切斷時，宜采用切斷機或砂輪鋸切斷，不得采用電弧切割。鋼絞線切斷前，在切口兩側50mm50mm處應用鉛絲綁扎，以免鋼絞線松散。 第26頁/共84頁 鋼筋束或鋼絞線束

16、預應力筋的編束，主要是為了保證穿人構件孔道中的預應力筋束不發(fā)生扭結。成束預應力筋宜采用穿束網套穿束。穿束前應逐根理順，用鉛絲每隔1.0m1.0m左右綁扎成束，不得紊亂。 鋼筋束或鋼絞束的下料長度，主要與構件的長度、所選擇的錨具和張拉機械有關。第27頁/共84頁 預應力筋兩端同時張拉時，下料長度為： 預應力筋一端張拉時，下料長度為：alL2balL張拉端留量a、固定端留量b與錨具和張拉機械有關，采用JM12型錨具和YC60型千斤頂張拉時，a850mm, b80mm；對于鋼筋束，若固定端采用鐓頭錨具，b2.25d15 mm。 第28頁/共84頁3 3鋼絲束制作 鋼絲束的制作，隨著選用錨具型式的不同

17、制作方法也有差異。一般需經下料、編束和安裝錨具等工序。 第29頁/共84頁（1 1）制作工藝 當采用鋼絲束作為預應力筋時，為了保證張拉時鋼絲束中每根鋼絲應力值的均勻性，鋼絲束制作時必須等長下料，同束鋼絲中下料長度的相對誤差應控制在L/5000L/5000以內，且不得大于5mm5mm（L L為鋼絲長度）。 為保證達到上述下料精度，一般有兩種方法。一種方法是應力下料，即拉鋼絲拉至300300PaPa應力狀態(tài)下，畫定長度，放松后剪切下料。另一種方法是用鋼管限位法，即將鋼絲通過小直徑的鋼管（鋼管內徑略粗于鋼絲直徑），在平直的工作臺上等長下料，后一種方法比較簡單，采用較廣泛。第30頁/共84頁 鋼絲下料

18、后應逐根理順進行編束，編束工作一般在比較平整的場地上進行，首先把鋼絲理順放平，然后隔1.0m1.0m用鐵絲將鋼絲編成簾子狀。編束的目的是為了防止鋼絲互相扭結。第31頁/共84頁（2 2）下料長度計算 采用錐形螺桿錨具兩端同時張拉時，預應力筋的下料長度： 采用錨杯式鐓頭錨具一端張拉時，預應力筋的下料長度： )(222765DllllLLcLHHalL)(5 . 0221第32頁/共84頁8.5.3 8.5.3 施工工藝 后張法預應力混凝土構件制作工藝流程，見下頁。 第33頁/共84頁安裝底模綁扎鋼筋，安裝側模埋管，預留孔道澆筑混凝土制作混凝土試塊抽管養(yǎng)護，拆模預應力筋制作穿預應力筋張拉預應力筋壓

19、混凝土試塊孔道灌漿起吊運輸第34頁/共84頁1 1孔道留設 孔道留設是后張法預應力混凝土構件制作中的關鍵工序之一。 預留孔道的尺寸與位置應正確，孔道應平順；端部的預埋墊板應垂直于孔道中心線并用螺栓或釘子固定在模板上，以防止?jié)仓炷習r發(fā)生走動；孔道的直徑一般比預應力筋的外徑（包括鋼筋對焊接頭的外徑或需穿入孔道的錨具外徑）大10-15 mm10-15 mm，以利于預應力筋穿入?？椎懒粼O的方法有鋼管抽芯法、膠管抽芯法和預埋波紋管法等。 第35頁/共84頁（1 1）鋼管抽芯法 鋼管抽芯法適用于留設直線孔道。 鋼管抽芯法是預先將鋼管敷設在模板的孔道位置上，在混凝土澆筑后每隔一定時間慢慢轉動鋼管，防止它

20、與混凝土粘結，待混凝土初凝后、終凝前抽出鋼管形成孔道。選用的鋼管要求平直、表面光滑，敷設位置淮確。鋼管用鋼筋井字架固定，間距不宜大于1.0m1.0m。每根鋼管的長度一般不超過15m15m，以便于轉動和抽管。鋼管兩端應各伸出構件外0.5 m0.5 m左右。較長的構件可采用兩根鋼管，中間用套管連接，其連接方法見圖8-298-29。 第36頁/共84頁圖8-29 鋼管連接方法1-鋼管；2-白鐵皮套管管；3-硬木塞 第37頁/共84頁 準確地掌握抽管時間很重要。 抽管時間與水泥品種、氣溫和養(yǎng)護條件有關。抽管宜在混凝土初凝后、終凝以前進行，以用手指按壓混凝土表面不顯指紋時為宜。抽管過早，會造成坍孔事故；

21、抽管太晚，混凝土與鋼管粘結牢固，抽管困難，甚至抽不出來。常溫下抽管時間約在混凝土澆筑后3-53-5。抽管順序宜先上后下進行，抽管方法可用人工抽管或卷揚機抽管，抽管時必須速度均勻，邊抽邊轉并與孔道保持在一直線上。抽管后應及時檢查孔道情況，并做好孔道清理工作，以防止以后穿筋困難。 第38頁/共84頁（2 2）膠管抽芯法 膠管抽芯法可用于留設直線、曲線或折線孔道。 膠管有五層或七層夾布膠管和鋼絲網橡皮管兩種。前者質軟，必須在管內充氣或充水后才能使用；后者質硬，且有一定的彈性，預留孔道時與鋼管一樣使用，所不同的是澆筑混凝土后不需轉動，抽管時可利用其有一定彈性的特點，膠管在拉力作用下斷面縮小，即可把管抽

22、出。第39頁/共84頁 膠管用鋼筋井字架固定，間距不宜大于0.5m0.5m且曲線孔道處應適當加密。對于充水或充氣的膠管，在澆筑混凝土前膠管中應充入壓力0.6-0.8MPa0.6-0.8MPa的壓縮空氣或壓力水，此時膠管直徑可增大（約3mm3mm）。抽管時放出壓縮空氣或壓力水，膠管孔徑縮小，與混凝土脫開，隨即抽出膠管，形成孔道。膠管抽芯法預留孔道，混凝土澆筑后不需要旋轉膠管，抽管時間一般控制在200h200h，抽管時應先上后下，先曲后直。 第40頁/共84頁（3 3）預埋波紋管法 孔道的留設除采用鋼管或膠管抽芯成孔外，也可采用預埋波紋管的方法成孔，波紋管直接埋設在構件中而不再抽出。 波紋管應密封

23、良好并有一定的軸向剛度，接頭應嚴密，不得漏漿。固定波紋管的鋼筋井字架間距不宜大于0.8m0.8m。波紋管全稱鍍鋅雙波紋金屬軟管，是由鍍鋅薄鋼帶經壓波后卷成，具有重量輕、剛度好、彎折方便、連接容易、與混凝土粘結性能好等優(yōu)點，可作成各種形狀的孔道并可省去抽管工序。因此，這種留孔方法具有較大的推廣價值。第41頁/共84頁 在留設孔道的同時，還在要設計規(guī)定的位置留設灌漿孔和排氣孔。灌漿孔的間距：預埋波紋管不宜大于30m30m；抽芯成形孔道不宜大于12m12m。曲線孔道的曲線波峰部位，宜設置排氣孔，留設灌漿孔或排氣孔時，可用木塞或白鐵皮管成孔?？椎莱尚魏螅瑧⒓粗鹂讬z查，發(fā)現堵塞現象，應及時疏通。第42

24、頁/共84頁2 2預應力筋張拉 預應力筋張拉是制作預應力混凝土構件的關鍵，必須按照GB50204GB5020420022002混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范的規(guī)定進行施工。 第43頁/共84頁（1 1）一般規(guī)定 預應力筋張拉時，構件的混凝土強度應符合設計要求，當設計無要求時，不應低于設計強度標準值的7575，以確保在張拉過程中，混凝土不至于受壓而破壞。 安裝張拉設備時，直線預應力筋應使張拉力的作用線與孔道中心線重合；曲線預應力筋應使張拉力的作用線與孔道中心線末端的切線重合。預應力筋張拉、錨固完畢，留在錨具外的預應力筋長度不得小于30mm30mm。錨具應用封端混凝土保護，長期外露的錨具應采取防銹

25、措施。 第44頁/共84頁（2 2）張拉控制應力 后張法預應力筋的張拉控制應力不宜超過表8-18-1的數值。 張拉程序、預應力筋伸長值的驗算和預應力筋張拉力的計算與先張法相同。 第45頁/共84頁（3 3）張拉方法 為了減少預應力筋與孔道摩擦引起的損失，預應力筋張拉端的設置，應符合設計要求。當設計無要求時，應符合下列規(guī)定： 抽芯成形孔道：曲線預應力筋和長度大于24m24m的直線預應力筋，應在兩端張拉；長度等于或小于24m24m的直線預應力筋，可在一端張拉。第46頁/共84頁 預埋波紋管孔道：曲線預應力筋和長度大于30m30m的直線預應力筋，宜在兩端張拉；長度等于或小于30m30m的直線預應力筋

26、可在一端張拉。 同一截面中有多根一端張拉的預應力筋時，張拉端宜分別設置在結構的兩端。當兩端同時張拉同一根預應力筋時，為了減少預應力損失，宜先在一端錨固，再在另一端補足張拉力后進行錨固。第47頁/共84頁（4 4）張拉順序 預應力筋的張拉順序應符合設計要求，當設計無具體要求時，可采用分批、分階段對稱張拉方法。應使混凝土不產生超應力，構件不扭轉與側彎，結構不變位等。因此對稱張拉是一項重要原則。同時還要考慮到盡量減少張拉機械的移動次數。 第48頁/共84頁 對配有多根預應力筋的預應力混凝土構件，由于不可能同一次張拉，應分批、對稱地進行張拉。分批張拉時，要考慮后批預應力筋張拉時對混凝土產生的彈性壓縮，

27、而引起前批張拉并錨固好的預應力筋應力值的降低，所以對前批張拉的預應力筋的張拉應力值應增加 npconcspcEAAEE)(第49頁/共84頁 采用分批張拉時,應按上式計算出分批張拉的預應力損失值，分別加到先批張拉預應力筋的張拉控制應力值內或采用同一張拉值逐根復拉補足。 第50頁/共84頁3 3 孔道灌漿 預應力筋張拉錨固后，孔道應及時灌漿以防止預應力筋銹蝕，增加結構的整體性和耐久性。但采用電熱法時孔道灌漿應在鋼筋冷卻后進行。 孔道灌漿應采用強度等級不低于42.5 Mpa42.5 Mpa普通硅酸鹽水泥或礦渣硅酸鹽水泥配制的水泥漿；對空隙大的孔道可采用水泥砂漿灌漿。水泥漿及水泥砂漿強度均不應低于2

28、0Mpa20Mpa。灌漿用水泥漿的水灰比宜為0.40.4左右，攪拌后3h3h泌水率宜控制在0.20.2，最大不超過0.30.3。純水泥漿的收縮性較大，為了增加孔道灌漿的密實性，在水泥漿中可摻入水泥用量0.20.2的木質素磺酸鈣或其他減水劑，但不得摻入氯化物或其他對預應筋有腐蝕作用的外加劑。 第51頁/共84頁 灌漿前混凝土孔道應用壓力水沖刷于凈并潤濕孔壁。 灌漿順序應先下后上，以避免上層孔道漏漿而把下層孔道堵塞。 孔道灌漿可采用電動灰漿泵，灌漿應緩慢均勻地進行，不得中斷，灌滿孔道并封閉排氣孔后，宜再繼續(xù)加壓至0.5-0.6Mpa0.5-0.6Mpa并穩(wěn)壓一定時間，以確?？椎拦酀{的密實性。 對于

29、不摻外加劑的水泥漿可采用二次灌漿法，以提高孔道灌漿的密實性。 灌漿后孔道內水泥漿及水泥砂漿強度達到15Mpa15Mpa時，預應力混凝土構件即可進行起吊運輸或安裝。 第52頁/共84頁8.5.4 8.5.4 無粘結預應力技術 在后張法預應力混凝土構件中，預應力筋分為有粘結和無粘結兩種。 有粘結的預應力是后張法的常規(guī)做法，張拉后通過灌漿使預應力筋與混凝土粘結。無粘結預應力是近幾年發(fā)展起來的新技術，其做法是在預應力筋表面刷涂油脂并包塑料帶（管）后如同普通鋼筋一樣先鋪設在支好的模板內，再澆筑混凝土，待混凝土達到規(guī)定的強度后，進行預應力筋張拉和錨固。第53頁/共84頁 這種預應力工藝是借助兩端的錨具傳遞

30、預應力，無需留孔灌漿，施工簡便，摩擦損失小，預應力筋易彎成多跨曲線形狀等，但對錨具錨固能力要求較高，適用于大柱網整體現澆樓蓋結構，尤其在雙向連續(xù)平板和密肋樓板中使用最為經濟合理。 目前無粘結預應力混凝土平板結構的跨度，單向板可達9-10m9-10m，雙向板為9m9m9m9m，密肋板為12m12m，現澆梁跨度可達27m27m。 第54頁/共84頁1 1無粘結預應力筋 無粘結預應力筋由無粘結筋、涂料層和外包層三部分組成。 1-無粘結筋；2-涂料層；3-外包層第55頁/共84頁（1 1）無粘結筋 無粘結筋宜采用柔性較好的預應力筋制作，選用7474或7575的鋼絞線。（2 2）涂料層 無粘結筋的涂料層

31、可采用防腐油脂或防腐瀝青制作。涂料層的作用是使無粘結筋與混凝土隔離，減少張拉時的摩擦損失，防止無粘結筋腐蝕等。因此，要求涂料性能符合下列要求：在-20-20+70+70溫度范圍內，不流淌、不開裂、不變脆，并有一定韌性；使用期內化學穩(wěn)定性高；潤滑性能好，摩擦阻力??；不透水、不吸濕；防腐性能好。 第56頁/共84頁（3 3）外包層 無粘結筋的外包層可用高壓聚乙烯塑料帶或塑料管制作。外包層的作用是使無粘結筋在運輸、儲存、鋪設和澆筑混凝土等過程中不會發(fā)生不可修復的破壞。因此要求外包層應符合下列要求在-20-20+70+70溫度范圍內，低溫不脆化，高溫化學穩(wěn)定性好；必須具有足夠的韌性，抗破損性強；對周圍

32、材料無侵蝕作用；防水性強。 第57頁/共84頁 制作單根無粘結筋時，宜優(yōu)先選用防腐油脂做涂料層，其塑料外包層應用塑料注塑機注塑成型，防腐油脂應填充飽滿，外包層應松緊適度；成束無粘結筋可用防腐瀝青或防腐油脂作涂料層，當使用防腐瀝青時，應用密纏塑料帶作外包層，塑料帶各圈之間的搭接寬度應不小于帶寬的1/21/2，纏繞層數不小于四層。要求防腐油脂涂料層無粘結筋的張拉摩擦系數不應大于0.120.12；防腐瀝青涂料層無粘結筋的張拉摩擦系數不應大于0.250.25。 第58頁/共84頁2 2無粘結預應力筋制作 無粘結預應力筋的制作一般采用擠壓涂層工藝和涂包成型工藝兩種。（1 1）擠壓涂層工藝 擠壓涂層工藝主

33、要是無粘結筋通過涂油裝置涂油，涂油無粘結筋通過塑料擠壓機涂刷塑料薄膜，再經冷卻筒槽成型塑料套管。這種擠壓涂層工藝的特點是效率高，質量好，設備性能穩(wěn)定。它與電線、電纜包裹塑料套管的工藝相似。 第59頁/共84頁（2 2）涂包成型工藝 涂包成型工藝主要是無粘結筋經過涂料槽涂刷涂料后，再通過歸束滾輪成束并進行補充涂刷，涂料厚度一般為2mm2mm，涂好涂料的無粘結筋隨即通過繞布轉筒自動地交叉纏繞兩層塑料布。當達到需要的長度后進行切割，成為一根完整的無粘結預應力筋。這種涂包成型工藝的特點是質量好，適應性較強。 第60頁/共84頁3 3無粘結預應力筋錨具（1 1）單孔夾片式錨具 單孔夾片式錨具由錨環(huán)和夾片

34、組成。 (a)組裝圖； (b)三夾片； (c)二夾片1-鋼絞線；2-錨環(huán)；3-夾片；4-彈性槽第61頁/共84頁 單孔夾片式錨具錨環(huán)采用4545號鋼制作，調質熱處理硬度28528515HB15HB，夾片有三片與二片式，三片式夾片按120120銑分，二片式夾片的背面上部鋸有一條彈性槽，可提高錨固能力，采用20Cr20Cr鋼制作，表面熱處理硬度58-61HRC58-61HRC。 第62頁/共84頁（2 2）X X型夾片式錨具 X X型夾片式錨具又稱多孔夾片錨具，由錨板和夾片組成。 錨板的錨孔沿圓周排列，其間距分別為1515鋼絞線33mm33mm，1212鋼絞線29mm29mm。X X型夾片式錨具的

35、特點是每束鋼絞線的根數不受限制，每根鋼絞線是單獨錨固的，任何一根鋼絞線錨固失效，都不會引起整束鋼絞線的錨固失效。 1-鋼絞線；2-錨板；3-夾片。第63頁/共84頁（3 3）擠壓錨具 擠壓錨具是利用液壓擠壓機將套筒擠緊在鋼絞線端頭上的錨具，用于內埋式固定端。擠壓錨具組裝時，液壓擠壓機的活塞桿推動套筒通過擠壓模，使套筒變細，硬鋼絲襯圈碎斷咬入鋼絞線表面，夾緊鋼絞線，形成擠壓頭。（a）擠壓錨具； (b)成型工藝1-擠壓套簡；2-墊板；3-螺旋筋；4-鋼絞線；5-硬鋼絲襯圈；6-擠壓機機架；7-活塞杯；8-擠壓膜 第64頁/共84頁4 4無粘結預應力施工 無粘結預應力在施工中，主要問題是無粘結預應力

36、筋的鋪設、張拉和端部錨頭處理。無粘結筋在使用前應逐根檢查外包層的完好程度。對有輕微破損者，可包塑料帶補好；對破損嚴重者應予以報廢。 第65頁/共84頁（1 1）無粘結預應力筋鋪設 在單向連續(xù)梁板中，無粘結筋的鋪設比較簡單，如同普通鋼筋一樣鋪設在設計位置上；在雙向連續(xù)平板中，無粘結筋一般為雙向曲線配筋，兩個方向的無粘結筋互相穿插，給施工操作帶來困難，因此確定鋪設順序很重要。鋪設雙向配筋的無粘結筋時，應先鋪設標高低的無粘結筋，再鋪設標高較高的無粘結筋，并應盡量避免兩個方向的無粘結筋相互穿插編結。人工編序比較繁瑣而且極易出錯。根據編序特點采用電子計算處理較為合理。 第66頁/共84頁 無粘結筋應嚴格

37、按設計要求的曲線形狀就位并固定牢靠。鋪設無粘結筋時，無粘結筋的曲率可墊鐵馬凳控制。鐵馬凳高度應根據設計要求的無粘結筋曲率確定，鐵馬凳間隔不宜大于2m2m并應用鐵絲將其與無粘結筋扎緊。也可以用鐵絲將無粘結筋與非預應力鋼筋綁扎牢固，以防止無粘結筋在澆筑混凝土過程中發(fā)生位移，綁扎點的間距為0.7-1.0m.0.7-1.0m.無粘結筋控制點的安裝偏差：矢高方向5mm5mm；水平方向30mm30mm。 第67頁/共84頁（2 2）無粘結預應力筋張拉 由于無粘結預應力筋一般為曲線配筋，故應兩端同時張拉。無粘結筋的張拉順序應與其鋪設順序一致，先鋪設的先張拉，后鋪設的后張拉。成束無粘結筋正式張拉前，宜先用千斤

38、頂往復抽動1-21-2次以降低張拉摩擦損失。無粘結筋的張拉過程中，當有個別鋼絲發(fā)生滑脫或斷裂時，可相應降低張拉力，但滑脫或斷裂的數量不應超過結構同一截面無粘結預應力筋總量的2 2。 第68頁/共84頁（3 3）無粘結預應力筋端部錨頭處理 無粘結筋端部錨頭的防腐處理應特別重視。采用X X型夾片式錨具的鋼絞線，張拉端頭構造簡單，無須另加設施，端頭鋼絞線預留長度不小于150mm150mm，多余部分切斷并將鋼絞線散開打彎，埋設在混凝土中以加強錨固。見圖8-348-34。 第69頁/共84頁圖8-34 鋼絞線端部錨頭處理1-錨環(huán)；2-夾片；3-埋件；4-鋼絞線；5-散開打彎鋼絲；6-圈梁第70頁/共84

39、頁8.6 8.6 電熱張拉法 電熱張拉法是利用熱脹冷縮原理，在鋼筋上通以低電壓強電流使之熱脹伸長，待達到要求的伸長值時錨固，隨后停電冷縮，使混凝土構件產生預壓應力。 電熱張拉法具有設備簡單、操作簡便、無摩擦損失、便于高空作業(yè)、施工安全等優(yōu)點。但也具有電耗大，因材質不均勻用伸長值控制應力不易準確，成批生產尚需校核的缺點。只適用于冷拉鋼筋作預應力筋的一般結構，可用于先張、也可用于后張。對抗裂度要求較嚴的結構，不宜采用電張法；對采用波紋管或其他金屬管作預留孔道的結構，不得采用電張法。 第71頁/共84頁8.6.1 8.6.1 鋼筋伸長值計算 電張法是以控制鋼筋伸長值來建立必要的預應力值，所以正確地確

40、定鋼筋電熱伸長值是電熱法的關鍵。鋼筋伸長值可按下式計算： LELscon30第72頁/共84頁 對抗裂度要求較高的構件，在成批生產前應用拉桿式千斤頂或壓力傳感器對電熱后的鋼筋預應力值進行校核，實測與計算偏差不應大于相應階段預應力的10%10%或小于5%5%。并模索處鋼筋伸長與應力間的規(guī)律，作為電熱張拉時的根據。 第73頁/共84頁 校核宜在停電后2-24h2-24h內進行，此時，校核的應力值可近似地用下列公式計算（如停電超過2424小時在校核，尚應考慮相應階段的應力損失）： 4Lconys第74頁/共84頁8.6.2 8.6.2 鋼筋電張時的溫度計算 當鋼筋通電伸長到時，鋼筋溫度的計算值為： 鋼筋電張后的溫度為： 冷拉港進的電熱溫度不宜過高，否則會對冷拉鋼筋起退火作用，影響預應力鋼筋的強度。古電熱溫度應控制且不宜超過下列數值：冷拉HRB335HRB335鋼筋為250250；冷拉HRB400HRB400鋼筋為300300；冷拉RRB400RRB400鋼筋為350350。當然電熱溫度也不能太低，否則電熱時間長，甚至達不到伸長值的要求。LLT0TTT第75頁/共84頁8.6.3 8.6.3 電熱設備的選擇 電熱設備所需功率P P可按下列近似公式計算： tTGC