五沙大橋便橋平臺方案設計

1、實用文案五沙大橋擴建工程五沙大橋擴建工程項目部2010 年 4 月 3 日佛山市順德區(qū)五沙大橋擴建工程項目部便橋、平臺施工方案編制： 陳柏全 日期： 復核：貢福田日期： 2010.4.5審核：李文濤日期： 2010.4.8公司技術部審核：日期：審批：日期：便橋、平臺施工方案、工程概況1、工程簡介五沙大橋擴建工程有 18 墩、19# 墩 2 個主墩，均位于李家沙水道上，主跨128m。每個主墩有12條樁，其中主墩樁基6條，直徑©220cm，防撞樁6條,直徑© 100cm。18#墩所有樁基均位于舊橋同側上游，19#墩主墩樁基位于舊橋 上游，防撞樁位于舊橋下游。李家沙水道系珠江水系

2、，水道寬約 230m。水上主墩采用搭設便橋、平臺進 行施工。施工期間采用單孔通航，即在 18#墩與19#墩之間設一個通航孔，通 航孔凈寬115.1m。東岸段便橋立面圖: :一： ： ：一 ； ： ： ： ：【： ： ：!UU 出I!川! U!川! |! I! |!川! |! !1dii'fi'i'H-hTii'itTT 十訂“ iiiuA£.3lo o to L w/ 3 I | -I - j東岸段便橋平臺平面圖東岸段便橋立面圖Lt=iiitLL創(chuàng)13d JU亠殛亠4a亠e眉 f rrr*r:1igg監(jiān)三三三三mm三三三三3M曹轉團蘭曹 iiiiiii

3、iiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiii §丄 L * 蟲 I 11 |k ii a I a a b ，j I ij < a iii ii jfai |g i t i a u l * i Ji 丄丄. 鼻& ” 也 u i東岸段便橋平臺平面圖2、水文情況五沙大橋擴建工程常水位為+0.8m，根據(jù)水文資料，十年一遇洪水位為+3.506m（1956年黃海高程系統(tǒng)），便橋面與兩岸河堤路持平，便橋、平臺貝雷底高出十年一遇洪水位，分別為+3.568m （西岸）、+3.824m （東岸）。2001-2008 年月最高水位年份5月6月7月8月9

4、月10月20011.541.882.452.001.831.5220021.771.861.922.261.551.4820031.661.901.921.651.681.2420041.351.801.801.841.321.3220051.863.141.451.371.381.2220061.721.831.882.211.421.3320071.501.821.661.581.381.6220081.542.551.831.662.591.482001-2008 年月最低水位年份5月6月7月8月9月10月2001-0.60-0.22-0.18-0.24-0.60-0.792002-0.

5、69-0.53-0.57-0.19-0.46-0.682003-0.64-0.47-0.59-0.55-0.54-0.792004-0.99-0.70-0.59-0.66-0.79-0.832005-0.78-0.36-0.63-0.67-0.74-0.812006-0.76-0.48-0.55-0.48-0.77-0.762007-0.93-0.71-0.74-0.72-0.61-0.842008-0.80-0.48-0.52-0.62-0.72-0.80說明：以上成果均為珠基高程，1956年黃海高程系統(tǒng)=珠基高程+0.586m3、地質情況根據(jù)地質圖得出各鋼管樁地質情況如下（鋼管樁位置及編號

6、見附圖）西岸地質情況（從上往下）鋼管樁編號地質情況/ 土層厚度1#素粘土粉質粘土粉砂圓礫粉質粘土3.0m4.5m6.8m5m2m2#粉質粘土粉砂圓礫粉質粘土3.0m2m6m1.7m3#粉質粘土粉砂圓礫粉質粘土4.0m5m6.5m1.4m4#粉砂細砂圓礫粉質粘土強風化泥巖2m1.5m7.5m1.1m1.4m5#粉砂細砂圓礫粉質粘土強風化泥巖1.2m2m7.9m1.1m1.4m東岸地質情況（從上往下）鋼管樁編號地質情況/ 土層厚度6、7#粉砂圓礫粉質粘土強風化泥巖4.0m7.5m4.0m4m8#粉砂圓礫粉質粘土強風化泥巖4.2m7m3.5m6m9#粉砂圓礫粉質粘土強風化泥巖6m6m2.0m5.0m

7、10#粉砂圓礫粉質粘土強風化泥巖8m5m1.2m5.2m4、便橋工程概況便橋分為東、西岸兩段，西岸段由河堤路填筑下河便道拉通至 18#墩，東岸 段接河堤路拉通至19#墩。便橋橋面寬6m，西岸段便橋長51m，打入鋼管樁5 排，每排2根，橋面標高+5.4m ;東岸段便橋長73.375m，打入鋼管樁6排， 每排2根，橋面標咼+5.656m。便橋每排米用兩條630mm 鋼管樁，間距3.5m ，最大跨徑18m。每條支承樁上搭設一組雙拼貝雷由測量組事先按施工圖紙計算出各鋼管樁的坐標，根據(jù)計算結果于河岸邊的控制點上設監(jiān)測站，在鋼管樁振入施工時通過全站儀實時監(jiān)控測量。便橋在插打鋼管樁到位后，先在鋼管樁頂焊接一

8、塊75*75*1cm 鋼板，然后放置雙拼125a工字鋼，再架設兩組雙拼貝雷梁，兩組貝雷中心間距3.5m，貝雷梁上按750mm間距橫向鋪6m長125a工字鋼，工字鋼與貝雷間采用騎馬螺栓連接固定，再縱向鋪設28a槽鋼作為橋面板。在車輛轉彎處鋪設16根28a 槽鋼，非轉彎處鋪設12根，空檔處采用五分板滿鋪。便橋兩側設1.2m高欄桿，欄桿立桿采用16鋼筋，每3m 一道，橫桿采用©12鋼筋，40cm高一道，共3道。便橋下游方向、欄桿外側水平焊接50cm長1.5m 槽鋼，用來掛設電纜。每10m設置一個照明燈。（另外根據(jù)報海事航道方案中的規(guī)定設置警戒燈及訊號燈）1”伽商護欄I25a工豐鋼600-5

9、7便橋非車輛轉彎處橫斷面圖、2*r25fi工字構冷42加五管1-5235井祝1一加術護欄28aW戊5a工字鋼2*I26aT75*75*lcm|r8=1_10#便橋車輛轉彎處橫斷面圖5、平臺工程概況西岸平臺長33m，寬16.7m，支撐樁采用© 630mm ,F8mm 鋼管樁。每 條支承樁上搭設一組雙拼貝雷。防撞樁處平臺采用 3排共14條鋼管樁，最大間 距4.5m，主樁基平臺采用4排共12條鋼管樁，最大間距7.5m。東岸由于防撞樁與主墩樁基分別處于舊橋兩側， 所以設2個平臺，兩平臺之 間用6米便橋連接。主樁基平臺長 21.1m，寬19.95m，防撞樁平臺長12m， 寬16.7m。防撞樁處

10、平臺采用3排共12條鋼管樁，最大間距5.7m，主樁基平 臺采用4排共20條鋼管樁，最大間距7.5m。支撐樁采用© 630mm ,N8mm 鋼管樁。每條支承樁上搭設一組雙拼貝雷。由測量組事先按施工圖紙計算出各鋼管樁的坐標，根據(jù)計算結果于河岸邊的控制點上設監(jiān)測站，在鋼管樁振入施工時通過全站儀實時監(jiān)控測量。平臺在插打鋼管樁后，先在鋼管樁頂焊接一塊 75*75*1cm 鋼板，然后放置 雙拼125a工字鋼，再架設雙拼貝雷梁，貝雷梁上橫向鋪125a工字鋼。在沖機前 滾筒位置布置雙拼工字鋼，具體間距見施工圖紙。沖機軌道采用136雙拼工字鋼平臺兩側設1.2m咼欄桿，欄桿立桿米用社16鋼筋，每3m 道

11、，橫桿米用© 12 鋼筋，40cm高一道，共3道。主墩平臺采用沖擊鉆成孔，且不設龍門吊，鋼筋籠下放等采用25t汽車吊。除了樁基護筒口外，其余均用波紋板或鋼板網(wǎng)鋪滿。平臺上需行車的位置使用28槽鋼鋪設。便橋、平臺之間的鋼管樁通過© 426mm，S=8mm 鋼管連接，增強其整體 穩(wěn)定性。平臺各鋼管樁通過© 426mm ,N8mm 鋼管平連。每個主墩采用2臺 810t沖機施工。二、棧橋平臺設計標準1、公路橋涵施工技術規(guī)范2、裝配式公路鋼棧橋使用手冊3、鋼結構設計規(guī)范4、公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范5、五沙大橋擴建工程施工圖紙6、棧橋、轉車平臺上行駛車輛最重為8方混凝土運輸

12、車。經(jīng)查詢，8方混凝 土運輸車空車重量為14.5t，8方混凝土重20t。計算按35t考慮，并考慮1.3的沖 擊安全系數(shù)，平臺上另考慮25t汽車吊+鋼筋籠16t進行計算。考慮便橋的穩(wěn)定性， 車速限制在15km/h 以內(nèi)。三、便橋平臺施工工藝便橋平臺位置水下地質由上至下為： 素粘土、粉質粘土、粉砂、細砂、圓礫、 粉質粘土、強風化泥巖，地質情況較復雜，所以鋼管樁打入深度根據(jù)具體位置和具體地質情況計算具體步驟為：1、測量放樣由測量組事先按施工圖紙計算出各鋼管樁的坐標， 根據(jù)計算結果于河岸邊的 控制點 D3、I4、I6、D4 上設監(jiān)測站，在鋼管樁振入施工時通過全站儀實時監(jiān)控 測量，確保每根鋼管樁定位準確

13、。 考慮到施工時的情況比較復雜， 有的控制點可 能會被打樁船擋住，臨時加密網(wǎng)點 23 個。2、鋼管樁的轉運鋼管樁進場后在岸邊堆放，再使用浮吊裝上船，單條鋼管樁長 12m ，在鋼 管樁底部，加 50cm 長刃腳，刃腳部分采用同支撐鋼管樁相同厚度、直徑的廢舊 鋼管樁加工，鋼管樁底部及豎向焊縫采用滿焊。采用 50t 浮吊運載鋼管樁到施工位置， 利用浮吊將鋼管樁豎向吊立沉放到打 入位置，并用船頭的導向架固定鋼管樁位置，使之不能輕易移動。3、鋼管樁的打入和駁接淺灘部分的鋼管樁采用25t汽車吊和60kW震動錘施工。測量人員將鋼管樁 位置放樣，在鋼管樁位置挖不淺于 50cm 的坑，便于施打時鋼管樁的豎立和定

14、位。水中鋼管樁采用 50t 浮吊和 60kW 震動錘施工，鋼管樁入土深度是根據(jù)地 質情況分段計算，打入過程中要根據(jù)鋼管樁長度的計算結果確定鋼管樁的入土深 度，防止出現(xiàn)斷樁及樁底翻邊等情況。鋼管樁以實際打入速度進行控制，針對 60kW 震動錘，當打入速度小于 5cm/ 分鐘時，即可停止打入。施工過程中，施工員應有施工記錄，包括鋼管樁自由長度、入土深度、管樁 長度等。12m 鋼管樁打入到位后，如未達到設計樁長，則需要駁接，駁接時預留多2m長度（開始施工的幾條鋼管樁需要預留2m長，以后可根據(jù)前幾條施工情況具 體調(diào)整）。駁接時鋼管樁采用浮吊豎向起吊， 保證接長時管節(jié)對口在同一軸線上， 減少累積誤差。駁

15、接焊縫采用滿焊，并在鋼管樁四周加焊四塊加勁板，加勁板長 30cm ，寬 15cm ，厚度統(tǒng)一為 8mm （加勁板可采用舊鋼管樁或舊鋼板加工） ，加勁板采用 滿焊。鋼管樁的駁接一定要順直。4、割平鋼管樁、焊接橫聯(lián)鋼管樁施打到位后， 測量組在樁身上放樣出鋼管樁頂?shù)脑O計標高， 施工人員 按標高割平鋼管樁。橫聯(lián)部分可預先按設計長度開好料，鋼管樁施打完畢，測量人員測完標高， 將預先開好料的橫連點焊固定，松開吊鉤后在施焊。焊縫采用滿焊。5、鋼管樁的固接 為了增強便橋的穩(wěn)定性，在同一排鋼管樁頂焊蓋 75*75*1cm 的鋼板，鋼板與鋼管樁焊接要求滿焊， 并焊接 4 塊三角形加肋板， 如下圖。 在鋼板上焊接兩

16、條 I25 工字鋼。鋼板及肋板加工圖6、架設貝雷梁貝雷梁在岸上按節(jié)段拼裝，拼裝長度根據(jù)便橋平臺的管樁跨徑。貝雷均采用 90#花窗。貝雷拼好以后，轉運到貨船（浮吊也可以臨時放置一部分）。安裝好第一段 梁后須要馬上用10槽鋼卡住貝雷，槽鋼卡貝雷采用常規(guī)的“凳子”形式。第二 段梁用浮吊吊住就位，貝雷銷連接，接好后馬上固定貝雷梁。依次重復此過程直 到整條貝雷梁架設完畢。為保證貝雷穩(wěn)定性，在每跨跨中部分，每隔6m，兩組貝雷之間加3道大的橫聯(lián)，橫聯(lián)采用10槽鋼制作。7、鋪設125工字鋼架設好貝雷后以75cm的間距橫鋪I25工字鋼，工字鋼與貝雷之間采用騎馬螺 絲連接，每條125a工字鋼至少使用2套騎馬螺栓固

17、定。8、鋪設28槽鋼在125a工字鋼頂鋪設28槽鋼，凈距5cm，I25工字鋼與28槽鋼之間使 用點焊固定，焊縫長度不小于5cm。在便橋平臺銜接處轉角處鋪設16根28槽鋼，便于車輛轉彎，其他位置鋪設12根，中間空余1.6m，采用5分板橫向滿鋪。9、焊接欄桿便橋兩側設1.2m高欄桿，欄桿立桿采用© 16鋼筋，每3m 一道，橫桿采用© 12鋼筋，40cm高一道，共3道。便橋下游方向、欄桿外側水平焊接50cm長槽鋼，用來掛電纜。10、主墩平臺搭設鋼管樁施工步驟相同，平臺面按照圖紙設計搭設工字鋼、 鋪設沖機軌道和波 紋板，在平臺周圍焊接護欄，安裝照明燈、航道警示燈等。四、施工工藝流程

18、圖:硏醐裝I平館麻五、施工質量控制在施工過程中主要從以下幾個方面來控制施工的質量:材料使用的準確性， 包括所使用材料的種類、 型號以及加工的尺寸； 在材料 的使用上不得使用型號比設計要求小的材料， 各種連接構件不得隨意變換構件尺 寸；測量的準確性，包括結構構件放樣的準確性和結構高程控制的準確性； 結構的焊縫質量， 所有的焊縫必須飽滿， 不得含有氣泡、夾渣和咬邊等缺陷。 在施工過程中：1、施打鋼管樁 在施打鋼管樁時，測量人員必須對其就位進行控制，其水平誤差控制在10cm 以內(nèi)；傾斜度誤差控制在 1% 以內(nèi)；在施工放樣之前，測量人員應熟悉所 放樣的鋼管樁平面布置， 算好坐標并復核， 以便打樁時測量

19、工作能有條不紊的進 行。在鋼管樁下沉過程中， 測量人員應時刻注意鋼管樁的下沉情況， 若發(fā)現(xiàn)有傾 斜或偏移情況應及時通知打樁人員。2、鋼管樁頂標高控制 在鋼管樁施工完成后，測量人員應及時按照圖紙要求控制鋼管樁頂?shù)臉烁摺?、鋼管柱的垂直度控制：在鋼管樁的駁接過程中，施工員應對鋼管樁的順 直度進行復核，以確保鋼管柱的順直度滿足施工要求。4、工作指令要求 在平臺搭設過程中，作業(yè)人員必須嚴格按照設計圖紙及施工管理人員的要求 施工，不得擅自改變或削弱結構的任何構件， 不得采用未經(jīng)管理人員同意的施工 方法。5、結構局部穩(wěn)定要求在施工過程中，必須特別注意局部加強部分的加工和安裝，不得馬虎了事，應保證其安裝質量

20、，確保構件能起到應有的作用。6、材料安全措施在平臺搭設過程中， 施工員和作業(yè)人員應檢查構件是否滿足要求。 若發(fā)現(xiàn)材 料有明顯破壞或損壞， 應停止使用， 在施工過程中禁止使用不滿足使用要求的材 料和構件。六、施工安全保障1、必須按圖紙施工，遵章指揮，遵章操作，禁止盲目指揮作業(yè)。2、水上作業(yè)人員必須穿救生衣、穿工作鞋、配戴安全帽，2 米以上高空作業(yè)必須掛扣好安全帶。3、吊運構件時必須要有專人指揮， 吊車司機必須了解構件重量， 遵章操作， 吊物不準從人的上方經(jīng)過， 吊運速度要緩慢， 吊運過程中必須看清周邊環(huán)境， 吊 物不能碰撞障礙物。4、作業(yè)人員在吊物過程中，必須選用相適應的吊具，將被吊物綁扎牢固，

21、 同時應經(jīng)常檢查吊具的完好狀況，確認安全后方可指揮起吊。5、周邊所設的安全標志、防護設施，未經(jīng)安全部門及施工員同意不準隨意 拆除和破壞。6、安全防護設施由工務部門負責布置落實， 安全管理部門負責監(jiān)督、 檢查， 發(fā)現(xiàn)安全隱患時及時責令相關部門限期整改。7、雨天施工，各相關電機應有防雨設施。8、在鋼管樁頂作業(yè)的人員必須用掛籃站人施工作業(yè)，同時掛扣好安全帶， 并穿著救生衣。9、禁止在作業(yè)場所打鬧嬉戲等。10、盡量避免上、下交叉作業(yè)，如因工作需要進行交叉作業(yè)，必須做好安 全屏護措施后方可進行，夜間施工作業(yè)必須保證足夠的照明設施。11、六級以上大風應停止施工作業(yè)。臺風來臨時應認真做好防風加固工作。七、環(huán)

22、境保護措施1、施工作業(yè)工作餐飯盒應及時回收，禁止隨意亂扔。2、水上機械應及時清理機油等污染物，防止流入河中造成污染。3、施工照明燈的懸掛高度和方向要考慮不影響居民夜間休息。4、嚴格履行各類用地手續(xù)，按劃定的施工場地組織施工，不亂占地、不多 占地。5、施工現(xiàn)場設置專用油漆料庫，庫房地面做防滲漏處理，儲存、使用、保 管專人負責，防止油料泄漏污染土壤、水體。6、嚴禁在施工現(xiàn)場焚燒任何廢棄物和會產(chǎn)生有毒有害氣體、煙塵，臭氣的 物質，熔融瀝青等有毒有害物質要使用封閉和帶有煙氣處理裝置的設備。八、文明施工措施1、樁基平臺搭設按施工組織設計圖紙進行，做到施工支架簡潔和安全。2、材料使用剩余部分及時回收并分類

23、存放，不可隨意亂扔亂放，避免造成 施工場地雜亂。3、切割下的材料應及時回收利用，不可隨意堆放，造成材料浪費。4、施工區(qū)域及職責嚴格劃分，設立責任區(qū)，立標志牌分片包干到人。5、施工現(xiàn)場應有施工日志和施工管理各方面專業(yè)資料。五沙大橋擴建工程便橋計算書五沙大橋擴建工程項目部2010 年 4 月 3 日五沙大橋擴建工程便橋計算書一、概況五沙大橋擴建工程便橋分為東西兩段，西岸段便橋長 51m ，東岸段便橋長 73.375m 。棧橋橋面寬 6m ，最大跨徑 18m ，每排墩采用兩條支承樁，中對中間 距 3.5m 。支撐樁均采用© 63cm , S8mm 鋼管樁；橫聯(lián)采用© 42.6cm

24、 , 86mm 鋼管, 在©63管樁之間焊接，位于樁頂下1.8米處。便橋搭設采用先在鋼管樁上放置 I25a 工字鋼后架設雙拼貝雷梁,上按 75cm 等間距橫向鋪125a工字鋼，再縱向鋪設28槽鋼。橫斷面圖如下：tuu5井祝5井祝M槽1.211 ff護欄1一加術護欄42血槽鶴-戊6a工字鋼28aW戊5a工字鋼8=1_2*I26aT75*75*lcm|r便橋橫斷面圖二、計算思路1、取一跨18m跨徑便橋進行計算，分別計算28槽鋼、125a工字鋼、貝雷 及鋼管樁入土深度和穩(wěn)定性，計算時主要考慮車輛荷載及構件自重， 取相應受力 最不利情況驗算，并取1.3倍的沖擊安全系數(shù)。2、便橋貝雷梁底標高以

25、高出十年一遇洪水位（+3.506m ）作為設計依據(jù)， 以防止洪水期間水中雜物沖擊便橋。大橋所處水域十年一遇洪水位僅比常水位（+0.8m ）高2.7m，且水流速度較緩，故計算時不驗算洪水漫過貝雷時便橋的 抵抗能力。三、計算依據(jù)及公式1、公路橋涵施工技術規(guī)范2、裝配式公路鋼棧橋使用手冊3、鋼結構設計規(guī)范4、公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范5、五沙大橋擴建工程施工圖紙6、棧橋、轉車平臺上行駛車輛最重為8方混凝土運輸車。經(jīng)查詢，8方混凝 土運輸車空車重量為14.5t，8方混凝土重20t。計算按35t考慮，并考慮1.3的沖 擊安全系數(shù)，平臺上另考慮25t汽車吊+鋼筋籠16t進行計算?？紤]便橋的穩(wěn)定性， 車速限

26、制在15km/h 以內(nèi)。7、型鋼按極限承載力計算，貝雷、鋼管樁按容允承載力計算。根據(jù)GB 50017-2003鋼結構設計規(guī)范，抗彎強度公式：匹出xSxySiyVS抗剪強度公式：一Itw變形容許值：l/400四、車輛荷載分布便橋18m 一跨，貝雷為單層雙排，貝雷上橫鋪 25號工字鋼，間隔75cm， 工字鋼上縱鋪28槽鋼，凈間距5cm。便橋上行駛車輛主要有混凝土運輸車、鏟車、25t吊車、平板車等，按最重車輛8方混凝土運輸車計算，8方混凝土運輸車重量為35t。汽車軸向載荷分布如圖：14T7T14T400丨14035T汽車軸向力分布圖五、材料承載力28工字鋼極限承載力:最大抗彎矩：M = cmax X

27、Wy=215 XI25 工字鋼極限承載力：最大抗剪力：Q = Tmax Xd X(Ix-Sx) =125 X8 X21.6/100=216kN最大抗彎矩：M = cmax XWx=215 X402/1000=86kN.m單層雙排貝雷允許承載力：最大抗剪力：Q = 490kN最大抗彎矩：M = 1576kN.m六、受力驗算1 、28 槽鋼受力驗算28 槽鋼以凈間距 5cm ，槽鋼口朝下平鋪在 I25a 工字鋼上， I25 工字鋼間 距 75cm 。汽車對便橋的作用范圍為 10m ，取便橋 10m 分析受力。車輪下面由 2 條 28 槽鋼支撐，取 1.3 倍的沖擊安全系數(shù)：汽車荷載為：單只后輪 P

28、1=140/2 X1.3=91kN單只前輪 P2=70/2 X1.3=45.5kN1）當最大荷載作用在槽鋼中點時，此時槽鋼彎矩最大，受力圖如下:槽鋼最大彎矩值為符合要求2）當最大荷載即單只后輪作用在槽鋼上時，此時剪力最大，為91kNt£/A = 91 X1O3/（4O X1O2）= 22.75MPa<125MPa符合要求所以28槽鋼滿足要求2、125a工字鋼125a工字鋼間距75cm，下面貝雷間距3.5m，工字鋼按跨度3.5m的連續(xù)梁計算，汽車2排車輪橫向間距1.8m o1 ）、彎矩當汽車兩只后輪行駛在跨之間時，彎矩有最大值?？紤]1.3的沖擊安全系單只后輪荷載P=91kN ,2

29、8槽鋼重31.4kg/m，共16根槽鋼,建立Beam如下:Shear1U5晤 LIMomentif i_5Mmax=88.3kN.m>86kN.m(考慮1.3倍沖擊安全系數(shù)，當取1.2倍系數(shù)時Input:£10Et MA9ii 1*! 1f vVirJa為81.1 kN.m，滿足要求）2 ）、剪力當一側后輪行駛到貝雷上時，剪力最大Qmax=136kN<Q=216kN結論：工字鋼受力滿足要求。3、貝雷片受力計算（18m跨）經(jīng)分析，汽車駛上平臺時，汽車單輪行駛至棧橋邊緣時，棧橋貝雷受力最大 橫向分布如下：Input'P= 35.0前輪橫向分布 11ALIW DID1k

30、LA Lit*p=P= -7BJD后輪橫向分布Inf Lit則貝雷梁受汽車最大軸壓力為：前輪62kN，后輪124kN。1）、受力分析（一跨）a、汽車軸壓力前輪 62 xl.2=74.4kN后輪 124 xl.2=148.8kNb、貝雷自重：q1=200kg/m=2kN/mc、28槽鋼自重：（將其簡化為均布力q2 ）W仁18 X31.4 X16 （條）/1000/2 =4.52tq2=4.52 Xl0/18=2.5kN/md、I25a工字鋼自重：（將其簡化為均布力q3 ）W2=6 X38.1 X18/0.75/1000/2=2.75tq3=2.75 X10/18=1.53kN/m故 q= （q1

31、+q2+q3 ）X1.2= （2+2.5+1.53 ） X1.2=8.004kN/m受力情況一：當汽車行走至貝雷跨中時剪力 Qmax =299.1kN 彎矩 Mmax = 1256.1kNm受力情況二：當汽車行走至鋼管樁位置時剪力 Qmax=437.8kN 彎矩 Mmax=550kN.m驗算：最大剪力：437.8kN<490kN最大彎矩：1256.1kN.m<1576kN.m貝雷受力滿足要求4、東岸雙拼 I45 工字鋼計算（ 12m 跨）貝費片東岸段便橋接河堤路拉通至19#墩，河堤做不破堤施工，采用雙排145雙拼工字鋼搭設于鋼管樁和河堤路上，兩排工字鋼間距3.5m，與貝雷梁橫向布置

32、一樣?？缍?2m長。鋼管腳50cm高范圍內(nèi)內(nèi)外澆筑C30混凝土做擴大基礎，增 強鋼管樁穩(wěn)定性和基礎承載力，具體布置如下圖：6003工字匍123橫斷面圖縱斷面圖單條I45工字鋼截面特性為：lx=32240cm4 ， W=1430cm3，lx/Sx=38.6cm ，d=11.5mm1）、受力分析（一跨）a、汽車軸壓力前輪 70/2 xl.2=42kN后輪 140/2 xl.2=84kNb、雙拼工字鋼自重：q仁80.4 X2kg/m=1.6kN/mc、28槽鋼自重：（將其簡化為均布力q2 ）W仁18 X31.4 X16 （條）/1000/2 =4.52tq2=4.52 Xl0/18=2.5kN/md

33、、I25a工字鋼自重：（將其簡化為均布力q3 ）W2=6 X38.1 X18/0.75/1000/2=2.75tq3=2.75 X10/18=1.53kN/m故 q= （q1+q2+q3 ）X1.2= （1.6+2.5+1.53 ）X1.2=6.76kN/m受力情況一：當汽車行走至工字鋼跨中時，此時彎矩最大Shear14”1砂33 C1-JMk.- 139.1剪力 Qmax=129.1kN ，彎矩 Mmax=595.7kNm受力情況二：當汽車行走至鋼管樁位置時Sharw= 13.0T .I1 l -l I l Il I II I I I I I 1"710Mix- w OQi剪力 Q

34、max=220.2kN彎矩 Mmax=318.8kN.m驗算:最大剪力：220.2kN< Tmax Xd X（lx 十Sx）=125 X11.5 X38.6/100 X2=1109.75kN最大彎矩：omax XW=215 X1430/1000 X工字鋼受力滿足要求。四、便橋支撐鋼管樁計算1計算鋼管樁入土深度：單根鋼管樁計算荷載為35t汽車及9m便橋材料質量總和。9m便橋材料表材料名稱數(shù)量重量貝雷12片3.6tI25工字鋼72m2.743t總計：35 X1.3+28槽鋼144m4.522t(3.6+2.743+4.522X1.2 = 58.5t鋼管樁承載力按58.5t計算由得:P= -

35、U2,2PUil i i A RP 單樁軸向受壓承載力（kN ）U 樁的周長（m）i, 震動沉樁對各土層樁周摩擦力和樁底承壓力影響系數(shù)li樁的入土深度（不包括沖刷）（m）i與li對應的各土層與樁壁的極限摩擦阻力（kPa）A樁底橫截面面積（m 2）樁尖入土的極限承載力（kPa）西岸:鋼管樁規(guī)格為© 630mm ,§=8mm，貝U U=3.14 X0.63=1.98m , P=585kN1 #鋼管樁地質情況：土層3.0m素粘土4.5m粉質粘土6.8m 粉砂5m圓礫極限摩阻力102020100利用公式計算14= (585 X2/1.98-3 X10-4.5 X20-6.8 X20

36、) /100=3.35m得鋼管樁入土深度二 3+4.5+6.8+3.35=17.65m鋼管樁頂標高+3.308m 鋼管樁底標高14.5m，鋼管樁總長17.8m2 #鋼管樁地質情況：土層3m粉質粘土2m粉砂6m圓礫極限摩阻力2020100利用公式計算得鋼管樁入土深度二10.9m鋼管樁頂標高+3.308m 鋼管樁底標高12.16m，鋼管樁總長15.47m3 #鋼管樁地質情況：土層4m粉質粘土5m粉砂6.5m 圓礫極限摩阻力2020100利用公式計算得 鋼管樁入土深度二13.11m鋼管樁頂標高+3.308m 鋼管樁底標高15.933m，鋼管樁總長19.24m4 #鋼管樁地質情況：土層2m粉砂1.5m

37、 細砂7.5m 圓礫極限摩阻力2020100利用公式計算得 鋼管樁入土深度二8.71m鋼管樁頂標高+3.308m 鋼管樁底標高14.436m，鋼管樁總長17.74m地質情況:土層1.2m粉砂2m細砂7.9m 圓礫極限摩阻力2020100利用公式計算得鋼管樁入土深度二8.47m鋼管樁頂標高+3.308m 鋼管樁底標高13.915m，鋼管樁總長17.62m 東岸:6、7 #鋼管樁地質情況：土層4m粉砂7.5m 圓礫4m粉質粘土極限摩阻力2010020利用公式計算得鋼管樁入土深度二9.11m鋼管樁頂標高+3.564m 鋼管樁底標高14.862m，鋼管樁總長18.77m地質情況:土層4.2m粉砂7m圓

38、礫3.5m粉質粘土極限摩阻力2010020利用公式計算得鋼管樁入土深度二9.27m鋼管樁頂標高+3.564m，鋼管樁底標高12.293m，鋼管樁總長15.86m9 #鋼管樁地質情況：土層6m粉砂6m圓礫2m粉質粘土極限摩阻力2010020利用公式計算得 鋼管樁入土深度二10.71m鋼管樁頂標高+3.564m，鋼管樁底標高-13.433m，鋼管樁總長17.00m10 #鋼管樁地質情況：土層8m粉砂5m圓礫1.2m粉質粘土極限摩阻力2010020利用公式計算得 鋼管樁入土深度二12.31m鋼管樁頂標高+3.564m，鋼管樁底標高14.533m，鋼管樁總長18.10m2、支撐鋼管樁計算（1）穩(wěn)定性鋼

39、管樁直徑63cm。每根支撐鋼管樁受力計算載荷為 58.5t （見便橋支撐鋼 管樁計算）。鋼管樁直徑63cm，壁厚0.8cm，其截面慣性矩為：匸 3.14 X（D 外 4-D 內(nèi) 4） /64其中：D 外=0.63m D 內(nèi)=0.614m計算得 1=0.756 X10-3m4截面積 A=3.14 x(R2-r2) =0.0156m 2回轉半徑 i= (i-a) 1/2 =0.22m鋼管樁最長自由長度按9m計，鋼管樁為底端固定，長度系數(shù)卩取2，則鋼管 樁計算長度lo= LX=9X2 = 18m鋼管樁長細比入=l o-=18 ).22=81.82根據(jù)入值，查鋼結構設計規(guī)范得壓桿穩(wěn)定系數(shù)為©

40、 =0.671§=N (於)=585 -(0.671 X0.0156 ) =55.9MPa< S=215MPa(2)偏心受力：單根鋼管樁受力計算載荷為58.5t，偏心距10cm。強度計算：N MF=+An 丫3N =585kNAn = 0.0156m 2M = =1.15=0.0048 m 3F=37.5+10.60=48.10MPa< 司=215 MPa穩(wěn)定性計算：計算公式F= xAMNYW(1-0.8')N EXN =585kNA=0.0156m=1.15M = W = 0.0048m 3Nex = n2EA (1.12660kNx = 0.671所以 F=

41、55.89+12.86=68.75Mpa<c = 215MPa穩(wěn)定性滿足要求。五沙大橋擴建工程主墩平臺計算書五沙大橋擴建工程項目部2010 年 4 月 3 日五沙大橋擴建工程主墩平臺計算書一、 概述五沙大橋擴建工程共有兩個主墩（ 18、19# ），每個主墩有 12 條樁，其中 主墩樁基6條，直徑© 220cm，防撞樁6條，直徑© 100cm。18#墩所有樁基均 位于舊橋同側上游， 19# 墩主墩樁基位于舊橋上游，防撞樁位于舊橋下游。西岸平臺長33m，寬16.7m，支撐樁采用© 630mm ,S=8mm 鋼管樁。東岸由于防撞樁與主墩樁基分別處于舊橋兩側， 所以

42、設 2 個平臺，兩平臺之 間用 6 米便橋連接。主樁基平臺長 21.1m ，寬 19.9m ，防撞樁平臺長 12m ，寬 16.7m。支撐樁采用© 630mm，S=8mm 鋼管樁。主墩平臺采用沖擊鉆成孔，每個主墩采用 2 臺 10t 沖機施工，且不設龍門 吊，鋼筋籠下放等采用 25t 汽車吊。西岸平臺布置平面圖Jn1.一： J 11-I:! I! ! S ! 3吐;» sa g k g u g !: |g sb kji ai g uh y m hi h . si gg m g IHIIIIII川川llllllll川川川叩卅H-東岸平臺布置平面圖計算思路整個平臺施工荷載由管樁

43、支撐，型鋼作為平臺上施工荷載的第一次分配梁，型鋼下貝雷作為二次分配梁，通過貝雷下的工字鋼，將荷載傳給鋼管樁承受。鋼 管樁靠樁周地質層的摩阻力支撐。設計計算時，通過從上往下，層層分析，在受 力滿足的情況下，盡量減少結構自重及材料的浪費。具體分析如下：首先以10t沖機施工荷載和25t汽車吊下放鋼筋籠確定型鋼的跨徑布置，再根 據(jù)型鋼對貝雷的荷載情況， 確定貝雷的排數(shù)及貝雷的跨徑布置， 然后根據(jù)貝雷支 座反力，確定管樁頂?shù)暮奢d，計算管樁入土深度。設計時，可預先估計材料數(shù)量及結構布置，計算時，通過建立模型，詳細計 算結構受力， 不滿足的通過調(diào)整位置來滿足。 材料不滿足要求時， 根據(jù)實際情況 選擇合理的材

44、料。通過設計及計算相結合來設計平臺滿足施工要求。三、荷載說明1、10 噸沖機：沖錘重 6噸、機身重 10 噸、總重 16 噸。2、一條樁基鋼筋籠加聲測管總重 16 噸。3、沖擊荷載安全系數(shù)取 1.3 。4、I25 工字鋼極限承載力：最大抗剪力：Q= Tmax Xd X(lx/Sx)=125 X8 X21.58/100=215.8kN最大抗彎矩：M= Smax XWx=215 X402/1000=86.4kN/m5、l36 工字鋼極限承載力：最大抗剪力：Q= Tmax Xd X(|x/Sx)=329kN最大抗彎矩： M= SmaxXWx=148.8kN/m6、雙排單層貝雷允許承載力：最大抗剪力：

45、 Q=490kN最大抗彎矩： M=1576kN/m四、平臺驗算1 、鉆機軌道 2l36a 工字鋼荷載狀況: 鉆機時：W 沖 max =6 Xl.3+10=17.8t偏安全按簡支梁計算結果。取下排工字鋼最大間距4米為跨徑，最不利荷載 狀況考慮提錘時候沖機全部荷載只加在前滾筒上。（因沖機軌道自重相對較小，故這里忽略不計）P=W 沖max /2=89kN按偏安全的簡支來計算結果，代入 beam軟件:驗算:Qmax=44.5kN v 2Q=2 X329=658kNMmax=89kN.m v2M=2 x撓度：f= P XL3/48EI=8 X104 X43/(48 X2 X1011 X15760 X2

46、X10-8)=1.69mm v 4000/400=10mm滿足要求2、平臺2125工字鋼荷載狀況：沖孔時 W=6 xl.3t+10t=17.8t=178kN,最不利荷載狀況考慮提錘時候沖機全部荷載只加在前滾筒上。（因沖機軌道自重相對較小，故這里忽略 不計）平臺橫向最大跨徑為：5.5m，工程計算器計算如下：驗算：剪力 Qmax=111.8kN v 2Q=431.6kN彎矩 v 撓度 f= 13.3mm v5500/400=13.75mm滿足要求。3、貝雷梁計算分析平臺結構受力可知： 吊機下放鋼筋籠時貝雷梁受力最大， 故以此驗算雙 拼貝雷梁受力。1 ）、荷載分析（一跨最大跨徑： 7.5m ）沖機軌道、 I25a 工字鋼、 28 槽鋼自重作用于貝雷梁的均布力為：q1=2.826+1.375+1.198=5.4kN/m雙拼貝雷梁自重 q2=2kN/m故作用于一排貝雷梁的均布力： q=q1+q2=7.4kN/m集中力： P=450kN（ 吊車重+鋼筋籠）2）、彎矩驗算建立 Beam 如下：驗算：Mmax=711.6 xQmax=301