300MW機(jī)務(wù)部分設(shè)計(jì)說明

1、 . 300MW機(jī)務(wù)部分畢業(yè)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書一、設(shè)計(jì)題目：XXMW機(jī)組熱力部分局部初步設(shè)計(jì)二、設(shè)計(jì)目的：1在理論上熟練掌握電廠各主要設(shè)備和系統(tǒng)的工作原理。2通過繪制全面性熱力系統(tǒng)圖，熟練掌握XXMW機(jī)組全面性熱力系統(tǒng)。3掌握一般工程設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)步驟。4進(jìn)一步提高理論水平和提高運(yùn)用所學(xué)理論知識(shí)的能力。5培養(yǎng)查閱科技資料和獨(dú)立設(shè)計(jì)的能力。三、設(shè)計(jì)要求：1熟練掌握XXMW機(jī)組全面性熱力系統(tǒng)，完成電廠的局部設(shè)計(jì)。2認(rèn)真對(duì)待此次畢業(yè)設(shè)計(jì)并完成設(shè)計(jì)任務(wù)。四、設(shè)計(jì)任務(wù)：1.鍋爐燃燒系統(tǒng)與其設(shè)備的選擇（1）燃燒系統(tǒng)的計(jì)算（2）磨煤機(jī)型式的確定（3）排粉機(jī)的選擇（4）粗粉分離器的選擇與旋風(fēng)分離器的選擇（5）給煤

2、機(jī)的選擇（6）給粉機(jī)的選擇（7）螺旋輸粉機(jī)的選擇（8）送風(fēng)機(jī)的選擇（9）引風(fēng)機(jī)的選擇2.原則性熱力系統(tǒng)的擬定、計(jì)算（1）給水回?zé)岷统跗飨到y(tǒng)的擬定（2）補(bǔ)充水系統(tǒng)的擬定（3）鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定（4）繪制原則性熱力系統(tǒng)圖（5）繪制汽輪機(jī)熱力過程線與汽水綜合參數(shù)表（6）鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的計(jì)算（7）回?zé)嵯到y(tǒng)計(jì)算（8）汽輪機(jī)總汽耗量與各項(xiàng)汽水流量計(jì)算（9）熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算3.汽機(jī)車間主要設(shè)備的確定（1）配備設(shè)備的選擇（包括凝汽器、高壓加熱器、低壓加熱器、軸封加熱器等）（2）給水泵的選擇（3）凝結(jié)水泵的選擇（4）除氧器與給水箱的選擇（5）低壓加熱器疏水泵的選擇（6）連續(xù)排污擴(kuò)容器的選擇（7）疏

3、水?dāng)U容器的選擇（8）疏水箱與疏水泵的選擇4.供水方式的確定和循環(huán)水泵的選擇5.全面性熱力系統(tǒng)的擬定（1）主蒸汽管道系統(tǒng)（2）再熱機(jī)組旁路系統(tǒng)（3）給水管道系統(tǒng)（4）回?zé)峒訜崞鞴艿老到y(tǒng)（5）除氧器與給水箱管道系統(tǒng)（6）補(bǔ)充水管道系統(tǒng)（7）排污擴(kuò)容器與排污冷卻器管道系統(tǒng)（8）軸封管道系統(tǒng)（9）真空與空氣管道系統(tǒng)（10）給水箱和低位水箱管道系統(tǒng)6.繪制XXMW機(jī)組局部全面性熱力系統(tǒng)圖五、成績評(píng)定：根據(jù)設(shè)計(jì)論文和答辯情況綜合評(píng)定，成績等級(jí)：優(yōu)秀、良好、中等、與格、不與格。六、參考資料：1.熱力發(fā)電廠2.汽輪機(jī)原理3.鍋爐原理4.火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算5.火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程七、設(shè)計(jì)參數(shù)：鍋爐系統(tǒng)

4、的設(shè)計(jì)參數(shù)按照下表進(jìn)行，熱力系統(tǒng)部分的設(shè)計(jì)按給定工況參數(shù)計(jì)算。設(shè)計(jì)參數(shù)：每人使用自己的設(shè)計(jì)參數(shù)。參數(shù)要求：1.第一章中計(jì)算時(shí)，煤種參考下面的使用，在下面數(shù)據(jù)里，使用自己的碳Cy和灰分的數(shù)值；第一章中其他數(shù)據(jù)使用表1的數(shù)據(jù)。每人具體的碳和灰分的數(shù)據(jù)見表2表1 參考數(shù)據(jù)表序號(hào)煤種元素成分應(yīng)用基低位發(fā)熱量(kJ)/kg可燃基揮發(fā)分Vr(%)分析基水分Wrf(%)BTM法可磨性系數(shù)Kkm灰熔點(diǎn)水分Wy灰分Ay碳Cy氫Hy氧Oy氮Ny硫Sy變形溫度t1()軟化溫度t2()融化溫度t3()6.0使用自己的使用自己的4.63.43.21.8自己計(jì)算15.01.01.06119013401450表2 每人數(shù)據(jù)

5、表序號(hào)Cy（%）Ay（%）162.56.52627361.57.54618560.58.56609759.59.585910958.510.51058111157.511.51257121356.512.51456131555.513.51655141754.514.51854151953.515.52053162152.516.52252172351.517.52451182550.518.52650192749.519.52849202948.520.53048213147.521.53247223346.522.53446233545.523.53645243744.524.538442

6、53943.525.54043264142.526.52.（第二章后的容）汽輪機(jī)和熱力系統(tǒng)計(jì)算參數(shù)要求：汽輪機(jī)進(jìn)汽初壓P。=12.75+（表2中序號(hào)×0.01）MPa。機(jī)組容量和參數(shù)參照本人工作單位的機(jī)組容量和參數(shù)。涉與到的設(shè)備參數(shù)與系統(tǒng)構(gòu)成參照本人工作單位的實(shí)際情況- 63 - / 78摘 要本次設(shè)計(jì)為300MW機(jī)組熱力部分局部初步設(shè)計(jì)，本次設(shè)計(jì)在進(jìn)行設(shè)計(jì)選型時(shí)僅依照安全經(jīng)濟(jì)的標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行優(yōu)化沒有考慮其他影響因素，充分借鑒發(fā)電廠設(shè)備選型與其方案。經(jīng)過設(shè)計(jì)最終確定了汽輪機(jī)以與鍋爐的形式。其中汽輪機(jī)部分包括進(jìn)汽壓力、溫度，汽耗量，機(jī)組熱耗量，全廠熱效率，全廠熱耗率，發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率。鍋爐部分

7、包括最續(xù)蒸發(fā)量，鍋爐效率。在確定完主機(jī)形式的基礎(chǔ)上進(jìn)一步擬定了主要系統(tǒng)并確定了主要輔機(jī)的形式。其中系統(tǒng)的擬定包括主蒸汽管道系統(tǒng)的擬定，再熱機(jī)組旁路系統(tǒng)的擬定，給水管道系統(tǒng)的擬定，回?zé)峒訜崞鞴艿老到y(tǒng)的擬定，除氧器管道系統(tǒng)的擬定，補(bǔ)充水管道系統(tǒng)的擬定，排污擴(kuò)容器與排污冷卻器管道系統(tǒng)的擬定，軸封管道系統(tǒng)的擬定，制粉系統(tǒng)的擬定等。確定的主要輔機(jī)有磨煤機(jī)、給煤機(jī)、送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、給粉機(jī)、粗粉分離器、給水泵等。本文設(shè)計(jì)在選型時(shí)僅依照安全經(jīng)濟(jì)的標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行優(yōu)化沒有考慮其他影響因素。關(guān)鍵詞：汽輪機(jī),鍋爐,熱力系統(tǒng)，輔機(jī)形式AbstractThedesignfor thethermalpart of the300M

8、W unitof localpreliminary design, the design during thedesign selectiononlyin accordance withthe standards ofsafety and economicoptimizationdoes nottake into account otherfactors, take lessons fromTieling Power Plantequipment selectionand its programs.Afterthe finaldesignto determinethe form ofsteam

9、 turbineandboiler. Some ofwhichinclude thesteam turbineinlet pressure, temperature, gasconsumption, unit heatconsumption, thermal efficiency ofthe plant, the plantheat rate, generation standardcoal consumption rate. Maximum continuousboilerparts, including evaporation, boiler efficiency.In determini

10、ngthe form ofendhostson the basis offurtherdevelopment ofthemainauxiliarysystems andidentifies the majorform. Whichdevelopedthe system, including the formulation ofthe main steampiping system, reheatunitbypass systemin the formulation,development ofwater supplypiping system, heat recoveryheaterpipin

11、g systemformulation,the formulation ofoxygenpipelinesystemto supplementtheproposedwaterpipeline systemsewageand sewageexpansiondevicesproposedpipeline systemcooler, sealpiping systemsin the formulation,the formulation ofthe milling system, etc. Haveidentifiedthe main auxiliarymill, coal feeder, blow

12、er, induced draft fan, to thepowder, coarseseparator, feed water pumpand so on.This designonlyin the selectioncriteriain accordance withthe safe and economicoptimizationdoes nottake into account otherfactors.Keywords: steam turbine, boiler, heating system, auxiliaryform目 錄中文摘要.IAbstract.II1. 原則性熱力系統(tǒng)

13、的擬定計(jì)算.11.1給水回?zé)嵯到y(tǒng)和除氧器系統(tǒng)的擬定.11.2補(bǔ)水系統(tǒng)的擬定.11.3鍋爐連續(xù)排污利用系數(shù)的擬定.21.4繪制原則性熱力系統(tǒng)圖.21.5繪制汽輪機(jī)熱力過程線與汽水綜合參數(shù)表.21.6回?zé)嵯到y(tǒng)的計(jì)算.51.7汽輪機(jī)總汽耗量與各項(xiàng)汽水流量計(jì)算.111.8汽輪機(jī)功率核算.131.9熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算.152. 汽機(jī)車間主要設(shè)備的確定. .182.1凝汽器與軸封加熱器的選擇.182.2給水泵的選擇.222.3凝結(jié)水泵的選擇.222.4除氧器與給水箱的選擇.242.5低壓加熱器的疏水泵的選擇.252.6連續(xù)排污擴(kuò)容器的選擇.252.7疏水?dāng)U容器的選擇.262.8疏水箱與疏水泵的選擇.262.9

14、供水方式的確定和循環(huán)水泵的選擇.273. 鍋爐燃燒系統(tǒng)與其設(shè)備的選擇.293.1燃燒系統(tǒng)的計(jì)算.293.2制粉系統(tǒng)的選擇.323.3磨煤機(jī)型式的選擇.333.4排粉機(jī)的選擇.34 3.5粗粉分離器的選擇.363.6給煤機(jī)的選擇.363.7送風(fēng)機(jī)的選擇.373.8引風(fēng)機(jī)的選擇.394. 全面性熱力系統(tǒng)的擬定.404.1主蒸汽管道系統(tǒng)的擬定.404.2再熱機(jī)組旁路系統(tǒng)的擬定.434.3給水管道系統(tǒng)的擬定.454.4回?zé)峒訜崞鞴艿老到y(tǒng)的擬定.464.5除氧器管道系統(tǒng)的擬定.474.6補(bǔ)充水管道系統(tǒng)的擬定.494.7排污擴(kuò)容器與排污冷卻器管道系統(tǒng)的擬定.514.8軸封管道系統(tǒng)的擬定.524.9真空與空

15、氣管道系統(tǒng)的擬定.52結(jié)論.55致.56參考資料.57附圖.58附圖1 發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖.58附圖2再熱機(jī)組旁路系統(tǒng).59附圖3 300MW單元制給水系統(tǒng). 60附圖4 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)圖.61附圖5 單元機(jī)組滑壓運(yùn)行除氧器系統(tǒng).62附圖6 軸封系統(tǒng)圖.63附圖7 300MW機(jī)組真空系統(tǒng).641 原則性熱力系統(tǒng)的擬定和計(jì)算原則性熱力系統(tǒng)是根據(jù)機(jī)爐制造廠提供的本體汽水系統(tǒng)來擬定的，回?zé)峒訜峒?jí)數(shù)八級(jí)，最終給水溫度245各加熱器形式除一臺(tái)高壓除氧器為混合式，其余均為表面式加熱器，在這種情況下，擬定原則性熱力系統(tǒng)。發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)是以規(guī)定的符號(hào)表明工質(zhì)在完成某種熱力循環(huán)時(shí)所必須流經(jīng)的各種熱力設(shè)備

16、之間的聯(lián)系線路圖，原則性熱力系統(tǒng)只表示工質(zhì)流過時(shí)的狀態(tài)，參數(shù)起了變化的各種熱力設(shè)備，它僅表明設(shè)備之間的主要聯(lián)系，原則性熱力系統(tǒng)實(shí)際表明了工質(zhì)的能量轉(zhuǎn)換與熱能利用的過程，它反映了發(fā)電廠能量轉(zhuǎn)換過程技術(shù)完善程度和熱經(jīng)濟(jì)性。1.1 給水回?zé)岷统跗飨到y(tǒng)的擬定給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)是組成原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對(duì)電廠的安全、經(jīng)濟(jì)和電廠的投資都有一定的影響。系統(tǒng)的選擇主要是擬定加熱器的疏水方式。擬定的原則是系統(tǒng)簡單、運(yùn)行可靠，在此基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)較高的經(jīng)濟(jì)性。擬定如下:1 機(jī)組有八級(jí)不調(diào)整抽汽，回?zé)嵯到y(tǒng)為“三高、四低、一除氧”除一臺(tái)除氧器為混合式加熱器外，其余均為表面式加熱器。主凝結(jié)水和給水在各加熱器中的加熱溫度

17、按溫升分配的。2 1#、2#、3#高壓加熱器和4#低壓加熱器，由于抽汽過熱度很大，設(shè)有置蒸汽冷卻器。一方面提高三臺(tái)高加水溫；另一方面減少1#高加溫差，使不可逆損失減少，以提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。1#2#3#高加疏水采用逐級(jí)自流進(jìn)入除氧器，這樣降低了熱經(jīng)濟(jì)性。但如果采用疏水泵將其打入所對(duì)應(yīng)的高壓出口水箱中，會(huì)使系統(tǒng)復(fù)雜。同時(shí)，疏水溫度高對(duì)水泵的運(yùn)行也不利，會(huì)使安全性降低。在1#2#高加之間設(shè)外置式疏水冷卻器，減少了對(duì)2段抽汽的排擠，使2段抽汽增加。5段抽汽（4#低加）經(jīng)再熱后的蒸汽過熱度很大，所以加裝置式蒸汽冷卻器。4#低加疏水逐級(jí)自流至3#低加（6段抽汽），與3#低加疏水流至2#低加（7段抽汽）。

18、簡化系統(tǒng)提高經(jīng)濟(jì)性，而采用2#、3#高加間疏水冷卻器，減少冷源損失，避免高加疏水排擠低壓抽汽。1#低加疏水逐級(jí)自流式至凝結(jié)水中，因?yàn)槟┘?jí)抽汽量較大，減少了冷源損失。3 除氧器（4#段抽汽）采用滑壓運(yùn)行，這不僅提高了機(jī)組設(shè)計(jì)工況下運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，還顯著提高機(jī)組低負(fù)荷時(shí)的熱經(jīng)濟(jì)性，簡化熱力系統(tǒng)，降低投資，使汽機(jī)的抽汽點(diǎn)分配更合理，提高了機(jī)組的熱效率，為了解決在變工況下除氧器效果和給水泵不汽蝕，主給水泵裝有低壓電動(dòng)前置泵。1.2 補(bǔ)充水系統(tǒng)的擬定鑒于目前化學(xué)除鹽的品質(zhì)以達(dá)到很高的標(biāo)準(zhǔn)，所以采用化學(xué)處理補(bǔ)充水的方法。目前，高參數(shù)機(jī)組的凝汽器中均裝有真空除氧器以真空除氧作為補(bǔ)充水除氧方式，所以補(bǔ)充水均送入

19、凝汽器中。1.3 鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定經(jīng)過化學(xué)除鹽處理的補(bǔ)充水品質(zhì)相當(dāng)高，從而使鍋爐的連續(xù)排污量大為減少，又為了化簡系統(tǒng)，故采用高壓I級(jí)排污擴(kuò)容水系統(tǒng)。主要是為了回收工質(zhì)的熱量，擴(kuò)容器壓力為0.884MPa（9ata），從汽包排出的排污水經(jīng)節(jié)流降壓后，在擴(kuò)容器的壓力下，一部分汽化為蒸汽，因其含量較少，送入除氧器中回收工質(zhì)和熱量，含鹽量較高的濃縮排污水在冬季送入熱網(wǎng)，夏季排到定擴(kuò)，降低50以下后排入地溝。1.4 繪制原則性熱力系統(tǒng)圖原則性熱力系統(tǒng)圖見附圖：圖1-1 N300-16.67/537/537 型機(jī)組發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖。 1.5 繪制汽輪機(jī)熱力過程線與汽水綜合參數(shù)表1.5.1

20、繪制熱力過程線 A、由已知的蒸汽參數(shù)P0、t0與背壓PC在焓熵圖上可查出機(jī)組的理想焓降Ht。B、工質(zhì)在經(jīng)過進(jìn)汽機(jī)構(gòu)時(shí)產(chǎn)生進(jìn)汽節(jié)流損失。節(jié)流引起的損失與節(jié)流前后氣流的壓降P對(duì)應(yīng)。當(dāng)調(diào)節(jié)閥全開（主汽閥也當(dāng)然全開）時(shí)，P0取新汽壓力的35，即P=(0.03-0.05)P0。為了使所設(shè)計(jì)機(jī)組的效率不低于設(shè)計(jì)效率，通常取P的最大值，即取P=005 P0據(jù)選定的P，并按照節(jié)流前后焓值不變的道理，可在焓熵圖上找到汽輪機(jī)第一級(jí)前的狀態(tài)點(diǎn)0。C、根據(jù)所給數(shù)據(jù)高壓缸的排器壓力與通過再熱以后中壓缸的進(jìn)汽壓力可以確定2。并在焓熵圖上連2和0。D、PC排汽壓力和濕度的值可以確定排汽壓力點(diǎn)C，在焓熵圖上連接2和C。E、通

21、過各個(gè)加熱器的加熱點(diǎn)的壓力,并考慮抽汽管道的阻力損失,參考熱力發(fā)電廠教材,管道的阻力損失取8%的抽汽點(diǎn)壓力。F、在焓熵圖上通過各抽汽點(diǎn)的壓力，確定汽輪機(jī)的抽汽點(diǎn)?？梢缘贸龈鼽c(diǎn)的焓值，并可以通過熱力過程線繪制汽水參數(shù)表。2565h3090h2683h0.96550.9983078h233t404t314t537t350t3017h3397h535t537t4. 7P3.62P0.0054P0.023P0. 049P0.165P0.33P0.67P1.32p15.58P16.4P0.21367C543.26P3532h3268h2878h3884h2758h201t137t96t圖1-2 N300

22、-16.67/537/537型汽輪機(jī)的熱力過程線如圖1.5.2汽水綜合參數(shù)表整理原始數(shù)據(jù)得計(jì)算點(diǎn)汽水焓根據(jù)額定計(jì)算工況時(shí)機(jī)組的汽水參數(shù)，整理出的汽水焓值見表。表1-1 N300-16.67/537/537型機(jī)組各點(diǎn)計(jì)算汽水參數(shù)表項(xiàng)目單位各 計(jì) 算 點(diǎn)H1H2H3H4H5H6H7H8HGC回?zé)岢槠槠麎毫Mpa4.73.621.320.670.330.1650.0490.0230.0054抽汽溫度t35031740431423320113796抽汽焓值hkJ/kg3078301732683090288428782758268328842565抽汽壓損%8888888加熱氣壓pMpa3.683.

23、331.200.5880.2980.1510.0620.022P壓力下的飽和水溫ts245.5239.4188158.01133.33111.5786.7860.199.134.3p壓力下的飽和水焓hskJ/kg1063.51034.7798.64667.24560.59468363.38251.43418.8143.5排氣放熱q=h-hskJ/kg2014.51982.32469.362420.762323.4124102394.622431.572465.22421.5水側(cè)加熱器出口水焓hwjkJ/kg1059.1923.9793.78667.15560.44455.11350.75424

24、7.012146.3加熱器進(jìn)口水焓hwj+1kJ/kg923.9793.78667.19560.44455.11350.754247.012143.539給水焓升=hwjhwj+1kJ/kg135.2130.12126.59 106.75105.33104.556103.742103.4734.6參考熱力發(fā)電廠教材和計(jì)算得出新蒸汽、再熱蒸汽與排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)參數(shù)。表1-2 新蒸汽、再熱蒸汽與排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)參數(shù)表 汽水參數(shù)單位鍋爐過熱器（出口）氣輪機(jī)高壓（如口）再熱器鍋爐汽包排污水連續(xù)排污擴(kuò)容器入口出口壓力pMPa17.416.43.623.2620.40.9溫度t54053731753736

25、7.2175.4蒸汽焓hkJ/kg34273397301735322776.4水焓hwkJ/kg1858.9742.64再熱蒸汽焓升qrhkJ/kg5151.6 回?zé)嵯到y(tǒng)的計(jì)算1.6.1全廠物質(zhì)平衡汽輪機(jī)總耗汽量 （1-1）則 鍋爐蒸發(fā)量 （1-2）則 （1-3） 即 鍋爐排污量 （1-4）即 擴(kuò)容器蒸汽份額為，取擴(kuò)容器效率 (1-5) 擴(kuò)容后排污水份額 (1-6) 化學(xué)補(bǔ)充水量 （1-7） 即 鍋爐給水量 （1-8） 即 排污冷卻器計(jì)算；補(bǔ)充水溫=20，取排污冷卻端差為8，則有排污冷卻器熱平衡式： （1-9）于是 1.6.2計(jì)算汽輪機(jī)各段抽汽量和凝汽流量（1） 由高壓加熱器H1熱平衡計(jì)算求；

26、如圖1-3圖1-3 H1計(jì)算（2） 由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算求；如圖1-4圖1-4 H2計(jì)算H2的疏水再熱蒸汽量（3）由高壓加熱器H3的熱平衡計(jì)算求；如圖1-5已知給水在給水泵中的焓升為圖1-5 H4計(jì)算H3的疏水（4）除氧器H4熱平衡計(jì)算求；如圖1-6由圖所示，除氧器的物質(zhì)平衡，求凝結(jié)水進(jìn)水份額.除氧器出口水份額；圖1-6 除氧器H4計(jì)算除氧器的熱平衡式：故 （5）低壓加熱器H5熱平衡計(jì)算求；如圖1-7圖1-7 H5計(jì)算（6）由低壓加熱器H6熱平衡計(jì)算求；如圖1-8圖1-8 H6計(jì)算H6疏水（7）由低壓加熱器H7熱平衡計(jì)算求；如圖1-9圖1-9 H7計(jì)算H7疏水（8）由低壓加熱器H8.軸封

27、冷卻器SG和凝汽器熱井構(gòu)成一整體的熱平衡計(jì)算求；如圖1-10圖1-10 H8計(jì)算先計(jì)算熱井的物質(zhì)平衡整體熱平衡式： 凝汽器排氣量1.7 汽輪機(jī)總汽耗量與各項(xiàng)汽水流量計(jì)算1.7.1作功不足系數(shù)的計(jì)算由表得熱器熱焓 （1-10） 第一段抽汽做功不足系數(shù)： （1-11）第二段抽汽做功不足系數(shù)： 第三段抽汽做功不足系數(shù)： 第四段抽汽做功不足系數(shù)： 第五段抽汽做功不足系數(shù)： 第六段抽汽做功不足系數(shù)： 第七段抽汽做功不足系數(shù)：第八段抽汽做功不足系數(shù)：由計(jì)算列出各級(jí)抽氣份額與其作功不足系數(shù)Y之乘積列表所示，根據(jù)D求得級(jí)抽氣量Dj表1-7 抽氣份額與其作功不足系數(shù)Y表 jYjjYjDj=j D01.7.2汽輪

28、機(jī)的汽耗量計(jì)算（1-10）凝汽流量核算： （1-11）根據(jù)D0計(jì)算各項(xiàng)汽水流量列表表1-8 項(xiàng)目符號(hào)份額全廠汽水損失0.010285軸封用汽0.01824鍋爐排污量0.010285連續(xù)排污擴(kuò)容蒸汽0.005645連續(xù)排污后排污水0.0046399再熱蒸汽量0.8032化學(xué)補(bǔ)充水量0.014925鍋爐蒸發(fā)量1.0285汽輪機(jī)總汽耗量1.01823鍋爐給水量1.038785小汽輪機(jī)用汽量0.034451.8 汽輪機(jī)功率核算根據(jù)汽輪機(jī)功率方程式（其中第1.2段取抽汽=0） （1-12）第一段抽汽量做功率得： 第二段抽汽量功率得： 第三段抽汽量功率得： 第四段抽汽量功率得： 第五段抽汽量功率得： 第六

29、段抽汽量功率得： 第七段抽汽量功率得： 第八段抽汽量功率得：汽輪機(jī)排汽量得: 表示計(jì)算正確。1.9 熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算.1.9.1機(jī)組熱耗量Q.熱耗率q.絕對(duì)電效率（1-12） （1-13） （1-14）1.9.2鍋爐熱負(fù)荷Q和管道效率若不考慮在熱管道的能量損失，則（1-15）1.9.3全廠熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo) （1-16） 全廠熱效率 （1-17） 全廠熱耗率 （1-18） 發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 （1-19）表1-9汽輪機(jī)熱力計(jì)算數(shù)據(jù)匯總表：序號(hào)項(xiàng) 目符號(hào)單位來源或計(jì)算公式調(diào)級(jí)級(jí)第一壓力級(jí)末級(jí)1蒸汽流量Dt/h由回?zé)嵯到y(tǒng)計(jì)算得出1015.5278.692.562噴嘴平均直徑dnmm選定110080021853動(dòng)

30、葉平均直徑dbmm選定110080021904級(jí)前壓力P0MPa查h-s圖得15.5810.90.0235級(jí)前溫度（干度）t0/xºC查h-s圖得535116級(jí)前焓值h0kJ/kg查h-s圖得33973282.626777圓周速度um/s172.7125.6343.838理想焓降htkJ/kg預(yù)算確定13029.17187.639理想速度ctm/s509.9241.54612.510假想速比xt_Xt=0.3390.520.5611反動(dòng)度m%選定1215.24912利用上級(jí)的余速動(dòng)能hc0kJ/kg0選定后由公式算00013噴嘴理想焓降hnkJ/kghn=(1-m)ht114.424

31、.7495.6914噴嘴滯止焓降hn*kJ/kghn*=hn+hc0114.424.7495.6915噴嘴出口理想速度c1tm/s478.3222.44437.416噴嘴速度系數(shù)估計(jì)選定0.970.970.9717噴嘴出口實(shí)際速度c1m/sc1=c1t464215.77424.218噴嘴損失hnkJ/kghn=hn*(1-2)6.761.465.619噴嘴后壓力p1MPa查h-s圖得10.910.720.11620噴嘴后溫度（干度）t1/xºC/查h-s圖得4731121噴嘴出口理想比容1tm3/kg查h-s圖得0.02890.02813.222噴嘴出口截面積Ancm2An=Gv1t

32、/nc1t175.7369.1528916.223噴嘴出汽角1(º)據(jù)試驗(yàn)資料與An選定13.3171924噴嘴出汽角正弦值sin1計(jì)算An時(shí)選定0.230.29230.325625噴嘴節(jié)距tnmm據(jù)試驗(yàn)資料選t,定tn47.435.7582.326噴嘴寬度Bnmm據(jù)隔板撓度的要求選32307527噴嘴數(shù)zn只壓力級(jí)的zn據(jù)dn.tn定42718328噴嘴出口高度lnmm調(diào)節(jié)級(jí)選壓力級(jí)計(jì)算出4350.67129429部分進(jìn)汽度e選定0.5141130動(dòng)葉出口相對(duì)速度1m/s由速度三角形求得298.6102.4614931相對(duì)于的焓降hw1kJ/kg44.65.251132動(dòng)葉理想焓降

33、hbkJ/kghb=mht15.64.439233動(dòng)葉滯止焓降hb*kJ/kghb*=hb+hw160.29.9810334動(dòng)葉出口理想速度2tm/s347141.2845335動(dòng)葉速度系數(shù)查取0.9270.9310.9536動(dòng)葉損失hbkJ/kghb=(1-2)hb*8.471.3310.0437動(dòng)葉出口實(shí)際速度2m/s1=2t321.7131.53430.3538動(dòng)葉出口絕對(duì)速度c2m/s由速度三角形求得170.853.7720539余速損失hc2kJ/kg14.61.4421.140動(dòng)葉后壓力p2MPa查h-s圖得9.89.10.005441動(dòng)葉后溫度（干度）t2/x2ºC/查h-s圖得45010.99842動(dòng)葉出口比容2m3/kg查h-s圖得0.0320.0332743動(dòng)葉出口截面積AbCm2計(jì)算得出273.868556991.9544動(dòng)葉出汽角2(º)據(jù)試驗(yàn)資料與Ab選定20.432.322845動(dòng)葉出汽角正弦sin2計(jì)算Ab時(shí)選定0.34810.5340.469546動(dòng)葉節(jié)距tbmm據(jù)風(fēng)洞資料選t定tb11.212.712.747動(dòng)葉寬度Bbmm據(jù)動(dòng)葉彎應(yīng)力與頻率定45555548動(dòng)葉只數(shù)zb只據(jù)db,tb定30819854249動(dòng)葉出口高度lbmm據(jù)公式計(jì)算46511765.250葉高損失hlkJ/kg3.560.830.13651輪周有