化工原理下學(xué)期練習(xí)教學(xué)文稿

1、化工原理下學(xué)期練習(xí)傳質(zhì)基礎(chǔ)11傳遞凈物流量為N,主體流動量為Nm, A分子和B分子凈流量為Na和Nb,等分子相互擴(kuò)散不同于單向擴(kuò)散的特點是( C )。(A)Ja= Jb；(B)N = Nm>0;(C)Na= Nb>0；(D)Na = Nb = 0【分析如下】無論是等分子相互擴(kuò)散還是單向擴(kuò)散都恒有 Ja = Jb?,故不能選(A);又在等 分子相互擴(kuò)散中沒有總體流動(即Nm=0),而不是N = Nm>0,故不能選(B);傳質(zhì)速率Na 和Nb不可能都同時為零，故(D)不成立；只有等分子相互擴(kuò)散才有 Na=Nb,故正確的選 項應(yīng)該是(C),即Na=Nb>0。21兩組分A和B的

2、傳質(zhì)速率為Na和Nb,在(C )情況下，是大小相等，方向相反。(A)在氣相中擴(kuò)散；(B)單向擴(kuò)散；(C)等摩爾擴(kuò)散；(D)在液相中擴(kuò)散【分析如下】在單向擴(kuò)散中，Nb = 0, Na>- Nb0只有在等摩爾相互擴(kuò)散時才有 Na= NB ，且與在液相還是氣相中擴(kuò)散無關(guān)，故選(C)。【3】物質(zhì)在氣體中的分子擴(kuò)散系數(shù)Dg與氣體絕對溫度T的關(guān)系為(B )。(A)DgTg；(B) DgTg 的 1.75 次方(C)Dgx 1/Tg ；(D)Dg8 (1/Tg)的 1.75 次方【 4】單向擴(kuò)散中，趨向于相界面的總體流動，是由于( B )引起的。(A)外力驅(qū)動；(B)分子擴(kuò)散；(C)對流擴(kuò)散；(D)渦

3、流擴(kuò)散5】描述分子擴(kuò)散的實驗定律是( B )。(A)亨利定律；(B)菲克定律；(C)拉烏爾定律；(D)傅立葉定律【說明如下】亨利定律描述的是氣體和稀溶液間的氣液相平衡關(guān)系的實驗定律。拉烏爾定律描述的是理想溶液汽液相平衡關(guān)系的實驗定律。傅立葉定律描述的是物體中熱傳導(dǎo)性能的實驗定律。描述分子擴(kuò)散的實驗定律是菲克定律。6】漂流因數(shù)越大，表明( D )的影響越大。(A)對流擴(kuò)散；(B)溫度；(C)粘度；(D)總體流動【分析如下】漂流因數(shù)表明總體流動的影響，與對流擴(kuò)散、溫度和粘度無直接關(guān)系。漂流因數(shù)表明單向擴(kuò)散比等摩爾相互擴(kuò)散的傳質(zhì)速率大的倍數(shù)，也即總體流動對傳質(zhì)速率的影響。【 7】總體流動又稱摩爾擴(kuò)散

4、，發(fā)生在( A )中 :。(A)單向擴(kuò)散；(B)等分子相互擴(kuò)散；(C)氣相；(D)液相【分析如下】(A)由于A分子單向擴(kuò)散留出空位，使氣體混合物產(chǎn)生趨向于相界面的總體流 動。(B)等分子相互擴(kuò)散不會產(chǎn)生總體流動。(C)總體流動是由于分子單向擴(kuò)散本身引起的, 與在液相還是氣相中的擴(kuò)散無關(guān)。【 8】液體粘度增大液相中擴(kuò)散系數(shù)DL( A )。(A)減小；(B)增大；(C)不變；(D)不確定氣體吸收1】常壓下用水吸收二氧化碳的低濃度系統(tǒng)，如在水中加堿，此系統(tǒng)( C )(A) k群口 K品B明顯增大；(B) kG減小，Kg增大(C) kG®本不變，Kd曾大；(D) k群口 Kg都基本不變【分析

5、如下】加堿中和碳酸根，減少了液膜阻力，使總吸收系數(shù)Kg增大，而氣膜的kG基本不變，Kg不可能不變。21對一定的氣體和稀溶液物系，相平衡常數(shù)m取決于(B )。(A) 溫度和濃度；(B) 溫度和壓強(qiáng)(C) 壓強(qiáng)和濃度；(D) 流速和濃度【分析如下】相平衡常數(shù)m=E/Pt,式中亨利系數(shù)E在壓力不很高時只取決于溫度，所以 mM決于溫度和壓強(qiáng)?！?3】只要組分在氣相中的分壓( B )液相中該組分的平衡分壓，解吸就會繼續(xù)進(jìn)行，直至達(dá)到一個新的平衡為止。(A) 大于；(B) 小于；(C) 等于；(D) 不等于【分析如下】如果組分在氣相中的分壓與液相中該組分的平衡分壓不相等，傳質(zhì)過程就會繼續(xù)進(jìn)行。如果組分在氣

6、相中的分壓大于液相中該組分的平衡分壓，傳質(zhì)過程就會從氣相往液相進(jìn)行，是吸收。如果組分在氣相中的分壓小于液相中該組分的平衡分壓，傳質(zhì)過程就會從液相往氣相進(jìn)行，是解吸。【 4】低濃度難溶氣體吸收，其他操作條件不變，入塔氣量增加，氣相總傳質(zhì)單元高度Hog、出塔氣體濃度y2、出塔液體濃度xi將會有(A )。(A) HogT,乎* xif； (B) HogT,乎* xij； (C) Hog t,平k xi J； (D) Hog J, y2xi；【分析如下】難溶氣體吸收屬液膜控制，入塔氣量 G增加，則Kya基本不變，因為Hog= G/Kya,故HogT。由于GT, L不變，則L/G 將使操作線平衡線靠近，

7、吸收推動力下降，吸 收效果變差，吸收率 故y2T。又L(xi X2) G(yi y2) y1Gx1 y1G/L x2,導(dǎo)致xi t 故選(A) o5】在逆流吸收塔內(nèi)，入塔條件不變，填料層高度H趨向無窮大，當(dāng)吸收因數(shù)A<1時，氣液相在(B )處達(dá)到平衡。(A)塔頂；(B)塔底；(C)塔中部；(D)塔中某一位置61用純?nèi)軇┠媪魑栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)，相平衡符合亨利定律。當(dāng)入塔氣體濃度上升屬低濃度范圍其他入塔條件不變，則氣體出塔濃度 ya和吸收率(D )。(A) ya t(B)yaJ,T; (C) ya t T;(D)yaT,不變【分析如下】操作線斜率L/G不變，操作線平移。塔填料高h(yuǎn)0不變，Ho

8、g G/Kya也不變， 則Nog不變，操作線必然向上平移，所以 ya 1由Nog= 1/(1 S)ln(1 - S)(yb-mxa)/(ya- mxa)+S),當(dāng)Nog不變，S= mG/L不變，xa=0, yb/ya必然不變。對低濃度吸收，吸收率1 ya/yb,所以吸收率恒定不變，而ya T?！?】正常操作的逆流吸收塔，因故吸收劑入塔量減少，以致使液氣比小于原定的最小液氣 比，將會發(fā)生(A )。(A)出塔液xb T,回收率 減小；(B)出塔氣ya t,出塔液xb不變(C)出塔氣ya t,出塔液xb t;(D)在塔下部發(fā)生解吸現(xiàn)象81溫度一B一,將有利于解吸的進(jìn)行。(A)降低；(B)升高；(C)

9、變化；(D)【分析如下】由于解吸操作時，操作線在平衡線下方，溫度升高，平衡線向上移動，有效提 高傳質(zhì)推動力，有利于解吸的進(jìn)行。91在解吸操作中，總壓pt和溫度T( C ),將有利于解吸的進(jìn)行。(A) Pt T, T(B) Pt T, T J； (C) PtT T； (D) pU T【分析如下】總壓下降，使相平衡常數(shù)(m E/Pt)上升，平衡線上移，有利于解吸。溫度上 開，亨利系數(shù)E上升，也使m上升，平衡線上移，有利于解吸。10在y x圖上，操作線若在平衡線下方，則表明傳質(zhì)過程是 (B )。(A)吸收；(B)解吸；(C)相平衡；(D)不確定【分析如下】由于操作線在下方平衡線在上方，表明與液相平衡

10、氣相濃度y*高于實際氣相濃度y,傳質(zhì)方向是從液相到氣相，故不能為吸收，而是解吸?！?1】某填料吸收塔，由于前面工序生產(chǎn)能力提高，吸收塔的生產(chǎn)能力需相應(yīng)提高，但氣體 進(jìn)出口濃度仍需保持不變，則可采取增加吸收劑用量和降低進(jìn)塔吸收劑的濃度等措施，此辦 法A 。A.可行；B.不可行；C.不一定【12】為提高吸收系數(shù)以強(qiáng)化吸收過程，對氣膜控制過程，應(yīng)采取 C,對液膜控制過程， 應(yīng)采取_D_。A.升高溫度，增加總壓，減少氣流速度；B.降低溫度，減小總壓，增加氣流速度；C.降低溫度，增加總壓，增加氣流速度；D.適當(dāng)升高溫度，增加吸收劑用量及湍動 程度?！?3】某一操作中吸收塔，若吸U劑的溫度突然升高，則 C

11、說法不正確。A. Yi, X2不變；B. Y2增大，X2不變；C. Y2增大，Xi不變；D. Yi不變，Xi減小?！?4】對接近常壓的低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)溫度和壓力不變、而液相總濃度增加時 其溶解度系數(shù)H將(C )、亨利系數(shù)E將(A )。A.增加 B.減少 C.不變【分析如下】在亨利定律適用的范圍內(nèi)，H只是溫度的函數(shù)，與PA或CA無關(guān)，而E= Hcm,故E增大。應(yīng)注意這里H的表達(dá)式應(yīng)為pa HCa ,而不是譚天恩教材中的Pa Ca / H?！?5】在吸收傳質(zhì)過程中，它的方向和限度，將取決于吸收質(zhì)在氣-液兩相平衡關(guān)系，若要進(jìn)行吸收操作，則應(yīng)控制(A )A、 P Pe； B、 P Pe ；

12、 C、 P Pe【16】通常所討論的吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時( D )。A.回收率趨向最高；B.吸收推動力趨向最大；C.操作最為經(jīng)濟(jì)；D.填料層高度趨向無窮大?！?7】在常壓下，20c時氨在空氣中的分壓為166mmHg,此時氨在混合氣體中的摩爾分率 y(0.218),比摩爾分率 Y= (0.279)?！?8】選擇吸收設(shè)備時、綜合考慮吸收率大、阻力小、穩(wěn)定性好、結(jié)構(gòu)簡單造價小、一般應(yīng)選(A )。A.填料吸收塔；B.板式吸收塔；C.噴淋吸收塔?！?9】正常操作下的逆流吸收塔，若因某種原因使液體量減少以致液氣比小于原定的最小液氣比時，下列哪些情況將發(fā)生？( C )A出塔液體濃度xi增加

13、，回收率增加；B出塔氣體濃度增加，但xi不變；C出塔氣體濃度與出塔液體濃度均增加；D在塔下部將發(fā)生解吸現(xiàn)象。附圖【20】在密閉容器內(nèi)存在某種低濃度水溶液，容器內(nèi)壓強(qiáng)為P0,溶液溫度為t,溶質(zhì)含量為c(x),試問：(1)若將 N2壓入容器，貝U E 不變 ，H 不變，m 變小，Pe不變 ；(2)若溶液溫度t下降，則E變小，H變小，m變小，pe變小；(3)注入溶質(zhì)A,則E不變，H不變，m不變，pe變大?！?1】某吸收過程，已知氣相傳質(zhì)系數(shù)與液相傳質(zhì)系數(shù)的關(guān)系是 ky=3kx, 則此時氣相傳質(zhì)推動力(y-yi)不確定 液相傳質(zhì)推動力(yye)。(>,=,<,不確定)?！痉治鋈缦隆縉a k

14、y(yyi) 3 x)kx 那溫kx /(yi ye) my yi 1/kyayi Ve m/kxa因m未知，故不確定?！?2】低濃度逆流吸收塔設(shè)計中，若氣體流量、進(jìn)出口組成及液體進(jìn)口組成一定，減小吸收劑用量，傳質(zhì)推動力將 減小，設(shè)備費用將增大(增大，減小，不變)?！?3】某逆流吸收塔操作時，因某種原因致使吸收劑入塔量減少，以至操作時液氣比小于原定的最小液氣比，則將發(fā)生什么情況 y2增大.達(dá)不到設(shè)計要求.X1也增大?！?4】低濃度逆流吸收操作中，原工況操作線如附圖所示，現(xiàn)其他條件不變而吸收劑用量L增加，試判斷下列參數(shù)變化情況并繪出新工況操作線：Hog減?。?ym不確定，出塔液體X1減?。撼鏊?/p>

15、體y2減?。夯厥章蕁增大(增大，減小，不變，不確定)附圖【24】附圖【25】附圖27yi下降，其他條件不變時,【25】低含量逆流吸收操作中，原工況操作線如附圖所示，現(xiàn)其他條件不變而吸收劑入塔含 量升高，試?yán)L出新工況的操作線【26】吸收操作中，原工況下氣體進(jìn)塔量為 G,進(jìn)出塔的含量分別為yi,乎。由于某種原因，吸收劑入塔濃度升高，采用增加吸收劑用量L的方法后，使yi, y2保持不變。則與原工況相比，被吸收溶質(zhì)總量 不變，平均推動力？ym減小（增大，減小，不變，不確 定）?！痉治鋈缦隆浚何杖苜|(zhì)總量G（yi y2）不變，但因L導(dǎo)致 Kya ,從而 Hog G/Kya ,即 Nog ,又 Nog y

16、/ ym , y yi y2不變，故 ym?！?7】低濃度逆流吸收操作中，當(dāng)吸收劑溫度降低其他條件 不變時，試判斷下列參數(shù)變化情況并繪出操作線：相平衡常 數(shù)m減小，Kya增大，推動力？ym不確定，回收率” 增大，出塔y2減小，出塔xi增大（增大，減小，不變， 不確定）?！?8】用純?nèi)軇┻M(jìn)行低濃度逆流吸收操作中，當(dāng)氣體進(jìn)口含量 則氣體出口含量y2減小、液體出口含量xi減小、被吸收溶質(zhì)總量減小、回收率n不 變，推動力？ym減小：Nol不變（增大，減小，不變，不確定）。【29】低濃度逆流解吸操作中，其他條件不變而入塔液體含量xi下降，則Nol不變，出塔液體X2減小、出塔氣體yi減?。ㄔ龃?，減小，不變

17、，不確定）?！?0】已知某吸收過程操作線如圖所示，試分別定性繪出以下幾種情況下的操作線，并討論 對吸收操作的影響：（i）吸收操作為氣膜控制，氣體流量 G增至G',其他條件不變；（2）吸收操作為液膜控制，氣體流量 G增至G',其他條件不變附圖【30】【31】某吸收塔原工況的操作線如圖所示，現(xiàn)將吸收劑L的溫度降低，其他條件不變，試定性繪出以下兩種情況的操作線(忽略溫度變化對傳質(zhì)分系數(shù)的影響)：(1)吸收過程為氣膜控制；(2)吸收過程為液膜控制。附圖【31】【32】某吸收塔H = oo,氣體流量G與組成yi和液相組成X2不變，試?yán)L出以下兩種情況下 的操作線(平衡線如附圖所示)。(1)

18、 L/G>m；(2) L/G<m；(3)試討論在以上兩種情況下，增加L/G能否使氣體出口含量y2降低？附圖【32】【33】對解吸因數(shù)1/A = 0.5的系統(tǒng)進(jìn)行逆流吸收，當(dāng)塔高為無窮大時，塔頂氣相出口含量y2二y2e,塔底氣相入口含量y1二ye；若系統(tǒng)壓力減小為原來的1/4倍，其他條件不變，則 此時 y2 > y2e. y1 = y1e(>,=, <,不確定)o【38】附圖所示兩吸收塔物系相同，返混量相等，試從設(shè)計角度比較返混所造成的影響并繪 出操作線附圖【38】【39】用吸收塔分離某氣體混合物，由于工藝上某種原因，需將塔底液體部分地返回塔頂, 試從設(shè)計的角度討論

19、以下兩種返回方式對傳質(zhì)推動力的影響并繪出操作線。(1)從塔底直接返至塔頂；(2)先將塔底液體返至吸收塔中部，再從中部返至塔頂附圖【39】【40】某吸U過程L/G很小，無法很好地將塔內(nèi)的填料潤濕，若將塔底液體部分返回至塔 頂，則？ym減小、且y2可能會減小、xi可能會增大、其原因是Kya增大、說明返混不一 定總是有害的?！?2】在吸收、解吸聯(lián)合操作中，維持吸收塔 L、G、yi,解吸氣入塔含量y2和兩塔操作溫 度、壓力均不變，現(xiàn)減少解吸氣用量 G',與原工況相比，新工況下離開解吸塔的液體含量 X2增大、離開吸收塔的氣體含量y2增大、離開吸收塔的液體含量xi增大、吸收塔平均推 動力？ym減小

20、，吸收塔的回收率 “減小(增大，減小，不變，不確定)。【43】氣相中的物質(zhì)擴(kuò)散系數(shù)隨溫度的降低而隨壓力的增加而；若液相粘度增加，則組分在液相中的擴(kuò)散系數(shù) _0DAB一 2/m /s1.00 10 7T1.75(1/Ma) (1/Mb)1/27/J/3/TT/3 2Pt(Va)(Va)2/m /s.121/2 TDAB7.4 10 12( Mb)1/2bVa .【44】當(dāng)溫度升高時，H,E, m。而當(dāng)壓力增加時，H, E, m_,三者的關(guān)系式為m E/ Pt ；E MsHSM$Hpt MSHpt【45】在某吸收系統(tǒng)中，已知ky=3.8 10 4kmol/m2 s, kx= 1.25 10 2km

21、ol/m2 s,平衡關(guān)系丫 = 乂，則Ky=,此氣體是氣體，此過程屬于控制，欲強(qiáng)化此過程應(yīng)【46】脫吸時，液相傳質(zhì)總推動力為 氣相傳質(zhì)總推動力為相際傳質(zhì)推動力為或_?！?7】某吸收塔中，物系的平衡線方程為 y 2.0x,操作線方程為y 3.5x 0.001,當(dāng)y1 0.06, y 0.002 時，x10.01685 , x20.0002857 , L/V 3.5 、氣相傳質(zhì)單元數(shù)Nog 6.79。【48】相平衡與吸收過程的關(guān)系是： A, B, C。49已知P、C、m、H,填寫以下關(guān)系式：Kg= H Kl：Ky=_m二 Kx；ky= _P_ kG；kx=_CkL0【50】對易溶氣體，傳質(zhì)阻力主要

22、在 氣相、氣體流量的大小及湍動情況對傳質(zhì)總阻力的影 響較大；對難溶氣體，傳質(zhì)阻力主要集中在 液相，吸收劑流量的大小及湍動情況對傳質(zhì) 總阻力的影響較大。51】在操作溫度和壓力一定的情況下，當(dāng) V、丫1、丫2及X2不變時，若L減少，則操作線將 接近平衡線,兩相間的傳質(zhì)推動力將 減小，設(shè)備費用將 增高?！?2一逆流操作吸收塔，塔底、塔頂?shù)臍庖合酀舛确謩e為丫1、X1和丫2、X2,其平衡關(guān)系為丫=mX,則此裝置中發(fā)生吸收的條件是 Y>mX或X<Y/m ;其傳質(zhì)推動力，塔底X匕 mX1;塔頂丫2mX2二吸收的最大極限，塔底 Y1 = mX1 ;塔頂 Y2=mX2;此時推動 力，塔底_0_或塔頂

23、_0_。【53】在吸收塔安裝中，往往將塔底排液管做成U形，使之起液封作用,以防塔內(nèi)氣體 分離不好，又當(dāng)填料層較高時，常在y1塔內(nèi)安裝液體再分布器將埴料分為若干層、目的是 吸收液分布y2均勻：在氣體出口處常安裝 破沫裝置、以防 霧沫夾帶。2【54】在填料塔操作中，常采用提高氣是或增加吸收劑用是量來滿足生產(chǎn)情況變化的需求，那么，氣、液量增加的幅度將受到相平衡的約束。一【55】用清水吸收空氣與A的混合氣中的溶質(zhì)A、相平衡常數(shù)附圖m=2、入塔氣體濃度丫1=0.06、要求出塔氣體濃度丫2=0.002、則最小液氣比為()?！?6】某吸收塔中，物系的平衡線方程為 y=2.0x,操作線方程為y = 3.5x+

24、0.001,當(dāng)y1= 0.06, y2=0.0020時，x =, x2 =, L/V =,氣相傳質(zhì)單元數(shù) Nog=o【57】用相平衡常數(shù)m表達(dá)的亨利定律表達(dá)式為 ,在常壓下，20c時，氨在空氣中 的分壓為69.6mmHg,與之平衡的氨水濃度為 10 (kgNH3 /100 kg H2O)。止匕時m =【58】在常壓下，20c時氨在空氣中的分壓為166mmHg,此時氨在混合氣體中的摩爾分率 y=(),比摩爾分率丫二()?！?9】實驗室用水逆流吸收空氣中的 CO,當(dāng)水量和空氣量一定時，增加 CO量，則入塔氣 體濃度,出塔氣體濃度 ，出塔液體濃度。【60】吸收總推動力用氣相濃度差表示時，應(yīng)等于 J口

25、 之差?！?1】當(dāng)稀濃氣體吸收時，若溫度升高，H, E, m,三者關(guān)系為, ?！?2】若1 / kG>> 1/HkL屬 控制。1/k y<< m/k x屬于 控制?！?3】吸收質(zhì)是指；而吸收劑則是指 ;惰性組分是指 。*答案*被液體吸收的組分，用于吸收的液體，不被吸收劑吸收的組分。【64】在(D )情況下，出現(xiàn)液膜控制的吸收操作。(A)平衡線y= f(x)斜率很?。?B)溶解度系數(shù)H很大(C)系統(tǒng)符合亨利定律；(D)亨利系數(shù)E很大【分析如下】平衡線y=f(x)斜率很小，表明氣體易溶，應(yīng)出現(xiàn)氣膜控制，而不是液膜控制；溶解度系數(shù)H很大，表明氣體溶解度大，應(yīng)出現(xiàn)膜控制，而不是

26、液膜控制；系統(tǒng)符合亨利定律，表明氣體易溶，液相非稀溶液，因此不可能是液膜控制；亨利系數(shù)E很大表明氣體難溶，則必然是液膜控制。【65】已知CO2水溶液在二種溫度ti、t2下的亨利系數(shù)分別為Ei = 144MPa, E2=188MPa,則(A)ti = t2； (B)t1>t2； (C)t2>t1；(D)不確定【分析如下】溫度上升，溶解度下降，亨利系數(shù)增大。根據(jù)題意，由于E2>Ei,所以t2>t1o【66】在逆流吸收塔內(nèi)，入塔條件不變，填料層高度 h0趨向無窮大，當(dāng)吸收因數(shù)A<1時，氣 液相在()處達(dá)到平衡。(A)塔頂；(B)塔底；(C)塔中部；(D)塔中某一位置【6

27、7】由于吸收過程氣相中的溶質(zhì)分壓總是 液相中溶質(zhì)的平衡分壓，所以吸收過程的操作線總是在其平衡線的。(A)小于，上方；(B)大于，上方(C)小于，下方； (D)大于，下方【68】對于低濃度氣體吸收，部分吸收劑L從塔中部循環(huán)入塔，如右圖所示。其操作線應(yīng) 為()。K L = V o【分析如下】上段塔因為L = V所以斜率為1,而下段塔因為L>V所以斜率大于1,又因只有 液相混合，則在液相混合截面處氣相組成不變，而液相組成突然變大。故選(b)0【69】低濃度易溶氣體逆流吸收塔，如果其他操作條件不變，入塔氣體yb增加，則液相總傳質(zhì)單元數(shù)Nol,出塔氣體ya,出塔液體xb將()V2x2x1 x1(A

28、)NolT, yaf, xbf (B)NolJ, yaf, xbf(C)Nol不變，yaf, xbf(D)Nol不變，ya, xbf【分析如下】Nol = SXNog, S=mG/L, NoG=h0/HoG,由條件可知，S與Nog都不變化，所 以Nol不變。由圖示可知，當(dāng)yb t,而L/G不變，操作線必向上平移，而 Nog不變，必然在 操作線向上平移的同時，線段長度要增加，使 xbt結(jié)論應(yīng)是(C)。【70】氣膜控制的逆流脫吸填料塔操作中，若氣量和液量同比例減少，則氣體出口濃度yaffi液體出塔濃度xb#( A )o(A) ya t, xb MB) ya t xb T (C) ya J, xb

29、D) ya，, xb T【分析如下】填料層高度h0不變，HoG=G1Kya,因?qū)贇饽た刂?，Kya隨G的1WT,但一般KyakyaxG的0.7&歐方所以當(dāng)Gt, Hog則NoG = ho/HoG應(yīng)增加，當(dāng)氣液量按比例減少時，操作線斜率不變，平行向平衡線移動，如圖示，應(yīng)是出塔氣 yaT,出塔液xbk【71當(dāng)壓力不變時，溫度提高l倍，?§質(zhì)俚相中的擴(kuò)散系數(shù)提高一倍；假設(shè)某液相黏度隨溫度變化很小，絕對溫度降低 1倍， 則溶質(zhì)在該液相中的擴(kuò)散系數(shù)降低 一倍?！?2T散適合于描述精儲過程； 適合描述吸收和解吸過程?！?3】雙組分理想氣體進(jìn)行單向擴(kuò)散。當(dāng)總壓增加時，若維持溶質(zhì)A在氣相各部分

30、分壓不變，傳質(zhì)速率將；溫度提高，則傳質(zhì)速率將；氣相惰性組分摩爾分?jǐn)?shù)減少，則傳質(zhì)速 率將?！?4】常壓、25c低濃度的氨水溶液，若氨水濃度和壓力不變，而氨水溫度提高，則亨利系 數(shù)E,溶解度系數(shù)H,相平衡常數(shù)m一,對過程不利。【75】常壓、25c低濃度的氨水溶液，若氨水上方總壓增加，則亨利系數(shù)E,溶解度系數(shù)H,相平衡常數(shù)m,對過程不利?！?6】常壓、25c密閉容器內(nèi)裝有低濃度的氨水溶液，若向其中通人氮氣，則亨利系數(shù)E ,溶解度系數(shù)H,相平衡常數(shù)m,氣相平衡分壓?！?7】含5% (體積分?jǐn)?shù))二氧化碳的空氣一二氧化碳混合氣，在壓力為101.3kPa,溫度為 25c下，與濃度為1.1漢0一3kmol/m

31、3的二氧化碳水溶液接觸，已知相平衡常數(shù) m為1641, 則CO2從一相向一相轉(zhuǎn)移，以液相摩爾分率表示的傳質(zhì)總推動力為 ?！?8】填料吸收塔內(nèi)，用清水逆流吸收混合氣體中的溶質(zhì) A,操作條件下體系的相平衡常數(shù) m為3,進(jìn)塔氣體濃度為0.05(摩爾比)，當(dāng)操作液氣比為4時，出塔氣體的極限濃度為 ； 當(dāng)操作液氣比為2時，出塔液體的極限濃度為 ?！?9】難溶氣體的吸收過程屬于控制過程，傳質(zhì)總阻力主要集中在一側(cè)，提高吸收速率 的有效措施是提高一相流體的流速和湍動程度?！?0】在填料塔內(nèi)用清水吸收混合氣體中的 NH3,發(fā)現(xiàn)風(fēng)機(jī)因故障輸出混合氣體的流量減 少，這時氣相總傳質(zhì)阻力將 一；若因故清水泵送水量下降，

32、則氣相總傳質(zhì)單元數(shù) 一。81】低濃度逆流吸收塔中，若吸收過程為氣膜控制過程，同比例增加液氣量，其他條件不變，則 Hog, ?Ym, 出塔液體Xi, 出塔氣體丫2, 吸收率?！?2】采用逆流填料吸收塔吸收某溶質(zhì)，當(dāng)要求液體含量不低于某一數(shù)值，且工藝對吸收劑 用量有一定的限制，結(jié)果填料未能得到充分潤濕時，總傳質(zhì)系數(shù)，工業(yè)上通常采用一流程提高填料的潤濕率，當(dāng) 一時，此操作對吸收過程是有利的?！?3】溶質(zhì)A的摩爾比Xa = 0.2的溶液與總壓為2atm, Ya = 0.15(摩爾比)的氣體接觸，此條 件下的平衡關(guān)系為pa 1.2XA(atm)。則此時將發(fā)生過程；用氣相組成表示的總傳質(zhì)推動 力？丫 =一

33、;若系統(tǒng)溫度H&有提高，則？丫將一；若系統(tǒng)總壓略有增加；則？丫將?！?4】在吸收塔設(shè)計中， 一的大小反映了吸收塔設(shè)備效能的高低； 反映了吸收過程的難 易程度。【85】在一逆流吸收塔內(nèi)，填料層高度無窮大，當(dāng)操作液氣比L/G>m時，氣液兩相在達(dá)到平衡；當(dāng)操作液氣比L/G<m時，氣液兩相在達(dá)到平衡；當(dāng)操作液氣比L/G = m 時，氣液兩相在達(dá)到平衡?！?6】用清水吸收空氣一NH3中的氨氣通常被認(rèn)為是控制的吸收過程，當(dāng)其他條件不 變，進(jìn) 入吸收塔清水流量增加，則出口氣體中氨的濃度 ，出口液中氨的濃度，溶質(zhì) 回收率。87】在常壓低濃度溶質(zhì)的氣液平衡體系中，當(dāng)溫度和壓力不變時，液相中溶

34、質(zhì)濃度增加，溶 解度系數(shù)H,亨利系數(shù)E?！?8】對于易溶氣體的吸收過程，氣相一側(cè)的界面濃度Yi接近于,而液相一側(cè)的界面濃度Xi接近于?！?9】解吸過程中，解吸塔某截面的氣相溶質(zhì)分壓液相濃度的平衡分壓，解吸操作線總 在平衡線的。【90】吸收因數(shù)可表示為，它在X-Y圖的幾何意義是 ?！敬鸢浮緼=L/mG,為操作線斜率與相平衡線斜率之比?！?1】當(dāng)減少吸收劑用量，丫1、丫2和X2不變，則傳質(zhì)推動力，操作線將平衡線，吸 收塔設(shè)備費用將。【92】一定操作條件下的填料吸收塔，若增加填料層高度，則傳質(zhì)單元高度Hog；將,傳質(zhì) 單元數(shù)Nog將。【93】在填料吸收塔設(shè)計過程中，若操作液氣比 （L/G） = （L

35、/G）min.,則塔內(nèi)必有一截面吸收 推動力為，填料層高度。【94】傳質(zhì)單元數(shù)與 分離要求、平衡關(guān)系、操作液氣比 有關(guān)?！?5】最大吸收率 max與液氣比、 液體入塔濃度、相平衡常數(shù) 有關(guān)。液體精儲【1】蒸儲操作的依據(jù)是組分間的（C ）差異。（A）溶解度；（B）沸點；（C）揮發(fā)度；（D）蒸汽壓2同一物系，總壓越低，混合物各組分間的揮發(fā)度差異（A ）。（A）越大；（B）越??；（C）不變；（D）不確定【3】塔頂和進(jìn)料操作條件不變，易揮發(fā)組分回收率不變，設(shè)計精儲塔時，用直接蒸汽加熱釜液與用間接蒸汽加熱相比，殘液流量 W （）。（A）增大；（B）減少；（C）不變；（D）不確定4塔頂和進(jìn)料操作條件不變，

36、易揮發(fā)組分回收率不變，設(shè)計精儲塔時，用直接蒸汽加熱 釜液與用間接蒸汽加熱相比，殘液組成 xw （ B ）。（A）增大；（B）減少；（C）不變；（D）不確定【分析如下】由于直接蒸汽釜液而引起 殘液流量W增大，但又要求易揮發(fā)組分回收率不變，xw當(dāng)然相應(yīng)減小?！?】連續(xù)精儲塔操作時，增大塔釜加熱蒸汽用量，若回流量和進(jìn)料的 F、xf、q都不變，則xd （B ）。（A）增大；（B）減少；（C）不變；（D）不確定【分析如下】L不變，V'增大，V=V' - （1 - q）F,隨之增大，所以L/V減少，精微段操作線斜率減小，而精儲段塔板數(shù)不變，必然會出現(xiàn) 如圖所示的操作線變化，故Xd必然減小。

37、6萃取精儲加入萃取劑的目的是（）。（A）減小原組分間的相對揮發(fā)度；（B）增大原組分間的相對揮發(fā)度(C)減小原組分間的溶解度差異；(D)增大原組分間的溶解度差異【 7】多元蒸餾流程按排時，應(yīng)優(yōu)先分離毒性( A )的物料。(A)大；(B“、；(C)中等；(D)可大可小【 8】多元蒸餾流程按排時，應(yīng)優(yōu)先分離相對揮發(fā)度( A )的物料。(A)大；(B)?。?C)中等；(D)可大可小【分析如下】由于初始的總處理量大，塔徑必然較大。相對揮發(fā)度大的先分離，可避免塔高過高，以致設(shè)備費增大。在后面分離相對揮發(fā)度小的時，物料量已減少，塔徑不大，即使塔較高，設(shè)備費也不致于過大。91對一定的儲出液濃度XD,若進(jìn)料濃度

38、XF越小，最小回流比Rmin( B )。(A)越大；(B)越?。?C)不變；(D)不確定【10】連續(xù)精儲塔操作時，增大塔釜加熱蒸汽用量，若回流量和進(jìn)料的F、XF、q都不變，則L/V ( )。(A)增大；(B)減少；(C)不變；(D)不確定【11】精儲塔塔內(nèi)離開精儲段某理論板的蒸汽露點為ti、液體泡點為t2,離開提儲段某理論板的蒸汽露點為t3、液體泡點為t4,則有()的順序關(guān)系。(A) t1t2t3t4 ；(B) t1t2t3t4 ；(C) t1t2t3t4；(D) t1t2 t3t4【分析如下】離開理論板的蒸汽和液體組成呈平衡關(guān)系，露點等于泡點，即tl=t2, t3=t4,而精餾段輕組分濃度高

39、于提餾段，故其溫度低于提餾段?！?2】連續(xù)精儲塔操作時，增大塔釜加熱蒸汽用量，若回流量和進(jìn)料的F、xf、q都不變，則L /V ( )。(A)增大；(B)減少；(C)不變；(D)不確定【13在相同的條件R、XD、XF、XW下，q值越大，所需理論塔板數(shù)()。(A)越少；(B)越多；(C)不變；(D)不確定【14】間歇精儲要求儲出液濃度XD不變，應(yīng)使()。(A)回流量不變；(B)回流量不斷增加；(C)回流比不變；(D)回流比不斷增加【15】間歇精儲時若保持回流比R不變，則儲出液濃度xd將()。(A)逐漸減??；(B)逐漸增大；(C)保持不變；(D)變化不確定【分析如下】由于釜液濃度隨時間逐漸減小，在回

40、流比不變下操作，全塔各板上濃度都隨時問而減小，所以XD當(dāng)然也逐漸減小。【 16】兩股不同組成的料液進(jìn)同一精餾塔分離，兩股料分別進(jìn)入塔的相應(yīng)塔板和兩股料混合后再進(jìn)塔相比，前者能耗( )后者。(A) 大于；(B) 小于；(C) 等于；(D) 有時大于有時小于【分析如下】兩股料液在塔外預(yù)混合，使分離任務(wù)加重，同樣的分離要求，回流比要加大。因而兩股分別進(jìn)塔的能耗當(dāng)然小于混合后進(jìn)塔的能耗。17】有兩股進(jìn)料( )的精餾塔，求取最小回流比時，應(yīng)取( C )。(A) XF1 對應(yīng)的 Rmin,1； (B) XF樹應(yīng)的 Rmin,2 ； (C) Rmin,1 與 Rmin,2 中的大者；(D) Rmin,1 與

41、 Rmin,2中 的小者【18】間歇精儲時若保持回流比R不變，則儲出液濃度xd將()。(A) 逐漸減??；(B) 逐漸增大；(C) 保持不變；(D) 變化不確定【 19】當(dāng)塔頂濃度和流率一定時，冷回流和泡點回流相比，精餾段操作線斜率( A ) 。(A) 增大；(B) 減??；(C) 不變；(D) 不確定【分析如下】由于冷回流，將回流液加熱到泡點要冷凝蒸汽量 AV,也即使精儲段的L和V都 相應(yīng)增加AV,操作線斜率變?yōu)?L+AV)/(V+ AV)因該操作線斜率總是小于1,所以冷回流時 精餾段操作線斜率當(dāng)然增大?！?20】當(dāng)塔頂濃度和流率一定時，冷回流和泡點回流相比，提餾段操作線斜率( B )。（A）增

42、大；（B）減小；（C）不變；（D）不確定【分析如下】由于冷回流，將回流液加熱到泡點要冷凝蒸汽量都相應(yīng)增加 V ,操作線斜率變?yōu)椋↙ V ）/（VV ）,因該操作線斜率總是大于1,減小。所囚令回流時提/段操作線斜率必定 I0I M【21】當(dāng)有側(cè)線液相出料時，對平衡線龍影網(wǎng)或概峭物系，最小回流比Rmin出現(xiàn)在（）o（A）側(cè)線出料處；（B）進(jìn)料處；（C）側(cè)線出料與進(jìn)料之間某處；（D）不確定【分析如下】由于側(cè)線液相融料，使中段癖乍線斜率變小，向平衡線靠近，如圖所示，最小回流比蹙嫄插現(xiàn)殉1料處【22】若某精微塔的操作回流比，低于其原設(shè)計的最小回流 比，則該塔能否操作？ （ C ）（A）能；（B）不能；（

43、C）能，但產(chǎn)品組成不等于設(shè)計值;（D）這種提法不正確【23】塔頂全凝器改為分凝器后，其它操彳條件不變，則所需理論塔板數(shù)（B ）。（A）增多； （B）減少；【答案】分凝器也起分離作用（C）不變；（D）不確定般可當(dāng)作一塊理論塔板，所需理論塔板當(dāng)然減少?！?4】吉利蘭關(guān)聯(lián)用于捷算法求理論塔板數(shù)，這一關(guān)聯(lián)是（）。（A）理論關(guān)聯(lián)；（B）經(jīng)驗關(guān)聯(lián)；（C）數(shù)學(xué)推導(dǎo)公式；（D）相平衡關(guān)聯(lián)【25進(jìn)料狀態(tài)改變，將引起連續(xù)精儲塔的（）改變。（A）平衡線；（B）操作線和q線；（C）平衡線和操作線；（D）平衡線和q線【分析如下】不同的進(jìn)料狀態(tài)有不同的q值和q線，同時精儲段和提儲段的交點也不同。若 塔頂操作條件維持不變，

44、則提儲段的汽液流率都因 q值變化而變化。若塔釜操作條件維持不 變，則塔釜上升蒸汽量不變，精儲段的液汽比因 q值變化而改變?！?6】沸點分別為tA和tB的二元混合液，設(shè)A為易揮發(fā)組分，則該混合液的泡點t與tA, tB 的關(guān)系如何？（）（A） ttA；（B） ttB；（C） tAttB；（D） ttAtB【27】在雙組分連續(xù)精儲的汽-液平衡關(guān)系中，若混合液為理想溶液，且已知總壓力為P,汽相組成為y, Pa f（t）, Pb f（t）,則（）（A） x為定值，t不固定；（B） x不定，t為定 值；（C） x, t為定值；（D） x, t無法確定【28】提儲段操作線的斜率為_。（A）大于1; （B）小

45、于1; （C）等于1; （D）等于0【29】進(jìn)料熱X犬態(tài)參數(shù)q值減小，將使一。（A）精儲段操作線斜率增大；（B）精微段操作線斜率減?。唬–）提儲段操作線斜率增大；（D）提儲段操作線斜率減小【30】設(shè)計中，隨著回流比率（R）的取值增大，則 。（A）設(shè)備費不斷增大；（B）操作費用不斷減??；（C）設(shè)備費不斷減?。唬―）設(shè)備費先是減小，而后又逐漸增大【31】精儲操作中，若降低進(jìn)料板位置則 。（A）塔頂產(chǎn)品組成升高；（B）塔底產(chǎn)品組成降低；（C）塔頂產(chǎn)品組成降低；（D）塔頂、塔底產(chǎn)品組成均不變【32】若精儲操作回流比變化，則塔內(nèi)各板上的汽液組成也隨之而變，所以 。（A）塔頂部板的平衡溫度變化是大；（B）

46、塔底部板的平衡溫度變化最大；（C）塔中部板的平衡溫度變化最大；（D）塔板上的溫度不變【33】使混合液在蒸儲釜中逐漸受熱氣化、并將不斷生成的蒸氣引入冷凝器內(nèi)冷凝、以達(dá)到混合液中各組分得以部分分離的方法、稱為（）(A)精儲 (B)特殊蒸儲(C)簡單蒸儲【34】精儲中引入回流，下降的液相與上升的氣相發(fā)生傳質(zhì)使上升的氣相易揮發(fā)組分濃度提高，最恰當(dāng)?shù)恼f法是：()(A)液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入氣相(B)氣相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相(C)液相中易揮發(fā)組分和難揮發(fā)組分同時進(jìn)入氣相，但其中易揮發(fā)組分較多(D)液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入氣相和氣相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相的現(xiàn)象同時發(fā)生【35】已知精儲段操作線方程為：y 0.75x

47、0.24,則該塔的操作回流比為()，塔頂產(chǎn) 品濃度XD為()。(A) 0.9(B) 3 (C) 0.96 (D) 4 (E) 0.98 (F) 2【36】實驗表明：由兩個()的揮發(fā)性組分所組成的理想溶液，其氣液平衡關(guān)系服從拉烏爾定律。(A)部分相溶；(B)完全互溶；(C)不相溶?！?7】蒸儲操作是利用()混合物中各組分揮發(fā)性的不同，使各組分得到分離的。(A)非均相液體；(B)氣體；(C)均相液體。38】具有正偏差的非理想溶液中，相異分子間的吸引力較相同分子間的吸引力()。(A)大；(B)??；(C) 一樣【39】所謂理想溶液，是指溶液中不同組分分子之間的吸引力()相同組分分子之間的吸引力的溶液。

48、(A) >；(B) = ；(C) <【40】某精儲塔的理論塔板數(shù)為17塊(包塔釜)其全塔效率為0.5,則實際板數(shù)為() 塊。(A) 34(B) 32(C) 9【41】精儲塔分離某二元物系，當(dāng)操作壓強(qiáng)降低，系統(tǒng)的相對揮發(fā)度 塔頂蒸汽冷凝溫度(增大，減小，不變)?！?2】板式塔精儲操作，已知物系在操作條件下，相對揮發(fā)度為c設(shè)第n塊板為一理論板，進(jìn)出該板各物流如附圖【42】示，則yn+i 和Xn l的關(guān)系是：一溶液的泡點A . yn 1 aXn 1 b B. yn 1xn 11)Xn 1C. yn 1 aXn 1D.yn 1xn 1操作方程為y=ax+b,附圖1)Xn 1【43】精儲分離

49、某二元組分混合液(F, xf, q),要求塔頂xd,輕組分回收率中設(shè)計時，若 加大回流比R,則精儲段液氣比提儲段液氣比所需理論板數(shù)Nj,塔釜x憶塔頂 冷凝量QC塔釜加熱量QR_,若R太大，過程的調(diào)節(jié)余地將一(增大，減小，不變)?！?4】精僧塔設(shè)計時，已知F, xf, xd, xw,進(jìn)料熱狀態(tài)q = 0.5時，所需塔板數(shù)為Nt。試 判斷下列參數(shù)變化并繪出定性繪出操作線的變化：(1)保持回流比不變，將進(jìn)料狀態(tài)由 q = 0.5改為q=1,則塔釜加熱量Qr_,塔頂冷凝量 Qc一，所需塔板數(shù)Nt一。(2)保持塔釜加熱量不變，將進(jìn)料狀態(tài)由 q = 0.5改為q=1,則塔頂冷凝量Qj,所需塔 板數(shù)Nt一。

50、(3)保持回流比不變，將進(jìn)料狀態(tài)由q = 0.5改為q = 0,則 塔釜加熱量Qj ,塔頂冷凝 量Qc所需塔板數(shù)Nt_(增大，減小，不變，不確定)。附圖【44】【45】某精微塔設(shè)計中，若將塔釜間接蒸汽加熱改為直接蒸汽加熱，而xf、D、F、xd、q、R不變，則WxwL/V_, Nt_（增大，減小，不變）。【46】精儲塔設(shè)計時，若塔頂采用全凝器，所需理論板數(shù)為Nti,采用分凝器，所需理論板數(shù)為 NT2,則 Nti_NT2 （、=、 ）?！?7】某精儲塔的實際回流比小于設(shè)計時的最小回流比，其結(jié)果如何2。【48】一精微塔在某工況下的操作線如圖所示，現(xiàn)維持其他條件不變而增大回流比R,則精儲段的液氣比L/

51、V提儲段的液氣比L/V_, xd_, xj（變大，變小，不變，不確定）?！?9】連續(xù)精儲操作，原工況為泡點進(jìn)料，現(xiàn)由于某種原因原料溫度降低，使 q1,進(jìn)料濃度xF,塔頂采出率D/F及進(jìn)料位置均保持不變。試判斷：（1）塔釜蒸汽量V保持不變，則塔釜加熱量QJ,塔頂冷量Qc_, xD_, xW_；保持回流比R不變，則塔釜加熱量Qr ,塔頂冷量Qc_, xd_, x W_（變大，變小，不 變，不確定）并分別畫圖示意新舊工況操作線變化。【50】某精儲塔在給定工況下的操作曲線如圖所示，現(xiàn)維持進(jìn)料條件（F, xF, q）和塔釜加熱量不變而將塔頂采出率D/F增大，則塔頂產(chǎn)品組成xd塔底產(chǎn)品組成x心（變大，變小

52、，不變，不確定）并試?yán)L出新工況下的操作線。L/V_（增大，減小，不變）【53】精儲塔操作中，保持V一 /V（增大，減小，【54】精儲塔操作中，保持 （增大，減小，不變）。oF、xf、不變）。F、xf、q、q、L不變，而增大V ,則R_, xd_, xw_, L/R不變，而加大 W,則 XD_, xw_, L/V_, L/V【55】 減小,【56】 【57】精儲塔真空操作中,F、XF、q、D、V不變，而真空度下降，則xd_, xw_ （增大,不變）。決定精儲塔分離能力大小的主要因素是：物性方面 _、設(shè)備方面和操作方面_。 在某種特定的工況下，為提高分離效果，將回流比 R提高，結(jié)果分離效果更差；相

53、【51】某精儲塔維持其他條件不變，將加料板下移，則精儲段塔板數(shù)塔頂產(chǎn)品組成xd,塔底產(chǎn)品組成xw_（變大，變小，不變，不確定）?！?2】精儲塔操作中，由于某種原因進(jìn)料濃度 xf減小，進(jìn)料量F與熱狀態(tài)q保持不變，塔釜加熱量V不變，若欲維持塔頂產(chǎn)品xd與塔底產(chǎn)品組成xw不變，則R_, D_, L/V_,反，將回流比降低，分離效果卻有明顯改善。試解釋其原因何在，并指出此時提高分離效果 的最好方法是什么?！?8】同一間歇操作的精儲塔分離效果相同，試比較：何回流操作的能耗包組成操作的能耗（、=、 ）0【59】假設(shè)精儲塔具有無窮多塊理論板，處理量和分離效果均相同，試比較連續(xù)操作與間歇包組成操作的能耗大小_

54、?！?0】圖示三種精儲塔塔頂?shù)谝粔K板上升的汽相組成 y1相同，回流比為R = 2,試判斷四個論斷中哪個正確？_。A.xL1 D.xL2xL3【61】某雙組分理想體系，在一定溫度下其中的A組分作為純組分時的蒸氣壓為體系總壓的1.5倍，且此時A組分在液相中的摩爾分?jǐn)?shù)為0.3,則其在氣相中的摩爾分?jǐn)?shù)為 。62】總壓101.3kPa 95c溫度下苯與甲苯的飽和蒸氣壓分別為 155.7kPa與63.3kPa,則平衡 時氣相中苯的摩爾分?jǐn)?shù)為，液相中苯的摩爾分?jǐn)?shù)為，苯與甲苯的相對揮發(fā)度為 ?！?3】某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成xa = 0.4時，相應(yīng)的泡點為ti;氣相組成yA = 0.4時，相

55、應(yīng)的露點為t2,則ti與t2大小關(guān)系為 0【64】簡單蒸儲中，隨著時間的推移，釜液中易揮發(fā)組分濃度 ，其泡點溫度，氣相中 易揮發(fā)組分濃度?！?5】已知75c時甲醇(A)和水(B)的飽和蒸氣壓分別為pA=149.6kPa, pB=38.5kPa,該體系在該溫度和常壓下平衡時氣、液兩相的濃度分別為：V= 0.729, x = 0.4,則其相對揮發(fā)度OAB等于 o【66】精儲作為一種分離單元操作的主要操作費用是用于和?！?7】設(shè)計二元連續(xù)精儲塔時，可指定采用常壓或加壓操作。與常壓操作相比，加壓操作時體系平均相對揮發(fā)度較 一、塔頂溫度較、塔釜溫度較 ?！?8】以摩爾流量比表示的精儲塔某段操作線是直線，具條件是?！?9】某精儲塔精儲段內(nèi)相鄰兩層理論板，離開上層板的氣相露點溫度為ti,液相泡點溫度為t2；離開下層板的氣相露點溫度為t3,液相的泡點溫度為t4o試按從大到小的順序?qū)⒁陨?4個溫度排列?！?0】操作中的精儲塔，保持進(jìn)料量、進(jìn)料組成、進(jìn)料熱狀況參數(shù)和塔釜加熱量不變，減少 塔頂儲出液量，則塔頂易揮發(fā)組分回收率下降?！?1】當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物且氣液摩爾比為