鋼筋混凝土_多軸強(qiáng)度_破壞準(zhǔn)則的研究進(jìn)展及工程應(yīng)用

1、混凝土的多軸強(qiáng)度，多軸破混凝土的多軸強(qiáng)度，多軸破壞準(zhǔn)則的研究及工程應(yīng)用壞準(zhǔn)則的研究及工程應(yīng)用參考資料 過鎮(zhèn)海 混凝土的強(qiáng)度和本構(gòu)關(guān)系 郭成舉 混凝土的物理和化學(xué) GB50010-2010(混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范)內(nèi)容結(jié)構(gòu) 概述 實(shí)驗(yàn)技術(shù)和方法 混凝土強(qiáng)度的一般規(guī)律 典型破壞形態(tài)及界分 破壞準(zhǔn)則 研究進(jìn)展及工程應(yīng)用概述 實(shí)際工程結(jié)構(gòu)中，構(gòu)件的受力多為復(fù)雜的受力情況。而混凝土在復(fù)雜受力狀態(tài)下的強(qiáng)度及破壞形式與單軸應(yīng)力狀態(tài)下的表現(xiàn)形式截然不同，因此研究、分析混凝土的多軸強(qiáng)度及破壞準(zhǔn)則十分必要。 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中，混凝土幾乎不存在單一軸壓鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中，混凝土幾乎不存在單一軸壓或軸拉應(yīng)力狀態(tài)；或軸拉應(yīng)力

2、狀態(tài)； 梁、板、柱構(gòu)件，混凝土事實(shí)上處于二維或三維梁、板、柱構(gòu)件，混凝土事實(shí)上處于二維或三維應(yīng)力狀態(tài)；應(yīng)力狀態(tài)； 雙向板、墻板、剪力墻和折板、殼體，重大的特雙向板、墻板、剪力墻和折板、殼體，重大的特殊結(jié)構(gòu)，如核反應(yīng)堆的壓力容器和安全殼、水壩、設(shè)殊結(jié)構(gòu)，如核反應(yīng)堆的壓力容器和安全殼、水壩、設(shè)備基礎(chǔ)、重型水壓機(jī)等，都是典型的二維和三維結(jié)構(gòu)，備基礎(chǔ)、重型水壓機(jī)等，都是典型的二維和三維結(jié)構(gòu)，其中混凝土的多軸應(yīng)力狀態(tài)更是確定無疑；其中混凝土的多軸應(yīng)力狀態(tài)更是確定無疑； 設(shè)計(jì)時(shí)，如采用混凝土單軸壓或拉強(qiáng)度，其結(jié)果設(shè)計(jì)時(shí)，如采用混凝土單軸壓或拉強(qiáng)度，其結(jié)果是：是：過低地給出二軸和三軸抗壓強(qiáng)度，造成材料浪費(fèi)，

3、過低地給出二軸和三軸抗壓強(qiáng)度，造成材料浪費(fèi)，卻又過高地估計(jì)多軸拉卻又過高地估計(jì)多軸拉- -壓應(yīng)力狀態(tài)的強(qiáng)度，埋下不安壓應(yīng)力狀態(tài)的強(qiáng)度，埋下不安全的隱患，全的隱患，顯然都不合理。顯然都不合理。 混凝土的材料性質(zhì)復(fù)雜多變，其多軸強(qiáng)度和變形又混凝土的材料性質(zhì)復(fù)雜多變，其多軸強(qiáng)度和變形又隨三軸應(yīng)力狀態(tài)的不同而有很大差異。隨三軸應(yīng)力狀態(tài)的不同而有很大差異。至今還沒有，至今還沒有，以后也難以找到一種準(zhǔn)確的理論方法，可以從混凝土以后也難以找到一種準(zhǔn)確的理論方法，可以從混凝土原材料的性質(zhì)、組成和制備工藝等原始條件推算其多原材料的性質(zhì)、組成和制備工藝等原始條件推算其多軸力學(xué)性能。軸力學(xué)性能。因而，因而，最現(xiàn)實(shí)和

4、合理的辦法是創(chuàng)建混凝最現(xiàn)實(shí)和合理的辦法是創(chuàng)建混凝土多軸試驗(yàn)設(shè)備、制作試件直接進(jìn)行試驗(yàn)測(cè)定。土多軸試驗(yàn)設(shè)備、制作試件直接進(jìn)行試驗(yàn)測(cè)定。 一、試驗(yàn)設(shè)備和方法一、試驗(yàn)設(shè)備和方法 所有的混凝土多軸試驗(yàn)裝置，按試件的應(yīng)力狀所有的混凝土多軸試驗(yàn)裝置，按試件的應(yīng)力狀態(tài)分為兩大類態(tài)分為兩大類（p35）1、常規(guī)三軸試驗(yàn)機(jī)、常規(guī)三軸試驗(yàn)機(jī) 一般利用已有的大型材料試驗(yàn)機(jī)，配備一個(gè)帶一般利用已有的大型材料試驗(yàn)機(jī)，配備一個(gè)帶活塞的高壓油缸和獨(dú)立的油泵、油路系統(tǒng)。活塞的高壓油缸和獨(dú)立的油泵、油路系統(tǒng)。 試驗(yàn)時(shí)將試件置于油缸內(nèi)的活塞之下，試件的試驗(yàn)時(shí)將試件置于油缸內(nèi)的活塞之下，試件的橫向由油泵施加液壓，縱向由試驗(yàn)機(jī)通過活塞

5、加橫向由油泵施加液壓，縱向由試驗(yàn)機(jī)通過活塞加壓。試件在加載前外包橡膠薄膜，防止高壓油進(jìn)壓。試件在加載前外包橡膠薄膜，防止高壓油進(jìn)入試件裂縫，脹裂試件，降低其強(qiáng)度。入試件裂縫，脹裂試件，降低其強(qiáng)度。 試驗(yàn)采用圓柱體或棱柱體試件，試驗(yàn)采用圓柱體或棱柱體試件，當(dāng)試當(dāng)試件三軸受壓（件三軸受壓（C/C/C）時(shí)，）時(shí)，必有兩方向必有兩方向應(yīng)力相等應(yīng)力相等，稱為常規(guī)三軸受壓，以區(qū)別，稱為常規(guī)三軸受壓，以區(qū)別真三軸受壓試驗(yàn)。真三軸受壓試驗(yàn)。 如果采用空心圓筒試件，在筒外或筒如果采用空心圓筒試件，在筒外或筒內(nèi)施加側(cè)壓，還內(nèi)施加側(cè)壓，還可進(jìn)行二軸受壓可進(jìn)行二軸受壓(C/C)或拉壓或拉壓(T/C)試驗(yàn)試驗(yàn)。2、真三

6、軸試驗(yàn)裝置、真三軸試驗(yàn)裝置 試驗(yàn)裝置的構(gòu)造見圖。試驗(yàn)裝置的構(gòu)造見圖。 Krupp通用建筑通用建筑公司公司機(jī)架焊接整體結(jié)構(gòu)，三軸機(jī)架焊接整體結(jié)構(gòu)，三軸剛性連接剛性連接 試驗(yàn)中：試件擠在一角，變形增大時(shí)試件受到不對(duì)稱應(yīng)力增試驗(yàn)中：試件擠在一角，變形增大時(shí)試件受到不對(duì)稱應(yīng)力增大。因?yàn)檩S是互相固定死的，變形得不到互相補(bǔ)償。這種機(jī)械大。因?yàn)檩S是互相固定死的，變形得不到互相補(bǔ)償。這種機(jī)械設(shè)備限制在試件中產(chǎn)生強(qiáng)制應(yīng)力，實(shí)測(cè)破壞荷載并不能真實(shí)代設(shè)備限制在試件中產(chǎn)生強(qiáng)制應(yīng)力，實(shí)測(cè)破壞荷載并不能真實(shí)代表試件的破壞荷載。表試件的破壞荷載。慕尼黑工大慕尼黑工大（68年）年）一框架彈性一框架彈性懸掛在另一懸掛在另一框架

7、上，鋼框架上，鋼刷傳力，可刷傳力，可減小不對(duì)稱減小不對(duì)稱應(yīng)力。應(yīng)力。 三軸分離試驗(yàn)裝置：由三個(gè)獨(dú)立的互不相連的機(jī)架三軸分離試驗(yàn)裝置：由三個(gè)獨(dú)立的互不相連的機(jī)架組成，在水平方向的兩個(gè)機(jī)架，一個(gè)用纜繩懸掛起來，組成，在水平方向的兩個(gè)機(jī)架，一個(gè)用纜繩懸掛起來，另一個(gè)放置在滾動(dòng)軸承上。垂直機(jī)架用平衡重物懸掛另一個(gè)放置在滾動(dòng)軸承上。垂直機(jī)架用平衡重物懸掛起來，能適應(yīng)試件在水平方向和垂直方向上受應(yīng)力而起來，能適應(yīng)試件在水平方向和垂直方向上受應(yīng)力而產(chǎn)生的變形。產(chǎn)生的變形。 共同特點(diǎn)是：在共同特點(diǎn)是：在3個(gè)相互垂直的方向都設(shè)有獨(dú)立的活塞、液壓缸、個(gè)相互垂直的方向都設(shè)有獨(dú)立的活塞、液壓缸、供油管路和控制系統(tǒng)。供

8、油管路和控制系統(tǒng)。 但主要機(jī)械構(gòu)造差異很大，有的在但主要機(jī)械構(gòu)造差異很大，有的在3個(gè)方向分設(shè)絲杠和橫梁等組個(gè)方向分設(shè)絲杠和橫梁等組成的加載架，有的則利用試驗(yàn)機(jī)施加縱向應(yīng)力，橫向（水平）的兩成的加載架，有的則利用試驗(yàn)機(jī)施加縱向應(yīng)力，橫向（水平）的兩對(duì)活塞和油缸置于一剛性承載框內(nèi)，以減小設(shè)備占用空間，方便試對(duì)活塞和油缸置于一剛性承載框內(nèi)，以減小設(shè)備占用空間，方便試驗(yàn)。驗(yàn)。 在復(fù)雜結(jié)構(gòu)中，混凝土的三向主應(yīng)力不等，且可能在復(fù)雜結(jié)構(gòu)中，混凝土的三向主應(yīng)力不等，且可能是有拉有壓。顯然，試驗(yàn)裝置應(yīng)能在是有拉有壓。顯然，試驗(yàn)裝置應(yīng)能在3個(gè)方向施加任意個(gè)方向施加任意的拉、壓應(yīng)力和不同的應(yīng)力比例（的拉、壓應(yīng)力和不

9、同的應(yīng)力比例（1：2：3）。）。70年年代后研制的試驗(yàn)裝置大部分屬此類。代后研制的試驗(yàn)裝置大部分屬此類。真三軸試驗(yàn)裝置的最大加載能力為壓力：真三軸試驗(yàn)裝置的最大加載能力為壓力： 3000 kN / 2000 kN / 2000 kN拉力為：拉力為： 200kN / 200kN 混凝土試件一般為邊長混凝土試件一般為邊長50150 mm的立方體。進(jìn)行的立方體。進(jìn)行二軸應(yīng)力狀態(tài)試驗(yàn)時(shí)也可采用板式試件，最大尺寸二軸應(yīng)力狀態(tài)試驗(yàn)時(shí)也可采用板式試件，最大尺寸為為200 mm 200 mm 50 mm。 真三軸試驗(yàn)裝置需要自行設(shè)計(jì)和研制，且無統(tǒng)一的真三軸試驗(yàn)裝置需要自行設(shè)計(jì)和研制，且無統(tǒng)一的試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)可依循，

10、還有些復(fù)雜的試驗(yàn)技術(shù)問題需解決，試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)可依循，還有些復(fù)雜的試驗(yàn)技術(shù)問題需解決，造價(jià)和試驗(yàn)費(fèi)用都比較高。但是為了獲得混凝土的真造價(jià)和試驗(yàn)費(fèi)用都比較高。但是為了獲得混凝土的真三軸性能，卻又缺之不可。三軸性能，卻又缺之不可。 在設(shè)計(jì)混凝土的三軸試驗(yàn)方法和試驗(yàn)裝置時(shí)，有些試驗(yàn)技術(shù)問在設(shè)計(jì)混凝土的三軸試驗(yàn)方法和試驗(yàn)裝置時(shí)，有些試驗(yàn)技術(shù)問題需要研究解決，否則影響試驗(yàn)結(jié)果的可靠性和準(zhǔn)確性，決定三題需要研究解決，否則影響試驗(yàn)結(jié)果的可靠性和準(zhǔn)確性，決定三軸試驗(yàn)的成敗。主要的技術(shù)難點(diǎn)和其解決措施有：軸試驗(yàn)的成敗。主要的技術(shù)難點(diǎn)和其解決措施有：1、消減試件表面的摩擦、消減試件表面的摩擦 混凝土立方體試件的標(biāo)準(zhǔn)抗壓

11、試驗(yàn)中，只施加單向壓力，由于混凝土立方體試件的標(biāo)準(zhǔn)抗壓試驗(yàn)中，只施加單向壓力，由于鋼壓板對(duì)試件端面的橫向摩擦約束，提高了混凝土的試驗(yàn)強(qiáng)度。鋼壓板對(duì)試件端面的橫向摩擦約束，提高了混凝土的試驗(yàn)強(qiáng)度。在多軸受壓試驗(yàn)時(shí)，如不采取措施消除或減小此摩擦作用，各承在多軸受壓試驗(yàn)時(shí)，如不采取措施消除或減小此摩擦作用，各承壓端面的約束相互強(qiáng)化，可使混凝土的試驗(yàn)強(qiáng)度成倍地增長，試壓端面的約束相互強(qiáng)化，可使混凝土的試驗(yàn)強(qiáng)度成倍地增長，試驗(yàn)結(jié)果不真實(shí)，毫無實(shí)際價(jià)值。驗(yàn)結(jié)果不真實(shí)，毫無實(shí)際價(jià)值?；炷炼噍S試驗(yàn)中，行之有效的減摩措施有混凝土多軸試驗(yàn)中，行之有效的減摩措施有4類：類： 在試件和加壓板之間在試件和加壓板之間設(shè)

12、置減摩墊層設(shè)置減摩墊層； 刷形加載板刷形加載板； 柔性加載板柔性加載板； 金屬箔液壓墊金屬箔液壓墊。 后三類措施取得較好的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，但其附件的構(gòu)造復(fù)雜，加工后三類措施取得較好的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，但其附件的構(gòu)造復(fù)雜，加工困難，造價(jià)高，且減摩效果也不盡理想。至今應(yīng)用最多的還是各困難，造價(jià)高，且減摩效果也不盡理想。至今應(yīng)用最多的還是各種材料和構(gòu)造的減摩墊層，例如兩片聚四氟乙烯（厚種材料和構(gòu)造的減摩墊層，例如兩片聚四氟乙烯（厚2 mm）間加）間加二硫化鉬油膏，三層鋁箔（厚二硫化鉬油膏，三層鋁箔（厚0.2 mm）中間加二硫化鉬油膏，分）中間加二硫化鉬油膏，分小塊的不銹鋼墊板等。小塊的不銹鋼墊板等。2、施加拉力、

13、施加拉力 對(duì)試件施加拉力，須有高強(qiáng)粘結(jié)膠把試件和加載板牢固地粘結(jié)對(duì)試件施加拉力，須有高強(qiáng)粘結(jié)膠把試件和加載板牢固地粘結(jié)在一起。此外，在一起。此外，試件在澆注和振搗過程中形成含有氣孔和水泥砂試件在澆注和振搗過程中形成含有氣孔和水泥砂漿較多的表層（厚約漿較多的表層（厚約24 mm），抗拉強(qiáng)度偏低，故用作受拉試），抗拉強(qiáng)度偏低，故用作受拉試驗(yàn)的試件先要制作尺寸較大的混凝土試塊，后用切割機(jī)鋸除表層驗(yàn)的試件先要制作尺寸較大的混凝土試塊，后用切割機(jī)鋸除表層5 mm后制成。后制成。3、應(yīng)力和應(yīng)變的量測(cè)、應(yīng)力和應(yīng)變的量測(cè) 混凝土多軸試驗(yàn)時(shí)，試件表面有加載板阻擋，周圍的空間很小，混凝土多軸試驗(yàn)時(shí)，試件表面有加載

14、板阻擋，周圍的空間很小，成為應(yīng)變量測(cè)的難點(diǎn)。試驗(yàn)中一般采用兩類方法：成為應(yīng)變量測(cè)的難點(diǎn)。試驗(yàn)中一般采用兩類方法： 直接量測(cè)法，直接量測(cè)法，在試件表面上預(yù)留淺槽（深在試件表面上預(yù)留淺槽（深23 mm）內(nèi)粘貼電）內(nèi)粘貼電阻應(yīng)變片，并用水泥砂漿填滿抹平；或者在打磨過的試件棱邊上阻應(yīng)變片，并用水泥砂漿填滿抹平；或者在打磨過的試件棱邊上粘貼電阻片（影響試件性能，應(yīng)變片可能被破壞）；粘貼電阻片（影響試件性能，應(yīng)變片可能被破壞）； 間接量測(cè)法，間接量測(cè)法，使用電阻式或電感式變形傳感器量測(cè)試件同方使用電阻式或電感式變形傳感器量測(cè)試件同方向兩塊加載板的相對(duì)位移，扣除事先標(biāo)定的減摩墊層的相應(yīng)變形向兩塊加載板的相對(duì)

15、位移，扣除事先標(biāo)定的減摩墊層的相應(yīng)變形后，計(jì)算試件應(yīng)變。后，計(jì)算試件應(yīng)變。 前者較準(zhǔn)確，但量程有限，適用于二軸試驗(yàn)和三軸拉壓試驗(yàn)；前者較準(zhǔn)確，但量程有限，適用于二軸試驗(yàn)和三軸拉壓試驗(yàn)；后者的構(gòu)造較復(fù)雜，但量程大，適用于三軸受壓試驗(yàn)。后者的構(gòu)造較復(fù)雜，但量程大，適用于三軸受壓試驗(yàn)。 4、應(yīng)力（變）途徑的控制、應(yīng)力（變）途徑的控制 實(shí)際結(jié)構(gòu)中一點(diǎn)的三向主應(yīng)力值，隨荷載的變化可實(shí)際結(jié)構(gòu)中一點(diǎn)的三向主應(yīng)力值，隨荷載的變化可有不同的應(yīng)力途徑。已有的大部分三軸試驗(yàn)是等比例有不同的應(yīng)力途徑。已有的大部分三軸試驗(yàn)是等比例單調(diào)加載、直到試件破壞。單調(diào)加載、直到試件破壞。 應(yīng)力比例由電應(yīng)力比例由電-液控制系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)

16、，一般設(shè)備都具備這液控制系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)，一般設(shè)備都具備這一功能。有些設(shè)備還可進(jìn)行多種應(yīng)力（變）途徑的試一功能。有些設(shè)備還可進(jìn)行多種應(yīng)力（變）途徑的試驗(yàn)，例如驗(yàn)，例如三向應(yīng)力變比例加載、恒側(cè)壓加載、反復(fù)加三向應(yīng)力變比例加載、恒側(cè)壓加載、反復(fù)加卸載、應(yīng)變或應(yīng)變速度控制加載卸載、應(yīng)變或應(yīng)變速度控制加載等。需要指出，應(yīng)用等。需要指出，應(yīng)用三軸試驗(yàn)裝置也可以進(jìn)行混凝土的單軸受壓和受拉試三軸試驗(yàn)裝置也可以進(jìn)行混凝土的單軸受壓和受拉試驗(yàn)，得到相應(yīng)的強(qiáng)度值和應(yīng)力驗(yàn)，得到相應(yīng)的強(qiáng)度值和應(yīng)力-應(yīng)變曲線。但是這些試應(yīng)變曲線。但是這些試驗(yàn)結(jié)果與用標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法得到的不完全一致，有些甚驗(yàn)結(jié)果與用標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法得到的不完全一致，有

17、些甚至相差較大。這是因?yàn)閮烧叩脑囼?yàn)加載設(shè)備、試件的至相差較大。這是因?yàn)閮烧叩脑囼?yàn)加載設(shè)備、試件的形狀和尺寸、量測(cè)精度、承壓面的摩擦約束等條件都形狀和尺寸、量測(cè)精度、承壓面的摩擦約束等條件都不相同。在分析混凝土的多軸性能時(shí)，一般取可比性不相同。在分析混凝土的多軸性能時(shí)，一般取可比性強(qiáng)的前者作為對(duì)比標(biāo)準(zhǔn)。強(qiáng)的前者作為對(duì)比標(biāo)準(zhǔn)。 5、 試件的尺寸，即加載的空間很?。ㄒ话銥樵嚰某叽纾醇虞d的空間很?。ㄒ话銥?0100mm），而承載力很大（），而承載力很大（10003000kN），要求），要求有較大而剛性的加載油缸和活塞）和承力（橫梁和拉有較大而剛性的加載油缸和活塞）和承力（橫梁和拉桿）機(jī)構(gòu)，造成構(gòu)造

18、上的困難；桿）機(jī)構(gòu)，造成構(gòu)造上的困難； 6、試件受力后的變形過程中，要求三個(gè)方向施加、試件受力后的變形過程中，要求三個(gè)方向施加的力始終保持居中，不產(chǎn)生偏心作用；的力始終保持居中，不產(chǎn)生偏心作用； 二二 、混凝土強(qiáng)度的一般規(guī)律混凝土強(qiáng)度的一般規(guī)律 通過對(duì)混凝土的多軸強(qiáng)度和變形進(jìn)行大量的試驗(yàn)，積累了大量的試驗(yàn)數(shù)據(jù)。試驗(yàn)的應(yīng)力狀態(tài)覆蓋全部的多軸拉-壓應(yīng)力組合，包括二軸的壓-壓、拉-壓和拉-拉，以及三軸的壓-壓-壓（常規(guī)三軸受壓和真三軸受壓）、拉-壓-壓、拉-壓-壓和拉-拉-拉。 由于尚無混凝土多軸試驗(yàn)的統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)，試驗(yàn)時(shí)使用的加載設(shè)備，試驗(yàn)試件和試驗(yàn)測(cè)量方法等差別很大;也由于混凝土本身的隨機(jī)性和離散性

19、，致使試驗(yàn)結(jié)果差異較大，即使同一單位的量測(cè)數(shù)據(jù)也有一定的離散度。盡管如此，分析大量實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)仍可以找到混凝土多軸強(qiáng)度和變形隨機(jī)應(yīng)力狀態(tài)而據(jù)仍可以找到混凝土多軸強(qiáng)度和變形隨機(jī)應(yīng)力狀態(tài)而變化的一般規(guī)律。變化的一般規(guī)律。1.二軸應(yīng)力狀態(tài)二軸應(yīng)力狀態(tài) 混凝土在拉、壓應(yīng)力不同組合下的二軸強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)結(jié)混凝土在拉、壓應(yīng)力不同組合下的二軸強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)結(jié)果示于下圖，該圖匯集了清華大學(xué)結(jié)構(gòu)試驗(yàn)室使用同果示于下圖，該圖匯集了清華大學(xué)結(jié)構(gòu)試驗(yàn)室使用同一套設(shè)備，進(jìn)行的多批混凝土二軸試驗(yàn)的數(shù)據(jù)。一套設(shè)備，進(jìn)行的多批混凝土二軸試驗(yàn)的數(shù)據(jù)。 混凝土二軸強(qiáng)度圖示混凝土二軸強(qiáng)度圖示 下面按壓，拉應(yīng)力的不同組合介紹混凝土二軸強(qiáng)度下面按壓，

20、拉應(yīng)力的不同組合介紹混凝土二軸強(qiáng)度的一般規(guī)律：的一般規(guī)律：1.1、二軸壓、二軸壓-壓（壓（c-c， 1=0 ） 混凝土的二軸抗壓強(qiáng)度（混凝土的二軸抗壓強(qiáng)度（ fl =0, f2, f3 ）隨應(yīng)力比例）隨應(yīng)力比例而變化，當(dāng)而變化，當(dāng) 2 / 3=00.2時(shí)，時(shí)， f3隨應(yīng)力比的增大而快速增大；隨應(yīng)力比的增大而快速增大； 2 / 3=0.20.7時(shí)，時(shí)， f3的變化緩慢，最大抗壓強(qiáng)度約的變化緩慢，最大抗壓強(qiáng)度約 為（為（1.251.60） fc, 發(fā)生在發(fā)生在2 / 3=0.30.6之間；之間；2 / 3=0.71.0時(shí)，時(shí)， f3隨應(yīng)力比的增大而降低，二軸隨應(yīng)力比的增大而降低，二軸等壓比（等壓比

21、（ 2 / 3=1.0 ）時(shí)強(qiáng)度可達(dá)（）時(shí)強(qiáng)度可達(dá)（1.551,35） fc可見，在任意比例下的混凝土二軸抗壓強(qiáng)度可見，在任意比例下的混凝土二軸抗壓強(qiáng)度c-c： |f3| fc1.2、二軸拉、二軸拉-壓（壓（T-C, 2=0） 混凝土在二軸拉混凝土在二軸拉-壓應(yīng)力狀態(tài)下的抗壓強(qiáng)度壓應(yīng)力狀態(tài)下的抗壓強(qiáng)度f3隨主拉隨主拉應(yīng)力應(yīng)力f1的增大而降低；同樣，抗拉強(qiáng)度的增大而降低；同樣，抗拉強(qiáng)度f1隨主壓應(yīng)力隨主壓應(yīng)力的增大而降低。故在任意應(yīng)力比例的增大而降低。故在任意應(yīng)力比例1 / 3情況下，混情況下，混凝土的二軸拉凝土的二軸拉-壓強(qiáng)度均不超過其相應(yīng)的單軸強(qiáng)度值壓強(qiáng)度均不超過其相應(yīng)的單軸強(qiáng)度值T-C：

22、|f3| fc； f3 ft1.3、二軸拉、二軸拉-拉（拉（T-T, 3=0 ） 在任意比例（在任意比例（ 2 / 1=01）下，混凝土的二軸抗拉強(qiáng)）下，混凝土的二軸抗拉強(qiáng)度度f1均接近其單值抗拉強(qiáng)度均接近其單值抗拉強(qiáng)度ft值：值： f1 =ft2、三軸應(yīng)力狀態(tài)、三軸應(yīng)力狀態(tài)2.1.常規(guī)三軸受壓常規(guī)三軸受壓 0 1=2 3或或12=3 ） 混凝土常規(guī)三軸抗壓強(qiáng)度混凝土常規(guī)三軸抗壓強(qiáng)度 f3 隨側(cè)壓力隨側(cè)壓力（ 1=2 ）的加大而成倍地增長，峰值）的加大而成倍地增長，峰值應(yīng)變應(yīng)變3p的增長幅度更大。的增長幅度更大。如：如：pcffffff301050 5 2 . 0/33p33231 開始受力時(shí)

23、，側(cè)壓應(yīng)力開始受力時(shí)，側(cè)壓應(yīng)力(1 1=2 2 ) )的的存在使主壓應(yīng)變存在使主壓應(yīng)變3 3很小，應(yīng)力很小，應(yīng)力- -應(yīng)變曲應(yīng)變曲線陡直。此后，線陡直。此后，側(cè)壓應(yīng)力約束了混凝土側(cè)壓應(yīng)力約束了混凝土的橫向膨脹，阻滯縱向裂縫的出現(xiàn)和開的橫向膨脹，阻滯縱向裂縫的出現(xiàn)和開展，在提高其極限強(qiáng)度的同時(shí)，塑性變展，在提高其極限強(qiáng)度的同時(shí)，塑性變形有很大發(fā)展，應(yīng)力形有很大發(fā)展，應(yīng)力- -應(yīng)變曲線平緩地應(yīng)變曲線平緩地上升上升。過了強(qiáng)度峰點(diǎn)，試件在側(cè)壓應(yīng)力。過了強(qiáng)度峰點(diǎn)，試件在側(cè)壓應(yīng)力的支撐下殘余強(qiáng)度緩慢地降低，曲線下的支撐下殘余強(qiáng)度緩慢地降低，曲線下降段平緩。降段平緩。2.2、真三軸受壓（、真三軸受壓（ 0

24、1 2 3） 混凝土的三軸抗壓強(qiáng)度混凝土的三軸抗壓強(qiáng)度 f3 隨應(yīng)力比隨應(yīng)力比1/3和和2/3變化如圖，變化如圖，其一般規(guī)律為：其一般規(guī)律為：隨應(yīng)力比（隨應(yīng)力比（ 1/3 ）的加大，三）的加大，三軸抗壓強(qiáng)度成倍地增長；軸抗壓強(qiáng)度成倍地增長； 第二主應(yīng)力（第二主應(yīng)力（2或或2/3 ）對(duì)混凝土三軸抗）對(duì)混凝土三軸抗壓強(qiáng)度有明顯影響。當(dāng)壓強(qiáng)度有明顯影響。當(dāng)1/3 一定時(shí)，最高一定時(shí)，最高抗壓強(qiáng)度發(fā)生在抗壓強(qiáng)度發(fā)生在2/3 =0. 30. 6之間，最高之間，最高和最低強(qiáng)度相差和最低強(qiáng)度相差20%-25；當(dāng)當(dāng)1/3 一定時(shí)，若一定時(shí)，若1/3 0.15，則，則21時(shí)的抗壓強(qiáng)度低于時(shí)的抗壓強(qiáng)度低于23時(shí)的

25、強(qiáng)度，即圖中時(shí)的強(qiáng)度，即圖中1/3等值線的左端低于右端；反之，若等值線的左端低于右端；反之，若1/3 0.15，等值線的左端高于右端。，等值線的左端高于右端。 混凝土真三軸受壓時(shí)，應(yīng)混凝土真三軸受壓時(shí)，應(yīng)變變123，應(yīng)力，應(yīng)力-應(yīng)變曲線的應(yīng)變曲線的形狀與常規(guī)三軸受壓的相同，形狀與常規(guī)三軸受壓的相同，應(yīng)力較低時(shí)近似直線，應(yīng)力增應(yīng)力較低時(shí)近似直線，應(yīng)力增大后趨平緩，尖峰不突出，極大后趨平緩，尖峰不突出，極限應(yīng)變限應(yīng)變3p值很大。值很大。 混凝土三軸受壓峰值應(yīng)變混凝土三軸受壓峰值應(yīng)變3p隨應(yīng)力比（隨應(yīng)力比（ 1/3 ）的加大）的加大而增長極快，隨而增長極快，隨2/3的變化則的變化則與三軸抗壓強(qiáng)度的變

26、化相似與三軸抗壓強(qiáng)度的變化相似3p最大值發(fā)生在最大值發(fā)生在2/3 =0.30.6之間。之間。2.3、三軸拉壓、三軸拉壓 (T/C/C，T/T/C) 有一軸或二軸受拉的混凝土三軸拉壓試驗(yàn)，技術(shù)難度大，有一軸或二軸受拉的混凝土三軸拉壓試驗(yàn)，技術(shù)難度大，已有試驗(yàn)數(shù)據(jù)少，且離散度大。其一般規(guī)律為：已有試驗(yàn)數(shù)據(jù)少，且離散度大。其一般規(guī)律為： 任意應(yīng)力比下的混凝土三軸拉壓強(qiáng)度分別不超過其單軸強(qiáng)任意應(yīng)力比下的混凝土三軸拉壓強(qiáng)度分別不超過其單軸強(qiáng)度，度，即即T/C/C T/T/C 隨應(yīng)力比隨應(yīng)力比1 /3 的加大，混凝土的三軸抗壓強(qiáng)度的加大，混凝土的三軸抗壓強(qiáng)度 f3 很快很快降低；降低； tcffff13

27、第二主應(yīng)力第二主應(yīng)力2 不論是拉不論是拉壓或應(yīng)力比（壓或應(yīng)力比（ 2/3 ）的）的大小，對(duì)三軸抗壓強(qiáng)度大小，對(duì)三軸抗壓強(qiáng)度f3的的影響較小，變化幅度一般在影響較小，變化幅度一般在10以內(nèi)。以內(nèi)。 混凝土在三軸拉壓應(yīng)力狀態(tài)下，大部分是拉斷破壞，其應(yīng)混凝土在三軸拉壓應(yīng)力狀態(tài)下，大部分是拉斷破壞，其應(yīng)力力-應(yīng)變曲線與單軸受拉曲線相似。應(yīng)變曲線與單軸受拉曲線相似。 應(yīng)力接近極限強(qiáng)度時(shí)，塑性變形才有所發(fā)展。試件破壞時(shí)的應(yīng)力接近極限強(qiáng)度時(shí)，塑性變形才有所發(fā)展。試件破壞時(shí)的峰值主拉應(yīng)變峰值主拉應(yīng)變1p (70200)10-6，稍大于單軸受拉的峰值應(yīng)變，稍大于單軸受拉的峰值應(yīng)變t,p ，是主壓應(yīng)力，是主壓應(yīng)力

28、3的橫向變形所致。在主壓應(yīng)力的橫向變形所致。在主壓應(yīng)力3方向，塑性方向，塑性變形也很少發(fā)展，峰值應(yīng)變變形也很少發(fā)展，峰值應(yīng)變3p 350 10-6。而且隨主拉應(yīng)力。而且隨主拉應(yīng)力 1的增大而減小，應(yīng)力的增大而減小，應(yīng)力-應(yīng)變曲線接近于直線。應(yīng)變曲線接近于直線。 試件的主拉應(yīng)力很小試件的主拉應(yīng)力很小1/3 0. 05 )時(shí)，發(fā)生柱狀壓壞或時(shí)，發(fā)生柱狀壓壞或片狀劈裂，破壞前主壓應(yīng)變片狀劈裂，破壞前主壓應(yīng)變3p有較大發(fā)展，可達(dá)有較大發(fā)展，可達(dá)1000 10-6，應(yīng)力應(yīng)力-應(yīng)變曲線與單軸受壓曲線相似。應(yīng)變曲線與單軸受壓曲線相似。2.4、三軸受拉、三軸受拉(T/T/T) 混凝土的三向主應(yīng)力都是受拉（混凝

29、土的三向主應(yīng)力都是受拉（ 1 2 3 0)的狀況，在實(shí)際結(jié)構(gòu)工程中極少可能出現(xiàn)。的狀況，在實(shí)際結(jié)構(gòu)工程中極少可能出現(xiàn)。有關(guān)的試驗(yàn)數(shù)據(jù)極少，文獻(xiàn)給出的混凝土三軸有關(guān)的試驗(yàn)數(shù)據(jù)極少，文獻(xiàn)給出的混凝土三軸等拉強(qiáng)度為：等拉強(qiáng)度為：ttttfff） 1.07 . 0(1 混凝土在二軸（混凝土在二軸（T/T）和三軸（）和三軸（T/T/T）受拉）受拉狀態(tài)下的極限強(qiáng)度狀態(tài)下的極限強(qiáng)度f1 ，等于或略低于其單軸抗，等于或略低于其單軸抗拉強(qiáng)度，可能是內(nèi)部缺陷和損傷引發(fā)破壞的概拉強(qiáng)度，可能是內(nèi)部缺陷和損傷引發(fā)破壞的概率更大的緣故。率更大的緣故。 總結(jié)混凝土在各種應(yīng)力狀態(tài)下的多軸強(qiáng)度和變形性能，可概括總結(jié)混凝土在各種

30、應(yīng)力狀態(tài)下的多軸強(qiáng)度和變形性能，可概括其一般規(guī)律：其一般規(guī)律：多軸強(qiáng)度：多軸強(qiáng)度：多軸受壓多軸受壓(C/C，C/C/C)強(qiáng)度顯著提高強(qiáng)度顯著提高( f3 fc)；多軸受拉多軸受拉(T/T，T/T/T)強(qiáng)度接近單軸抗拉強(qiáng)度強(qiáng)度接近單軸抗拉強(qiáng)度(f1 ft）；）；多軸拉多軸拉/壓壓 (T/C，T/T/C,T/C/C)強(qiáng)度下降強(qiáng)度下降( f3 fc , f1 ft)。多軸變形多軸變形:應(yīng)力應(yīng)力-應(yīng)變曲線的形狀和峰值應(yīng)變值取決于應(yīng)力狀態(tài)和其破壞形態(tài)，應(yīng)變曲線的形狀和峰值應(yīng)變值取決于應(yīng)力狀態(tài)和其破壞形態(tài)，分成三類：分成三類：拉伸類：拉伸類：同單軸受拉，曲線陡直，峰值拉應(yīng)變?yōu)橥瑔屋S受拉，曲線陡直，峰值拉應(yīng)

31、變?yōu)?300 10-6；單、雙軸受壓：?jiǎn)?、雙軸受壓：同單軸受壓，峰值壓應(yīng)變同單軸受壓，峰值壓應(yīng)變 3 (2-3) 10-3；三軸受壓類：三軸受壓類：曲線初始陡直，后漸趨平緩，峰部有平臺(tái)，峰值曲線初始陡直，后漸趨平緩，峰部有平臺(tái)，峰值壓應(yīng)變?yōu)閴簯?yīng)變?yōu)?3 (1050) 10-3。三、三、 典型破壞形態(tài)及界分典型破壞形態(tài)及界分 混凝土的破壞過程主要取決于材料的性質(zhì)、組成和構(gòu)造，以及應(yīng)力作用下的內(nèi)部微裂縫的發(fā)展和損傷的積累等因素。在不同的拉-壓組合和應(yīng)力比例的多軸應(yīng)力作用下，這些因素的變化更為復(fù)雜，使混凝土呈現(xiàn)多種不同的破壞過程和宏觀破壞形態(tài)。了解和區(qū)分混凝土的破壞形態(tài)，有助于建立合理的破壞準(zhǔn)則。1

32、、典型破壞形態(tài) 從混凝土多軸試驗(yàn)中，仔細(xì)觀察和分析試件的破壞過程和最終的破壞形態(tài)，在所有的多軸應(yīng)力狀態(tài)下，可概括為5種典型的宏觀破壞形態(tài)。1.1、拉斷、拉斷 混凝土在單軸和多軸受拉，以及主拉應(yīng)力（混凝土在單軸和多軸受拉，以及主拉應(yīng)力（ 1 ）較大的多軸拉較大的多軸拉-壓應(yīng)力狀態(tài)下，主要是主拉應(yīng)力的作用，壓應(yīng)力狀態(tài)下，主要是主拉應(yīng)力的作用，當(dāng)主拉應(yīng)變（當(dāng)主拉應(yīng)變（1）超過極限拉應(yīng)變后，首先在最薄弱）超過極限拉應(yīng)變后，首先在最薄弱截形成垂直于主應(yīng)力方向的裂縫并逐漸發(fā)展，減少有截形成垂直于主應(yīng)力方向的裂縫并逐漸發(fā)展，減少有效受拉面積；最后試件突然被拉斷，分成兩半。試件效受拉面積；最后試件突然被拉斷，

33、分成兩半。試件的破裂面一般垂直于最大主拉應(yīng)力方向，近似一個(gè)平的破裂面一般垂直于最大主拉應(yīng)力方向，近似一個(gè)平面，斷裂面由粗骨料的界面和拉斷的水泥砂漿構(gòu)成，面，斷裂面由粗骨料的界面和拉斷的水泥砂漿構(gòu)成，兩旁的材料堅(jiān)實(shí)、無損傷跡象，與棱柱體試件單獨(dú)受兩旁的材料堅(jiān)實(shí)、無損傷跡象，與棱柱體試件單獨(dú)受拉的破壞過程和特征完全相同。拉的破壞過程和特征完全相同。 當(dāng)（當(dāng)（ 1）也是拉應(yīng)力（）也是拉應(yīng)力（TT、TTC 、 TTT），且），且2 / 3=0.51時(shí)，斷裂面可能與時(shí)，斷裂面可能與1成一夾角，取決于混凝成一夾角，取決于混凝土強(qiáng)度的隨機(jī)分布（土強(qiáng)度的隨機(jī)分布（a圖）。圖）。1.2、柱狀壓壞、柱狀壓壞 混凝

34、土在單軸受壓，以及多軸受壓和拉混凝土在單軸受壓，以及多軸受壓和拉-壓應(yīng)力狀態(tài)壓應(yīng)力狀態(tài)下，當(dāng)主壓力應(yīng)力下，當(dāng)主壓力應(yīng)力|3|遠(yuǎn)大于另外兩個(gè)主應(yīng)力（遠(yuǎn)大于另外兩個(gè)主應(yīng)力（ 1、2 ）時(shí)，沿兩個(gè)垂直方向產(chǎn)生拉應(yīng)變。當(dāng)此拉應(yīng)變超過混時(shí)，沿兩個(gè)垂直方向產(chǎn)生拉應(yīng)變。當(dāng)此拉應(yīng)變超過混凝土極限值后，形成垂直于（凝土極限值后，形成垂直于（ 3 ）和垂直于另外兩個(gè)）和垂直于另外兩個(gè)主應(yīng)力方向的兩組裂縫面。裂縫面逐漸擴(kuò)展和增寬，主應(yīng)力方向的兩組裂縫面。裂縫面逐漸擴(kuò)展和增寬，以致貫通全試件最終構(gòu)成分離的短柱群而破壞（以致貫通全試件最終構(gòu)成分離的短柱群而破壞（b圖）。圖）。1.3、片狀劈裂、片狀劈裂 混凝土在多軸受壓

35、或拉混凝土在多軸受壓或拉-壓應(yīng)力狀態(tài)下，第二主應(yīng)壓應(yīng)力狀態(tài)下，第二主應(yīng)2 為壓，且能阻止在為壓，且能阻止在 2的垂直方向發(fā)生受拉裂縫，試的垂直方向發(fā)生受拉裂縫，試件將在件將在2 和和3的共同作用下沿的共同作用下沿 1 方向產(chǎn)生較大拉應(yīng)變方向產(chǎn)生較大拉應(yīng)變1 ，并逐漸形成與，并逐漸形成與2 -3 作用面平行的多個(gè)裂縫。當(dāng)裂作用面平行的多個(gè)裂縫。當(dāng)裂縫貫通整個(gè)試件后，發(fā)生片狀劈裂破壞（縫貫通整個(gè)試件后，發(fā)生片狀劈裂破壞（c圖）。圖）。1.4、斜剪破壞、斜剪破壞 混凝土三軸受壓，且主應(yīng)力混凝土三軸受壓，且主應(yīng)力 1 較大可阻止發(fā)生片較大可阻止發(fā)生片狀劈裂；但狀劈裂；但 1 和和 3的差值大，即剪應(yīng)力

36、（的差值大，即剪應(yīng)力（ 1- 3）（）（ / ）2較大，破壞后的試件表面出現(xiàn)斜向裂縫。斜裂面有較大，破壞后的試件表面出現(xiàn)斜向裂縫。斜裂面有1-3個(gè)，與個(gè)，與 2 方向平行，與方向平行，與 3 軸成夾角軸成夾角20度度-30度。沿斜裂縫有剪切錯(cuò)動(dòng)和輾壓破碎度。沿斜裂縫有剪切錯(cuò)動(dòng)和輾壓破碎的痕跡。的痕跡。 有些柱狀壓壞和片狀劈裂的試件，如果終止試驗(yàn)有些柱狀壓壞和片狀劈裂的試件，如果終止試驗(yàn)時(shí)的變形大，表面上也會(huì)出現(xiàn)明顯的斜裂縫，即使單時(shí)的變形大，表面上也會(huì)出現(xiàn)明顯的斜裂縫，即使單軸受壓的棱柱體也是如此，但斜裂縫是在應(yīng)力峰點(diǎn)后軸受壓的棱柱體也是如此，但斜裂縫是在應(yīng)力峰點(diǎn)后的下降段內(nèi)形成，并不影響試件

37、的抗壓強(qiáng)度值、決定的下降段內(nèi)形成，并不影響試件的抗壓強(qiáng)度值、決定混凝土抗壓強(qiáng)度或縱向劈裂裂縫?；炷量箟簭?qiáng)度或縱向劈裂裂縫。1.5、擠壓流動(dòng)、擠壓流動(dòng) 混凝土三軸受壓，且混凝土三軸受壓，且 1 和和2 都大，三個(gè)主方向均為都大，三個(gè)主方向均為壓縮應(yīng)變。內(nèi)部的粗骨料和水泥砂漿在各個(gè)方向都承壓縮應(yīng)變。內(nèi)部的粗骨料和水泥砂漿在各個(gè)方向都承受應(yīng)力，延遲甚至防止裂縫的出現(xiàn)或發(fā)展，混凝土受應(yīng)力，延遲甚至防止裂縫的出現(xiàn)或發(fā)展，混凝土的極限強(qiáng)度的極限強(qiáng)度f3有很大提高。在很高的壓應(yīng)力作用下，有很大提高。在很高的壓應(yīng)力作用下，部分水泥砂漿和軟弱粗骨料因不均勻的微觀應(yīng)力發(fā)生部分水泥砂漿和軟弱粗骨料因不均勻的微觀應(yīng)

38、力發(fā)生局部破碎，出現(xiàn)很大的壓縮變形和橫向移動(dòng)。達(dá)到極局部破碎，出現(xiàn)很大的壓縮變形和橫向移動(dòng)。達(dá)到極限荷載后，試件沿最大主應(yīng)力限荷載后，試件沿最大主應(yīng)力 3 方向發(fā)生宏觀壓縮變方向發(fā)生宏觀壓縮變形，側(cè)向則在形，側(cè)向則在 1和和 2 的擠壓向外膨脹。邊長的擠壓向外膨脹。邊長70mm立立方體試件變成高方體試件變成高40-50mm的扁方體（的扁方體（e圖）。圖）。 混凝土在三方向壓應(yīng)力共同作用下發(fā)生劇烈的擠混凝土在三方向壓應(yīng)力共同作用下發(fā)生劇烈的擠壓流動(dòng)，內(nèi)部出粗骨料和水泥砂漿都有很大的相對(duì)錯(cuò)壓流動(dòng)，內(nèi)部出粗骨料和水泥砂漿都有很大的相對(duì)錯(cuò)位，內(nèi)部的材料和構(gòu)造在強(qiáng)力擠輾下遭到嚴(yán)重?fù)p傷。位，內(nèi)部的材料和構(gòu)

39、造在強(qiáng)力擠輾下遭到嚴(yán)重?fù)p傷。試件的邊角露在加載板之外，因不受擠壓約束而酥松、試件的邊角露在加載板之外，因不受擠壓約束而酥松、剝落。試驗(yàn)結(jié)束后，試件雖然仍成一整體，表面上有剝落。試驗(yàn)結(jié)束后，試件雖然仍成一整體，表面上有許多不規(guī)則的細(xì)微裂紋，殘余的單軸抗壓強(qiáng)度已很低。許多不規(guī)則的細(xì)微裂紋，殘余的單軸抗壓強(qiáng)度已很低。2、破壞形態(tài)的界分、破壞形態(tài)的界分 混凝土的五種破壞形態(tài)發(fā)生在不同的狀態(tài)范圍，混凝土的五種破壞形態(tài)發(fā)生在不同的狀態(tài)范圍，原則上可以通過試驗(yàn)加以確定。但各破壞形態(tài)之間都原則上可以通過試驗(yàn)加以確定。但各破壞形態(tài)之間都有過渡區(qū)，材料的性能和試驗(yàn)數(shù)據(jù)有離散性，完全依有過渡區(qū)，材料的性能和試驗(yàn)數(shù)據(jù)

40、有離散性，完全依據(jù)試驗(yàn)結(jié)果加以嚴(yán)格的界分又是困難的。主要是依據(jù)據(jù)試驗(yàn)結(jié)果加以嚴(yán)格的界分又是困難的。主要是依據(jù)國內(nèi)的多軸實(shí)驗(yàn)結(jié)果，并參考其他試驗(yàn)研究資料，經(jīng)國內(nèi)的多軸實(shí)驗(yàn)結(jié)果，并參考其他試驗(yàn)研究資料，經(jīng)分析后提出的各典型破壞的應(yīng)力比例劃分界限如下表：分析后提出的各典型破壞的應(yīng)力比例劃分界限如下表： 在主應(yīng)力坐標(biāo)圖上的界分如下圖：在主應(yīng)力坐標(biāo)圖上的界分如下圖：上述典型破壞形態(tài)是從試件破壞后的表面宏觀現(xiàn)象加上述典型破壞形態(tài)是從試件破壞后的表面宏觀現(xiàn)象加以區(qū)分和命名的。如果從混凝土破壞過程的主要應(yīng)力以區(qū)分和命名的。如果從混凝土破壞過程的主要應(yīng)力成分、破壞機(jī)理和裂縫特征等分析，可歸納為兩種基成分、破壞機(jī)

41、理和裂縫特征等分析，可歸納為兩種基本的破壞形態(tài)：本的破壞形態(tài)：1）主拉應(yīng)力產(chǎn)生的垂直向裂縫所引發(fā)的拉斷破壞；）主拉應(yīng)力產(chǎn)生的垂直向裂縫所引發(fā)的拉斷破壞；2）主壓應(yīng)力產(chǎn)生的縱向劈裂縫所引發(fā)的壓劈破壞，包）主壓應(yīng)力產(chǎn)生的縱向劈裂縫所引發(fā)的壓劈破壞，包括柱狀壓壞和片狀劈裂。斜剪破壞和擠壓流動(dòng)屬此特括柱狀壓壞和片狀劈裂。斜剪破壞和擠壓流動(dòng)屬此特例，側(cè)向壓應(yīng)力將劈裂縫壓實(shí)、不明顯表露。例，側(cè)向壓應(yīng)力將劈裂縫壓實(shí)、不明顯表露。 這兩種基本破壞形態(tài)的代表為單軸受拉和受壓，裂這兩種基本破壞形態(tài)的代表為單軸受拉和受壓，裂縫特征有明顯區(qū)別，強(qiáng)度和變化規(guī)律的差別也大?？p特征有明顯區(qū)別，強(qiáng)度和變化規(guī)律的差別也大。四、

42、破壞準(zhǔn)則 工程科學(xué)中，各種材料在多軸應(yīng)力作用下的破壞形態(tài)和強(qiáng)度值是一個(gè)普遍的重要課題，很早就吸引了不少科學(xué)家進(jìn)行了大量的實(shí)驗(yàn)和理論研究，著名的古典強(qiáng)度理論如材料力學(xué)中提到的，很有代表性的研究成果。在實(shí)際工程中發(fā)揮著巨大的作用。 但是，這些強(qiáng)度理論大多是針對(duì)某種特定材料，經(jīng)過專門的實(shí)驗(yàn)研究后建立的。例如，有的適用于塑性變形大的鋼材，有的適用于強(qiáng)例如，有的適用于塑性變形大的鋼材，有的適用于強(qiáng)度接近于零的松散材料（如土），一般不能普遍適用度接近于零的松散材料（如土），一般不能普遍適用于各種材料。由于混凝土材料的特殊，復(fù)雜而多變，于各種材料。由于混凝土材料的特殊，復(fù)雜而多變，上述理論只能勉強(qiáng)解釋個(gè)別應(yīng)

43、力狀態(tài)下的破壞和強(qiáng)度，上述理論只能勉強(qiáng)解釋個(gè)別應(yīng)力狀態(tài)下的破壞和強(qiáng)度，而不適用于全部三軸應(yīng)力范圍。至今還沒有一個(gè)完整而不適用于全部三軸應(yīng)力范圍。至今還沒有一個(gè)完整的混凝土強(qiáng)度理論，可以概括、分析和論證混凝土的的混凝土強(qiáng)度理論，可以概括、分析和論證混凝土的各種多軸應(yīng)力狀態(tài)下的破壞形態(tài)和強(qiáng)度值。各種多軸應(yīng)力狀態(tài)下的破壞形態(tài)和強(qiáng)度值。 現(xiàn)在，解決混凝土的多軸強(qiáng)度問題，只能采取現(xiàn)實(shí)現(xiàn)在，解決混凝土的多軸強(qiáng)度問題，只能采取現(xiàn)實(shí)的經(jīng)驗(yàn)方法：即集中大量的混凝土三軸試驗(yàn)資料，描的經(jīng)驗(yàn)方法：即集中大量的混凝土三軸試驗(yàn)資料，描繪出主應(yīng)力空間的破壞包絡(luò)曲線，根據(jù)曲面的幾何特繪出主應(yīng)力空間的破壞包絡(luò)曲線，根據(jù)曲面的幾

44、何特征，找到適當(dāng)數(shù)學(xué)表達(dá)式，稱之為混凝土的破壞（強(qiáng)征，找到適當(dāng)數(shù)學(xué)表達(dá)式，稱之為混凝土的破壞（強(qiáng)度）準(zhǔn)則。度）準(zhǔn)則。 1. 破壞包絡(luò)面的形狀及其表達(dá)破壞包絡(luò)面的形狀及其表達(dá) 在主應(yīng)力空間坐標(biāo)系（在主應(yīng)力空間坐標(biāo)系（1, 2, 3）中，）中， 將試驗(yàn)中獲得的混凝土將試驗(yàn)中獲得的混凝土多軸強(qiáng)度（多軸強(qiáng)度（f1， f2， f3）的數(shù)據(jù)，逐個(gè)地標(biāo)在主應(yīng)力坐標(biāo)空間，相）的數(shù)據(jù)，逐個(gè)地標(biāo)在主應(yīng)力坐標(biāo)空間，相鄰各點(diǎn)以光滑曲面相連，可得混凝土的破壞包絡(luò)曲面。鄰各點(diǎn)以光滑曲面相連，可得混凝土的破壞包絡(luò)曲面。破壞包絡(luò)曲面與坐標(biāo)平面的交線，即混凝土的二軸破壞包絡(luò)線。破壞包絡(luò)曲面與坐標(biāo)平面的交線，即混凝土的二軸破壞包

45、絡(luò)線。1-fc2-fc1122ftftfttfcc坐標(biāo)軸的順序按右手螺旋法則規(guī)定-1-3-2312+(1, 2)-(1, 2) 在主應(yīng)力空間中，在主應(yīng)力空間中，與各坐標(biāo)軸保持等距的各點(diǎn)連結(jié)成為靜水與各坐標(biāo)軸保持等距的各點(diǎn)連結(jié)成為靜水壓力軸（即各點(diǎn)應(yīng)力狀態(tài)均滿足：壓力軸（即各點(diǎn)應(yīng)力狀態(tài)均滿足：1=2=3）。）。 此軸必通過坐標(biāo)原點(diǎn)，且與各坐標(biāo)軸的夾角相等，此軸必通過坐標(biāo)原點(diǎn)，且與各坐標(biāo)軸的夾角相等，均為均為)3/1cos( arc 靜水壓力軸上一點(diǎn)與坐靜水壓力軸上一點(diǎn)與坐標(biāo)原點(diǎn)的距離稱為標(biāo)原點(diǎn)的距離稱為靜水壓靜水壓力（力（）；）； 其值為其值為3個(gè)主應(yīng)力在靜水個(gè)主應(yīng)力在靜水壓力軸上的投影之和，故

46、：壓力軸上的投影之和，故：cot132133313/ )(mI-1-3-2312+(1, 2)-(1, 2)靜水壓力軸靜水壓力軸垂直于靜水壓力軸的平面為偏平面。垂直于靜水壓力軸的平面為偏平面。3個(gè)主應(yīng)力軸在偏平面上的投影各成個(gè)主應(yīng)力軸在偏平面上的投影各成120o角。角。同一偏平面上的每一點(diǎn)的同一偏平面上的每一點(diǎn)的3個(gè)主個(gè)主應(yīng)力之和為一常數(shù)：應(yīng)力之和為一常數(shù)：I1為應(yīng)力張量為應(yīng)力張量ij的第一不變量的第一不變量1321Iconst 偏平面與破壞包絡(luò)曲面的交線成為偏平面包絡(luò)線。偏平面與破壞包絡(luò)曲面的交線成為偏平面包絡(luò)線。不同靜水壓力下的偏平面不同靜水壓力下的偏平面包絡(luò)線構(gòu)成一族封閉曲線。包絡(luò)線構(gòu)成

47、一族封閉曲線。 偏平面包絡(luò)線為偏平面包絡(luò)線為三折對(duì)稱三折對(duì)稱，有夾角，有夾角60o范圍內(nèi)的曲線段，和直范圍內(nèi)的曲線段，和直線段一起共同構(gòu)成全包絡(luò)線。取線段一起共同構(gòu)成全包絡(luò)線。取主應(yīng)力軸正方向處為主應(yīng)力軸正方向處為=0o，負(fù)，負(fù)方向處為方向處為=60o ，其余各處為，其余各處為0o60o。 在偏平面上，在偏平面上，包絡(luò)線上一點(diǎn)至靜水壓力軸的距離稱為偏應(yīng)力包絡(luò)線上一點(diǎn)至靜水壓力軸的距離稱為偏應(yīng)力 r。偏應(yīng)力在偏應(yīng)力在=0o處最小處最小(rt），隨），隨角逐漸增大，至角逐漸增大，至=60o處為最大處為最大(rc），故），故rt rc 。 一些特殊應(yīng)力狀態(tài)的混凝土強(qiáng)度點(diǎn)，在破壞包絡(luò)面上占有特定的一些

48、特殊應(yīng)力狀態(tài)的混凝土強(qiáng)度點(diǎn)，在破壞包絡(luò)面上占有特定的位置。從工程觀點(diǎn)，混凝土沿各個(gè)方向的力學(xué)性能可看作相同，即位置。從工程觀點(diǎn)，混凝土沿各個(gè)方向的力學(xué)性能可看作相同，即立方體試件的多軸強(qiáng)度只取決于應(yīng)力比例立方體試件的多軸強(qiáng)度只取決于應(yīng)力比例 1：2：3，而與各應(yīng)力，而與各應(yīng)力的作用方向的作用方向X、Y、Z無關(guān)。例如：無關(guān)。例如： 混凝土的單軸抗壓強(qiáng)度混凝土的單軸抗壓強(qiáng)度 fc 和抗拉強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度 ft 不論作用在哪一個(gè)方向，不論作用在哪一個(gè)方向，都有相等的強(qiáng)度值都有相等的強(qiáng)度值。在包絡(luò)面各有在包絡(luò)面各有3個(gè)點(diǎn)，分別位于個(gè)點(diǎn)，分別位于3個(gè)坐標(biāo)軸的負(fù)、個(gè)坐標(biāo)軸的負(fù)、正方向；正方向； 同理，混凝土

49、的二軸等壓（同理，混凝土的二軸等壓（1=0，f2=f3=fcc）和等拉（）和等拉（ 3=0， f1=f2=ftt ）強(qiáng)度）強(qiáng)度位于坐標(biāo)平面內(nèi)的兩個(gè)坐標(biāo)軸的等分線上，位于坐標(biāo)平面內(nèi)的兩個(gè)坐標(biāo)軸的等分線上，3個(gè)坐標(biāo)面內(nèi)各有一點(diǎn)；個(gè)坐標(biāo)面內(nèi)各有一點(diǎn)； 混凝土的三軸等拉強(qiáng)度（混凝土的三軸等拉強(qiáng)度（fl=f2=f3=fttt )只有一點(diǎn)且落在靜水壓力軸的正方向。只有一點(diǎn)且落在靜水壓力軸的正方向。 對(duì)于任意應(yīng)力比對(duì)于任意應(yīng)力比(flf2f3)的三軸受壓、受拉或拉壓應(yīng)力狀態(tài)，從工程觀點(diǎn)的三軸受壓、受拉或拉壓應(yīng)力狀態(tài)，從工程觀點(diǎn)考考慮混凝土的各向同性，慮混凝土的各向同性，可由坐標(biāo)或主應(yīng)力可由坐標(biāo)或主應(yīng)力(fl

50、，f2，f3 )值的輪換（破壞橫截面三重值的輪換（破壞橫截面三重對(duì)稱），在應(yīng)力空間中各畫出對(duì)稱），在應(yīng)力空間中各畫出6個(gè)點(diǎn)，位于同一偏平面上，且夾角個(gè)點(diǎn)，位于同一偏平面上，且夾角值相等。值相等。 破壞包絡(luò)曲面的三維立體圖既不便繪制，又不適于理解和應(yīng)用，常改用拉破壞包絡(luò)曲面的三維立體圖既不便繪制，又不適于理解和應(yīng)用，常改用拉壓子午面和偏平面上的平面圖形來表示。壓子午面和偏平面上的平面圖形來表示。 拉壓子午面拉壓子午面為為靜水壓力軸與任一主應(yīng)力軸（如圖中的靜水壓力軸與任一主應(yīng)力軸（如圖中的3軸）組成的平面，軸）組成的平面，同時(shí)通過另兩個(gè)主應(yīng)力軸（同時(shí)通過另兩個(gè)主應(yīng)力軸（ 1 ， 2 ）的等分線）的

51、等分線。此平面與破壞包絡(luò)面的交。此平面與破壞包絡(luò)面的交線，分別稱為拉、壓子午線。線，分別稱為拉、壓子午線。1、拉子午線的應(yīng)力條件為、拉子午線的應(yīng)力條件為1 2 = 3 ，線上特征強(qiáng)度點(diǎn)有單軸受拉，線上特征強(qiáng)度點(diǎn)有單軸受拉(ft,0,0)和二軸等壓和二軸等壓(0,-fcc,-fcc）在偏平）在偏平面上的夾角為面上的夾角為 =0o ;2、壓子午線的應(yīng)力條件則為、壓子午線的應(yīng)力條件則為1 = 2 3 ，線上有單軸受壓，線上有單軸受壓(0,0,-fc )和二和二軸等拉軸等拉(ftt, ftt, 0)，在偏平面上的夾角，在偏平面上的夾角 =60o。 3、拉、壓子午線與靜水壓力軸同交、拉、壓子午線與靜水壓

52、力軸同交于一點(diǎn)，即三軸等拉于一點(diǎn)，即三軸等拉(fttt, fttt, fttt)。拉、。拉、壓子午線至靜水壓力軸的垂直距離壓子午線至靜水壓力軸的垂直距離即為偏應(yīng)力即為偏應(yīng)力 rt 和和 rc。 =0o =60o 拉壓子午線的命名，并非指應(yīng)力狀態(tài)的拉或壓，而是相應(yīng)于拉壓子午線的命名，并非指應(yīng)力狀態(tài)的拉或壓，而是相應(yīng)于三軸試驗(yàn)過程。三軸試驗(yàn)過程。 若試件先施加靜水應(yīng)力若試件先施加靜水應(yīng)力1 = 2 = 3 ，后在一軸后在一軸1上施加拉力上施加拉力，得得1 2 = 3 ，稱拉子午線；，稱拉子午線； 若試件先施加靜水應(yīng)力若試件先施加靜水應(yīng)力1 = 2 = 3 ，后在另一軸后在另一軸3上施加壓力上施加壓

53、力，得得1 =2 3 ，稱壓子午線。，稱壓子午線。 另外也可以理解為另外也可以理解為以單軸拉、以單軸拉、壓條件定義拉、壓子午線，壓條件定義拉、壓子午線，即即單單軸拉狀態(tài)所在的子午線成為拉子軸拉狀態(tài)所在的子午線成為拉子午線午線，而，而單軸壓狀態(tài)所在的子午單軸壓狀態(tài)所在的子午線成為壓子午線線成為壓子午線。 試驗(yàn)研究指出，混凝土的三維試驗(yàn)研究指出，混凝土的三維破壞面也破壞面也可用三維主應(yīng)力空間破可用三維主應(yīng)力空間破壞曲面的圓柱坐標(biāo)壞曲面的圓柱坐標(biāo)，r，來描述來描述，其本身也是應(yīng)力不變量其本身也是應(yīng)力不變量。 =0o =60o12oNr31 =2 = 3oct3oct3圓柱坐標(biāo)系及主應(yīng)圓柱坐標(biāo)系及主應(yīng)

54、力空間應(yīng)力分解力空間應(yīng)力分解，r，的幾何表示的幾何表示12oNP(1 ,2 , 3)r3e=60o=0orcrt拉子午線拉子午線壓子午線壓子午線偏平面-3+3-(1, 2)等應(yīng)力軸和一個(gè)主應(yīng)力軸組成的平等應(yīng)力軸和一個(gè)主應(yīng)力軸組成的平面通過另兩個(gè)主應(yīng)力軸的等分線面通過另兩個(gè)主應(yīng)力軸的等分線轉(zhuǎn)換過轉(zhuǎn)換過程歸納程歸納偏平面偏平面1-12-2-33rN靜水應(yīng)力偏斜應(yīng)力偏斜應(yīng)力平面中矢量的方向P 將以上圖形繞坐標(biāo)原點(diǎn)逆時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)一角度將以上圖形繞坐標(biāo)原點(diǎn)逆時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)一角度(90o)，得到以，得到以靜水壓力軸靜水壓力軸()為橫坐標(biāo)、偏應(yīng)力為橫坐標(biāo)、偏應(yīng)力(r)為縱坐標(biāo)的拉、壓子午線。為縱坐標(biāo)的拉、壓子

55、午線。 于是，空間的破壞包絡(luò)面于是，空間的破壞包絡(luò)面改為由子午面和偏平面上的包絡(luò)曲線改為由子午面和偏平面上的包絡(luò)曲線來表達(dá)來表達(dá)。破壞面。破壞面上任一點(diǎn)的直角坐標(biāo)上任一點(diǎn)的直角坐標(biāo)(fl ， f2， f3 )改為由圓柱坐改為由圓柱坐標(biāo)標(biāo)(,r,)來表示來表示，換算關(guān)系為：，換算關(guān)系為：)6/()2(cos33/)()()(33/)(321213232221321rfffffffffrfffoctoct 由上式可知，將上圖的坐標(biāo)縮由上式可知，將上圖的坐標(biāo)縮小小 可以用八面體正應(yīng)力（可以用八面體正應(yīng)力（oct）和剪應(yīng)力（和剪應(yīng)力（oct）坐標(biāo)代替靜水）坐標(biāo)代替靜水壓力和偏應(yīng)力坐標(biāo)，得到相應(yīng)的壓力和

56、偏應(yīng)力坐標(biāo)，得到相應(yīng)的拉、壓子午線和破壞包絡(luò)線。拉、壓子午線和破壞包絡(luò)線。3 根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果繪制的拉、壓子午線和偏平面包絡(luò)線。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果繪制的拉、壓子午線和偏平面包絡(luò)線。 子午線按照偏平面夾角劃分，試驗(yàn)點(diǎn)的子午線按照偏平面夾角劃分，試驗(yàn)點(diǎn)的=3060o 分別列在橫分別列在橫坐標(biāo)軸的上、下。坐標(biāo)軸的上、下。試驗(yàn)時(shí)測(cè)試試驗(yàn)時(shí)測(cè)試=0o60o的扇形的扇形（其他的扇形是對(duì)稱的）（其他的扇形是對(duì)稱的） 偏平面包絡(luò)線則以八面體應(yīng)力值分段給出。圖中曲線為混凝偏平面包絡(luò)線則以八面體應(yīng)力值分段給出。圖中曲線為混凝土破壞準(zhǔn)則的理論值。土破壞準(zhǔn)則的理論值。 根據(jù)國內(nèi)外混凝土多軸強(qiáng)根據(jù)國內(nèi)外混凝土多軸強(qiáng)度的大量試驗(yàn)資

57、料分析，破度的大量試驗(yàn)資料分析，破壞包絡(luò)曲面的幾何形狀具有壞包絡(luò)曲面的幾何形狀具有如下特征：如下特征：曲面連續(xù)、光滑、外凸；曲面連續(xù)、光滑、外凸；對(duì)靜水壓力軸三折對(duì)稱，對(duì)靜水壓力軸三折對(duì)稱，當(dāng)應(yīng)力狀態(tài)為靜水應(yīng)力與單當(dāng)應(yīng)力狀態(tài)為靜水應(yīng)力與單向拉應(yīng)力疊加時(shí)，向拉應(yīng)力疊加時(shí)，=0o，故，故=0o的子午線稱為受拉子午的子午線稱為受拉子午線。如將單向拉應(yīng)力換為壓線。如將單向拉應(yīng)力換為壓應(yīng)力，則相應(yīng)于受壓子午線，應(yīng)力，則相應(yīng)于受壓子午線，=60o。破壞曲線與等應(yīng)力軸破壞曲線與等應(yīng)力軸有關(guān)。在有關(guān)。在軸的正向，靜水壓力軸的拉端軸的正向，靜水壓力軸的拉端封閉，頂點(diǎn)為三軸等拉應(yīng)力狀態(tài)；在封閉，頂點(diǎn)為三軸等拉應(yīng)力

58、狀態(tài)；在軸的負(fù)向，壓端開口，不與軸的負(fù)向，壓端開口，不與靜水壓力軸相交，破壞曲線的開口隨靜水壓力軸相交，破壞曲線的開口隨軸絕對(duì)值的增大而增大；軸絕對(duì)值的增大而增大；子午線上各點(diǎn)的偏應(yīng)力或子午線上各點(diǎn)的偏應(yīng)力或八面體剪應(yīng)力值，八面體剪應(yīng)力值，隨靜水壓隨靜水壓力或八面體正應(yīng)力的力或八面體正應(yīng)力的代數(shù)值代數(shù)值的減小而單調(diào)增大，但斜率的減小而單調(diào)增大，但斜率漸減，有極限值；漸減，有極限值；偏平面上的封閉曲線三折偏平面上的封閉曲線三折對(duì)稱，其形狀對(duì)稱，其形狀隨靜水壓力或隨靜水壓力或八面體正應(yīng)力值的減小，由八面體正應(yīng)力值的減小，由近似三角形近似三角形(rtrc0.5)逐漸逐漸外凸飽滿，過渡為一圓外凸飽滿，

59、過渡為一圓(rtrc=1）。）。2. 破壞準(zhǔn)則破壞準(zhǔn)則 將混凝土的破壞包絡(luò)曲面用數(shù)學(xué)函數(shù)加以描述，作將混凝土的破壞包絡(luò)曲面用數(shù)學(xué)函數(shù)加以描述，作為判定混凝土是否達(dá)到破壞狀態(tài)或極限強(qiáng)度的條件，為判定混凝土是否達(dá)到破壞狀態(tài)或極限強(qiáng)度的條件，稱為破壞準(zhǔn)則或強(qiáng)度準(zhǔn)則。稱為破壞準(zhǔn)則或強(qiáng)度準(zhǔn)則。雖然它不屬基于機(jī)理分析、雖然它不屬基于機(jī)理分析、具有明確物理概念的強(qiáng)度理論，但它是大量試驗(yàn)結(jié)果具有明確物理概念的強(qiáng)度理論，但它是大量試驗(yàn)結(jié)果的總結(jié)，具有足夠的計(jì)算準(zhǔn)確性，對(duì)實(shí)際工程有重要的總結(jié)，具有足夠的計(jì)算準(zhǔn)確性，對(duì)實(shí)際工程有重要的指導(dǎo)意義。的指導(dǎo)意義。 1、分類：、分類： 借用古典強(qiáng)度理論的觀點(diǎn)和計(jì)算式借用古典

60、強(qiáng)度理論的觀點(diǎn)和計(jì)算式; 以混凝土多軸強(qiáng)度試驗(yàn)資料為基礎(chǔ)的經(jīng)驗(yàn)回歸式；以混凝土多軸強(qiáng)度試驗(yàn)資料為基礎(chǔ)的經(jīng)驗(yàn)回歸式； 以包絡(luò)曲面的幾何形狀特征為依據(jù)的純數(shù)學(xué)推導(dǎo)式，以包絡(luò)曲面的幾何形狀特征為依據(jù)的純數(shù)學(xué)推導(dǎo)式，參數(shù)值由若干特征強(qiáng)度值標(biāo)定。各個(gè)準(zhǔn)則的表達(dá)方式參數(shù)值由若干特征強(qiáng)度值標(biāo)定。各個(gè)準(zhǔn)則的表達(dá)方式和簡(jiǎn)繁程度各異，適用范圍和計(jì)算精度差別大，使用和簡(jiǎn)繁程度各異，適用范圍和計(jì)算精度差別大，使用時(shí)應(yīng)認(rèn)真選擇。時(shí)應(yīng)認(rèn)真選擇。2、著名的古典強(qiáng)度理論包括：、著名的古典強(qiáng)度理論包括：最大主拉應(yīng)力理論（最大主拉應(yīng)力理論（Rankine)；最大主拉應(yīng)變理論（最大主拉應(yīng)變理論（Mariotto）；）；最大剪應(yīng)力理