機(jī)械設(shè)計(jì)畢業(yè)論文

1、云南廣播電視大學(xué) 云南國防工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院機(jī)械電子工程學(xué)院機(jī)械電子工程學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）課 題一級圓柱齒輪減速器教 研 室專業(yè)機(jī)械設(shè)計(jì)與制造機(jī)械設(shè)計(jì)與制造班級0909 機(jī)械設(shè)計(jì)與制造機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 1 1 班班學(xué)生姓名 阮土芮 學(xué)號 20091120123導(dǎo)師姓名 浦紹榮 職稱201年年月月日日【摘【摘要要】 ：傳統(tǒng)的減速器設(shè)計(jì)一般通過反復(fù)的試湊、校核確定設(shè)計(jì)方案，雖然也能獲得滿足給定條件的設(shè)計(jì)效果，但一般不是最佳的。為了使減速器發(fā)揮最佳性能，必須對減速器進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，減速器的優(yōu)化設(shè)計(jì)可以在不同的優(yōu)化目標(biāo)下進(jìn)行。除了一些極為特殊的場合外，通常可以分為從結(jié)構(gòu)形式上追求最小的體積(重量)、從使用

2、性能方面追求最大的承載能力、 從經(jīng)濟(jì)效益角度考慮追求最低費(fèi)用等三大類目標(biāo)。第一類目標(biāo)與第二類目標(biāo)體現(xiàn)著減速器設(shè)計(jì)中的一對矛盾，即體積(重量)與承載能力的矛盾。在一定體積下，減速器的承載能力是有限的；在承載能力一定時(shí)，減速器體積(重量)的減小是有限的。由此看來，這兩類目標(biāo)所體現(xiàn)的本質(zhì)是一樣的。只是前一類把一定的承載能力作為設(shè)計(jì)條件，把體積(重量)作為優(yōu)化目標(biāo)；后一類反之，把一定的體積(重量)作為設(shè)計(jì)條件，把承載能力作為優(yōu)化目標(biāo)。第三類目標(biāo)的實(shí)現(xiàn)，將涉及相當(dāng)多的因素，除減速器設(shè)計(jì)方案的合理性外，還取決于企業(yè)的勞動組織、管理水平、設(shè)備構(gòu)成、人員素質(zhì)和材料價(jià)格等因素。但對于設(shè)計(jì)人員而言，該目標(biāo)最終還是

3、歸結(jié)為第一類或第二類目標(biāo)，即減小減速器的體積或增大其承載能力。本次論文設(shè)計(jì)的題目是“一級圓柱齒輪減速器設(shè)計(jì)” 。要求進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，并完成帶式輸送機(jī)傳動裝置中減速器裝配圖、零件圖設(shè)計(jì)及主要零件的工藝、工裝設(shè)計(jì)。本次的設(shè)計(jì)具體內(nèi)容主要包括：帶式輸送機(jī)傳動總體設(shè)計(jì)；主要傳動機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)； 主要零、 部件設(shè)計(jì)； 完成主要零件的工藝設(shè)計(jì)； 設(shè)計(jì)一套主要件的工藝裝備；撰寫畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書等。對于即將畢業(yè)的學(xué)生來說，本次設(shè)計(jì)的最大成果就是：綜合運(yùn)用機(jī)械設(shè)計(jì)、機(jī)械制圖、機(jī)械制造基礎(chǔ)、金屬材料與熱處理、公差與技術(shù)測量、理論力學(xué)、材料力學(xué)、機(jī)械原理、計(jì)算機(jī)應(yīng)用基礎(chǔ)以及工藝、夾具等基礎(chǔ)理論、工程技術(shù)和生產(chǎn)實(shí)踐知識。掌握機(jī)

4、械設(shè)計(jì)的一般程序、方法、設(shè)計(jì)規(guī)律、技術(shù)措施，并與生產(chǎn)實(shí)習(xí)相結(jié)合，培養(yǎng)分析和解決一般工程實(shí)際問題的能力，具備了機(jī)械傳動裝置、簡單機(jī)械的設(shè)計(jì)和制造的能力.【關(guān)鍵詞【關(guān)鍵詞】 ：電動機(jī)傳動比軸齒輪減速器目目錄錄第一章第一章 減速器的慨述減速器的慨述4 4第二章第二章 傳動方案擬定傳動方案擬定8 8第三章第三章 電動機(jī)的選擇電動機(jī)的選擇9 9第四章第四章 確定傳動裝置總傳動比及分配各級的傳動比確定傳動裝置總傳動比及分配各級的傳動比1111第五章第五章 傳動裝置的運(yùn)動和動力設(shè)計(jì)傳動裝置的運(yùn)動和動力設(shè)計(jì)1212第六章第六章 普通普通 V V 帶的設(shè)計(jì)帶的設(shè)計(jì)1414第七章第七章 齒輪傳動的設(shè)計(jì)齒輪傳動的設(shè)

5、計(jì)1818第八章第八章 傳動軸的設(shè)計(jì)傳動軸的設(shè)計(jì)2020第九章第九章 輸出軸的設(shè)計(jì)輸出軸的設(shè)計(jì)2424第十章第十章 箱體的設(shè)計(jì)箱體的設(shè)計(jì)2727第十一章第十一章 鍵連接的設(shè)計(jì)鍵連接的設(shè)計(jì)2929第十二章第十二章 滾動軸承的設(shè)計(jì)滾動軸承的設(shè)計(jì)3030第十三章聯(lián)軸器的設(shè)計(jì)第十三章聯(lián)軸器的設(shè)計(jì) 3131第十四章潤滑和密封的設(shè)計(jì)第十四章潤滑和密封的設(shè)計(jì) 3232第十五章第十五章 設(shè)計(jì)小結(jié)設(shè)計(jì)小結(jié)3333感謝信感謝信3434第一章第一章 減速器概述減速器概述1.11.1 減速器的主要型式及其特性減速器的主要型式及其特性減速器是一種由封閉在剛性殼體內(nèi)的齒輪傳動、 蝸桿傳動或齒輪蝸桿傳動所組成的獨(dú)立部件，常

6、用在動力機(jī)與工作機(jī)之間作為減速的傳動裝置；在少數(shù)場合下也用作增速的傳動裝置，這時(shí)就稱為增速器。減速器由于結(jié)構(gòu)緊湊、效率較高、傳遞運(yùn)動準(zhǔn)確可靠、使用維護(hù)簡單，并可成批生產(chǎn)，故在現(xiàn)代機(jī)械中應(yīng)用很廣。減速器類型很多，按傳動級數(shù)主要分為：單級、二級、多級；按傳動件類型又可分為：齒輪、蝸桿、齒輪-蝸桿、蝸桿-齒輪等。以下對幾種減速器進(jìn)行對比：1）圓柱齒輪減速器當(dāng)傳動比在 8 以下時(shí)，可采用單級圓柱齒輪減速器。大于 8 時(shí)，最好選用二級(i=840)和二級以上(i40)的減速器。單級減速器的傳動比如果過大，則其外廓尺寸將很大。二級和二級以上圓柱齒輪減速器的傳動布置形式有展開式、分流式和同軸式等數(shù)種。展開式

7、最簡單，但由于齒輪兩側(cè)的軸承不是對稱布置，因而將使載荷沿齒寬分布不均勻，且使兩邊的軸承受力不等。為此，在設(shè)計(jì)這種減速器時(shí)應(yīng)注意：1)軸的剛度宜取大些；2)轉(zhuǎn)矩應(yīng)從離齒輪遠(yuǎn)的軸端輸入，以減輕載荷沿齒寬分布的不均勻；3)采用斜齒輪布置，而且受載大的低速級又正好位于兩軸承中間，所以載荷沿齒寬的分布情況顯然比展開好。這種減速器的高速級齒輪常采用斜齒，一側(cè)為左旋，另一側(cè)為右旋，軸向力能互相抵消。為了使左右兩對斜齒輪能自動調(diào)整以便傳遞相等的載荷， 其中較輕的齠輪軸在軸向應(yīng)能作小量游動。同軸式減速器輸入軸和輸出軸位于同一軸線上，故箱體長度較短。但這種減速器的軸向尺寸較大。圓柱齒輪減速器在所有減速器中應(yīng)用最廣

8、。它傳遞功率的范圍可從很小至40 000kW，圓周速度也可從很低至 60m/s 一 70ms，甚至高達(dá) 150ms。傳動功率很大的減速器最好采用雙驅(qū)動式或中心驅(qū)動式。 這兩種布置方式可由兩對齒輪副分擔(dān)載荷，有利于改善受力狀況和降低傳動尺寸。設(shè)計(jì)雙驅(qū)動式或中心驅(qū)動式齒輪傳動時(shí)，應(yīng)設(shè)法采取自動平衡裝置使各對齒輪副的載荷能得到均勻分配，例如采用滑動軸承和彈性支承。圓柱齒輪減速器有漸開線齒形和圓弧齒形兩大類。除齒形不同外，減速器結(jié)構(gòu)基本相同。傳動功率和傳動比相同時(shí)，圓弧齒輪減速器在長度方向的尺寸要比漸開線齒輪減速器約 30。2）圓錐齒輪減速器它用于輸入軸和輸出軸位置布置成相交的場合。 二級和二級以上的

9、圓錐齒輪減速器常由圓錐齒輪傳動和圓柱齒輪傳動組成， 所以有時(shí)又稱圓錐圓柱齒輪減速器。 因?yàn)閳A錐齒輪常常是懸臂裝在軸端的， 為了使它受力小些， 常將圓錐面崧，作為，高速極：山手面錐齒輪的精加工比較困難，允許圓周速度又較低，因此圓錐齒輪減速器的應(yīng)用不如圓柱齒輪減速器廣。3）蝸桿減速器主要用于傳動比較大(j10)的場合。 通常說蝸桿傳動結(jié)構(gòu)緊湊、 輪廓尺寸小，這只是對傳減速器的傳動比較大的蝸桿減速器才是正確的，當(dāng)傳動比并不很大時(shí)，此優(yōu)點(diǎn)并不顯著。由于效率較低，蝸桿減速器不宜用在大功率傳動的場合。蝸桿減速器主要有蝸桿在上和蝸桿在下兩種不同形式。蝸桿圓周速度小于4m/s 時(shí)最好采用蝸桿在下式，這時(shí)，在嚙

10、合處能得到良好的潤滑和冷卻條件。但蝸桿圓周速度大于 4m/s 時(shí)，為避免攪油太甚、發(fā)熱過多，最好采用蝸桿在上式。4）齒輪-蝸桿減速器它有齒輪傳動在高速級和蝸桿傳動在高速級兩種布置形式。前者結(jié)構(gòu)較緊湊，后者效率較高。通過比較，我們選定圓柱齒輪減速器。1.21.2 減速器結(jié)構(gòu)減速器結(jié)構(gòu)近年來，減速器的結(jié)構(gòu)有些新的變化。為了和沿用已久、國內(nèi)目前還在普遍使用的減速器有所區(qū)別，這里分列了兩節(jié)，并稱之為傳統(tǒng)型減速器結(jié)構(gòu)和新型減速器結(jié)構(gòu)。1）傳統(tǒng)型減速器結(jié)構(gòu)絕大多數(shù)減速器的箱體是用中等強(qiáng)度的鑄鐵鑄成，重型減速器用高強(qiáng)度鑄鐵或鑄鋼。少量生產(chǎn)時(shí)也可以用焊接箱體。鑄造或焊接箱體都應(yīng)進(jìn)行時(shí)效或退火處理。大量生產(chǎn)小型

11、減速器時(shí)有可能采用板材沖壓箱體。減速器箱體的外形目前比較傾向于形狀簡單和表面平整。箱體應(yīng)具有足夠的剛度，以免受載后變形過大而影響傳動質(zhì)量。箱體通常由箱座和箱蓋兩部分所組成，其剖分面則通過傳動的軸線。為了卸蓋容易，在剖分面處的一個(gè)凸緣上攻有螺紋孔，以便擰進(jìn)螺釘時(shí)能將蓋頂起來。聯(lián)接箱座和箱蓋的螺栓應(yīng)合理布置，并注意留出扳手空間。在軸承附近的螺栓宜稍大些并盡量靠近軸承。為保證箱座和箱蓋位置的準(zhǔn)確性，在剖分面的凸緣上應(yīng)設(shè)有 23 個(gè)圓錐定位銷。在箱蓋上備有為觀察傳動嚙合情況用的視孔、為排出箱內(nèi)熱空氣用的通氣孔和為提取箱蓋用的起重吊鉤。在箱座上則常設(shè)有為提取整個(gè)減速器用的起重吊鉤和為觀察或測量油面高度用

12、的油面指示器或測油孔。關(guān)于箱體的壁厚、肋厚、凸緣厚、螺栓尺寸等均可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算，見有關(guān)圖冊。關(guān)于視孔、通氣孔和通氣器、起重吊鉤、油面指示 Oe 等均可從有關(guān)的設(shè)計(jì)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊和圖冊中查出。在減速器中廣泛采用滾動軸承。只有在載荷很大、工作條件繁重和轉(zhuǎn)速很高的減速器才采用滑動軸承。2）新型減速器結(jié)構(gòu)下面列舉兩種聯(lián)體式減速器的新型結(jié)構(gòu)，圖中未將電動機(jī)部分畫出。（1）齒輪蝸桿二級減速器；（2）圓柱齒輪圓錐齒輪圓柱齒輪三級減速器。這些減速器都具有以下結(jié)構(gòu)特點(diǎn)：在箱體上不沿齒輪或蝸輪軸線開設(shè)剖分面。為了便于傳動零件的安裝，在適當(dāng)部位有較大的開孔。在輸入軸和輸出軸端不采用傳統(tǒng)的法蘭式端蓋，而改用機(jī)械密封

13、圈；在盲孔端則裝有沖壓薄壁端蓋。輸出軸的尺寸加大了，鍵槽的開法和傳統(tǒng)的規(guī)定不同，甚至跨越了軸肩，有利于充分發(fā)揮輪轂的作用。和傳統(tǒng)的減速器相比，新型減速器結(jié)構(gòu)上的改進(jìn)，既可簡化結(jié)構(gòu)，減少零件數(shù)目，同時(shí)又改善了制造工藝性。但設(shè)計(jì)時(shí)要注意裝配的工藝性，要提高某些裝配零件的制造精度。1.31.3 減速器潤滑減速器潤滑圓周速度 u12m/s 一 15ms 的齒輪減速器廣泛采用油池潤滑，自然冷卻。為了減少齒輪運(yùn)動的阻力和油的溫升， 浸入油中的齒輪深度以 12 個(gè)齒高為宜。速度高的還應(yīng)該淺些，建議在 07 倍齒高左右，但至少為 10mm。速度低的(05ms 一 08ms)也允許浸入深些，可達(dá)到 16 的齒輪

14、半徑；更低速時(shí)，甚至可到 13 的齒輪半徑。潤滑圓錐齒輪傳動時(shí)，齒輪浸入油中的深度應(yīng)達(dá)到輪齒的整個(gè)寬度。對于油面有波動的減速器(如船用減速器)，浸入宜深些。在多級減速器中應(yīng)盡量使各級傳動浸入油中深度近予相等。 如果發(fā)生低速級齒輪浸油太深的情況，則為了降低其探度可以采取下列措施：將高速級齒輪采用惰輪蘸油潤滑；或?qū)p速器箱蓋和箱座的剖分面做成傾斜的，從而使高速級和低速級傳動的浸油深度大致相等。減速器油池的容積平均可按 1kW 約需 035L 一 07L 潤滑油計(jì)算(大值用于粘度較高的油)，同時(shí)應(yīng)保持齒輪頂圓距離箱底不低于 30mm 一 50mm 左右，以免太淺時(shí)激起沉降在箱底的油泥。減速器的工作平

15、衡溫度超過 90時(shí)，需采用循環(huán)油潤滑，或其他冷卻措施，如油池潤滑加風(fēng)扇，油池內(nèi)裝冷卻盤管等。循環(huán)潤滑的油量一般不少于 05L/kW。圓周速度 u12m/s 的齒輪減速器不宜采用油池潤滑，因?yàn)椋?)由齒輪帶上的油會被離心力甩出去而送不到嚙合處；2)由于攪油會使減速器的溫升增加；3)會攪起箱底油泥，從而加速齒輪和軸承的磨損；4)加速潤滑油的氧化和降低潤滑性能等等。這時(shí)，最好采用噴油潤滑。潤滑油從自備油泵或中心供油站送來，借助管子上的噴嘴將油噴人輪齒嚙合區(qū)。速度高時(shí)，對著嚙出區(qū)噴油有利于迅速帶出熱量，降低嚙合區(qū)溫度，提高抗點(diǎn)蝕能力。速度u20 心 s 的齒輪傳動常在油管上開一排直徑為 4mm 的噴油

16、孔，速度更高時(shí)財(cái)應(yīng)開多排噴油孔。噴油孔的位置還應(yīng)注意沿齒輪寬度均勻分布。噴油潤滑也常用于速度并不很高而工作條件相當(dāng)繁重的重型減速器中和需要用大量潤滑油進(jìn)行冷卻的減速器中。噴油潤滑需要專門的管路裝置、油的過濾和冷卻裝置以及油量調(diào)節(jié)裝置等，所以費(fèi)用較貴。此外，還應(yīng)注意，箱座上的排油孔宜開大些，以便熱油迅速排出。蝸桿圓周速度在 10m/s 以下的蝸桿減速器可以采用油池潤滑。 當(dāng)蝸桿在下時(shí)，油面高度應(yīng)低于蝸桿螺紋的根部，并且不應(yīng)超過蝸桿軸上滾動軸承的最低滾珠(柱)的中心，以免增加功率損失。但如滿足了后一條件而蝸桿未能浸入油中時(shí)，則可在蝸桿軸上裝一甩油環(huán)，將油甩到蝸輪上以進(jìn)行潤滑。當(dāng)蝸桿在上時(shí)，則蝸輪浸

17、入油中的深度也以超過齒高不多為限。蝸桿圓周速度在 10ms 以上的減速器應(yīng)采用噴油潤滑。噴油方向應(yīng)順著蝸桿轉(zhuǎn)入嚙合區(qū)的方向，但有時(shí)為了加速熱的散失，油也可從蝸桿兩側(cè)送人嚙合區(qū)。齒輪減速器和蝸輪減速器的潤滑油粘度可分別參考表選取。若工作溫度低于 0，則使用時(shí)需先將油加熱到 0以上。蝸桿上置的，粘度應(yīng)適當(dāng)增大。第二章第二章 傳動方案擬定傳動方案擬定1.11.1 設(shè)計(jì)單級圓柱齒輪減速器和一級帶傳動設(shè)計(jì)單級圓柱齒輪減速器和一級帶傳動)工作條件：使用年限年，工作為一班工作制，載荷平穩(wěn)，環(huán)境清潔。)原始數(shù)據(jù)：滾筒圓周力 F=2200N；帶速 V=1.7m/s；滾筒直徑 D=420mm；方案擬定：采用帶傳動

18、與齒輪傳動的組合， 即可滿足傳動比要求， 同時(shí)由于帶傳動具有良好的緩沖，吸振性能，適應(yīng)大起動轉(zhuǎn)矩工況要求，結(jié)構(gòu)簡單，成本低，使用維護(hù)方便。傳動方案如圖 2-1 所示：圖 2-1 傳動方案1.電動機(jī)2.V 帶傳動3.圓柱齒輪減速器4.連軸器5.滾筒6.運(yùn)輸帶第三章第三章 電動機(jī)選擇電動機(jī)選擇3.13.1 電動機(jī)類型和結(jié)構(gòu)的選擇電動機(jī)類型和結(jié)構(gòu)的選擇1）電動機(jī)類型和結(jié)構(gòu)的選擇：選擇 Y 系列三相異步電動機(jī)，此系列電動機(jī)屬于一般用途的全封閉自扇冷電動機(jī)，其結(jié)構(gòu)簡單，工作可靠，價(jià)格低廉，維護(hù)方便，適用于不易燃，不易爆，無腐蝕性氣體和無特殊要求的機(jī)械。2）電動機(jī)容量選擇：電動機(jī)所需工作功率為：式（1）

19、：da(kw)由式(2)：V/1000(KW)因此Pd=FV/1000a(KW)由電動機(jī)至運(yùn)輸帶的傳動總效率為：總=5式中：1、2、3、4、5分別為帶傳動、軸承、齒輪傳動、聯(lián)軸器和卷筒的傳動效率。取=0.96，0.98，0.97，.則：總=0.960.980.970.990.96=0.83所以：電機(jī)所需的工作功率：Pd= FV/1000總=(22001.7)/(10000.83)=4.5 (kw)3）確定電動機(jī)轉(zhuǎn)速卷筒工作轉(zhuǎn)速 n 為：n 卷筒601000V/（D）=(6010001.7)/（2）=77.3r/min根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊表推薦的傳動比合理范圍，取圓柱齒輪傳動一級減速器傳動比范圍=3

20、。取帶傳動比= 。則總傳動比理論范圍為：a。故電動機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范為：Nd=Ian 卷筒=(1624)77.3=463.81855.2 r/min則符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有：750、1000 和 1500r/min根據(jù)容量和轉(zhuǎn)速，由相關(guān)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊查出三種適用的電動機(jī)型號參數(shù)：（如表 3-1 所示） 。表 3-1 電動機(jī)型號參數(shù)方案電 動機(jī) 型號額定功率電動機(jī)轉(zhuǎn)速(r/min)電動機(jī)重量N參考價(jià)格傳動裝置傳動比同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速總傳動比V 帶傳動 減速器1Y132S-4 5.51500 1440650120018.63.55.322Y132M2-65.51000 960800150012.422.

21、84.443Y160M2-85.5750 720124021009.312.53.72綜合考慮電動機(jī)和傳動裝置的尺寸、重量、價(jià)格和帶傳動、減速器傳動比，可見方案 2 比較適合。此選定電動機(jī)型號為 Y132M2-6，其主要性能：電動機(jī)主要外形（如圖 3-1 所示）和安裝尺寸（如表 3-2 所示） ：圖 3-1 電動機(jī)的外形表 3-2中心高 H外 形 尺 寸L(AC/2+AD)HD底角安裝尺寸AB地腳螺栓孔 直 徑K軸 伸 尺寸DE裝鍵部位尺寸FGD1325203453152161781228801041第四章第四章 確定傳動裝置的總傳動比和分配級傳動比確定傳動裝置的總傳動比和分配級傳動比4.14

22、.1 確定傳動裝置的總傳動比和分配級傳動比確定傳動裝置的總傳動比和分配級傳動比（1）由選定的電動機(jī)滿載轉(zhuǎn)速 nm 和工作機(jī)主動軸轉(zhuǎn)速 n，可得傳動裝置總傳動比為：ia=nm/n=nm/n 卷筒=960/77.3=12.42總傳動比等于各傳動比的乘積分配傳動裝置傳動比：ia=i0i（式中 i0、i 分別為帶傳動和減速器的傳動比）（2）分配各級傳動裝置傳動比根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書P7 表 1，取 i0=2.8（普通 V 帶 i=24）因?yàn)椋篿ai0i所以：iiai012.42/2.84.44第五章第五章 傳動裝置的運(yùn)動和動力設(shè)計(jì)傳動裝置的運(yùn)動和動力設(shè)計(jì)5.15.1 傳動裝置的運(yùn)動和動力設(shè)計(jì)傳動

23、裝置的運(yùn)動和動力設(shè)計(jì)將傳動裝置各軸由高速至低速依次定為軸，軸，以及i0,i1 為相鄰兩軸間的傳動比01，12 為相鄰兩軸的傳動效率P，P為各軸的輸入功率（KW）T，T為各軸的輸入轉(zhuǎn)矩（Nm）n,n為各軸的輸入轉(zhuǎn)矩（r/min）可按電動機(jī)軸至工作運(yùn)動傳遞路線推算，得到各軸的運(yùn)動和動力參數(shù)1）運(yùn)動參數(shù)及動力參數(shù)的計(jì)算圖 5-1 傳動裝置（1）計(jì)算各軸的轉(zhuǎn)數(shù)：軸：n=nm/ i0=960/2.8=342.86 （r/min）軸：n= n/ i1 =324.86/4.44=77.22 r/min卷筒軸：n= n（2）計(jì)算各軸的功率：軸： P=Pd01 =Pd1=4.50.96=4.32（KW）軸： P

24、= P12= P23=4.320.980.97=4.11（KW）卷筒軸： P= P23= P24 =4.110.980.99=4.07（KW）（3）計(jì)算各軸的輸入轉(zhuǎn)矩電動機(jī)軸輸出轉(zhuǎn)矩為：Td=9550Pd/nm=95504.5/960=44.77 Nm軸： T= Tdi001= Tdi01=44.772.80.96=120.33 Nm軸： T= Ti112= Ti124=120.334.440.980.99=518.34 Nm卷筒軸輸入軸轉(zhuǎn)矩：T = T24=502.90Nm（4）計(jì)算各軸的輸出功率：由于軸的輸出功率分別為輸入功率乘以軸承效率，故：P=P軸承=4.320.98=4.23KWP=

25、 P軸承=4.230.98=4.02KW（5）計(jì)算各軸的輸出轉(zhuǎn)矩：由于軸的輸出功率分別為輸入功率乘以軸承效率，則：T= T軸承=120.330.98=117.92NmT= T軸承=518.340.98=507.97Nm相關(guān)結(jié)論：由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書的表 1 得到：1=0.962=0.983=0.974=0.99i0 為帶傳動傳動比i1 為減速器傳動比滾動軸承的效率為 0.980.995 在本設(shè)計(jì)中取 0.98綜合以上數(shù)據(jù)，得表 5-1，如下所示：表 5-1 傳動裝置數(shù)據(jù)參數(shù)軸名效率 P （KW）轉(zhuǎn)矩 T （Nm）轉(zhuǎn)速 nr/min 傳動比 i 效率輸入輸出輸入輸出電動機(jī)軸4.52.80.9

26、644.77960軸4.324.23120.334.440.95117.92342.86軸4.114.02518.341.000.97507.9777.22卷筒軸4.073.99502.90492.8477.22第六章第六章 V V 帶的設(shè)計(jì)帶的設(shè)計(jì)6.16.1V V 帶的設(shè)計(jì)帶的設(shè)計(jì)1）選擇普通 V 帶型號由 PC=KAP=1.15.5=6.05（ KW）根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)P134 表 9-7 得知其交點(diǎn)在 A、B 型交界線處，故 A、B 型兩方案待定：方案一：方案一：取 A 型 V 帶（1）確定帶輪的基準(zhǔn)直徑，并驗(yàn)算帶速：取小帶輪 d1=100mm ，則 d2=n1d1(1-)/n2=id1

27、(1-)=2.8100(1-0.02)=274.4mm由 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊 表 9-2 取 d2=274mm(雖使 n2 略有減少， 但其誤差小于 5%，故允許)。（2）帶速驗(yàn)算：V=n1d1/（100060）=960100/（100060）=5.024 m/s介于 525m/s 范圍內(nèi)，故合適。（3）確定帶長和中心距 a：0.7 （d1+d2）a02 （d1+d2）0.7（100+274）a02（100+274）262.08 a0748.8（4）初定中心距 a0=500 ，則帶長 L0=2a0+ （d1+d2）+（d2-d1）2/(4a0)=2500+ （100+274）/2+（274-100）

28、2/(4500)=1602.32 mm由機(jī)械設(shè)計(jì)手冊表 9-3 選用 Ld=1400 mm 的實(shí)際中心距a=a0+(Ld-L0)/2=500+(1400-1602.32)/2=398.84 mm（5）驗(yàn)算小帶輪上的包角11=180-(d2-d1)57.3/a=180-(274-100)57.3/398.84=155.01120 合適（6）確定帶的根數(shù)Z=PC/（(P0+P0)KLK）=6.05/（ （0.95+0.11）0.960.95）= 6.26故要取 7 根 A 型 V 帶（7）計(jì)算軸上的壓力由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 9-18 的初拉力公式有F0=500PC （2.5/K-1）/z c+q v2

29、=5006.05（2.5/0.95-1）/（75.02）+0.175.022=144.74N由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 9-19 得作用在軸上的壓力FQ=2zF0sin(/2)=27242.42sin(155.01/2)=1978.32N方案二：方案二：取 B 型 V 帶（1）確定帶輪的基準(zhǔn)直徑，并驗(yàn)算帶速：取小帶輪 d1=140mm ，則 d2=n1d1(1-)/n2=id1(1-)=2.8140(1-0.02)=384.16mm由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 9-2 取 d2=384mm(雖使 n2 略有減少，但其誤差小于 5%，故允許)。（2）帶速驗(yàn)算：V=n1d1/（100060）=960140/（10006

30、0）=7.03 m/s介于 525m/s 范圍內(nèi)，故合適（3）確定帶長和中心距 a：0.7 （d1+d2）a02 （d1+d2）0.7（140+384）a02（140+384）366.8a01048（4）初定中心距 a0=700 ，則帶長為 L0=2a0+ （d1+d2）+（d2-d1）2/(4a0)=2700+ （140+384） /2+ （384-140）2/(4700)=2244.2 mm由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 9-3 選用 Ld=2244 mm 的實(shí)際中心距a=a0+(Ld-L0)/2=700+(2244-2244.2)/2=697.9mm（5）驗(yàn)算小帶輪上的包角11=180-(d2-d1)

31、57.3/a =180-(384-140)57.3/697.9=160.0120 合適。（6）確定帶的根數(shù)Z=PC/（(P0+P0)KLK）=6.05/（ （2.08+0.30）1.000.95）= 2.68故取 3 根 B 型 V 帶（7）計(jì)算軸上的壓力由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)9-18 的初拉力公式有F0=500PC （2.5/K-1）/z c+q v2=5006.05 （2.5/0.95-1） / （37.03） +0.177.032=242.42N由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 9-19 得作用在軸上的壓力FQ=2zF0sin(/2)=23242.42sin(160.0/2)=1432.42N相關(guān)數(shù)據(jù)及結(jié)果：由

32、機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 9-5 查得 KA=1.1由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 9-2 得，推薦的 A 型小帶輪基準(zhǔn)直徑為 75mm125mm由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 9-4 查得 P0=0.95由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 9-6 查得 P0=0.11由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 9-7 查得 K=0.95由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 9-3 查得 KL=0.96由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 9-2 得，推薦的 B 型小帶輪基準(zhǔn)直徑 125mm280mm由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 9-4 查得 P0=2.08由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 9-6 查得 P0=0.30由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 9-7 查得 K=0.95由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 9-3 查得 KL=1.00綜合各項(xiàng)數(shù)據(jù)比較得出方案二方案二更

33、適合帶輪示意圖如圖 6-1 和圖 6-2 所示：圖 6-1 帶輪示意圖d0dHL圖 6-2 帶輪示意圖S1斜度 1:25SS2drdkdhddaLBS2第七章第七章 齒輪傳動的設(shè)計(jì)齒輪傳動的設(shè)計(jì)7.17.1 齒輪傳動的設(shè)計(jì)齒輪傳動的設(shè)計(jì)1)、選定齒輪傳動類型、材料、熱處理方式、精度等級。小齒輪選硬齒面，大齒輪選軟齒面，小齒輪的材料為 45 號鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬為 250HBS，大齒輪選用 45 號鋼正火，齒面硬度為 200HBS。齒輪精度初選 8 級。2)、初選主要參數(shù)Z1=20， u=4.5Z2=Z1 u=204.5=90 取a=0.3， 則d=0.5（i+1） =0.6753） 、計(jì)算小齒輪分

34、度圓直徑d121123HHEZZZuudkT確定各參數(shù)值載荷系數(shù) 查機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 6-6 取 K=1.2小齒輪名義轉(zhuǎn)矩 T1=9.55106P/n1=9.551064.23/342.86 =1.18105Nmm材料彈性影響系數(shù)：由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 6-7 得 ZE=189.8MPa區(qū)域系數(shù)ZH=2.5重合度系數(shù) （1/20+1/90）=1.69Z=77. 0369. 1434t許用應(yīng)力 查機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)圖 6-21（a）得MPaH6101limMPaH5602lim查機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 6-8 按一般可靠要求取 SH=1則MPaSHHH6101lim1MPaSHHH5602lim2取兩式計(jì)算中的較小

35、值，即H=560Mpa于是 d121123HHEZZZuudkT=2556077. 05 . 28 .1895 . 415 . 411018. 12 . 123=52.82 mm4)確定模數(shù) m=d1/Z152.82/20=2.641（取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)值 m=3）5) 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核計(jì)算FFSFYYmbdKT112校核式中小輪分度圓直徑 d1=mZ=320=60mm齒輪嚙合寬度 b=dd1 =1.060=60mm復(fù)合齒輪系數(shù) YFS1=4.38YFS2=3.95重合度系數(shù) Y=0.25+0.75/t=0.25+0.75/1.69=0.6938許用應(yīng)力 Flim1=245MPa Flim2=2

36、20Mpa查機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 6-8 ，取 SF=1.25則aFFFMPS19625. 12451lim1aFFFMPS17625. 12202lim26）計(jì)算大小齒輪的FFSY并進(jìn)行比較02234. 019638. 411FFSY02244. 017695. 322FFSY11FFSY取較大值代入公式進(jìn)行計(jì)算則有6938. 095. 3360601018. 12 . 12252112YYmbdKTFSF=71.86F2故滿足齒根彎曲疲勞強(qiáng)度要求7）幾何尺寸計(jì)算d1=mZ=320=60 mmd2=mZ1=390=270 mma=m （Z1+Z2）=3（20+90）/2=165 mmb1=60 m

37、mb2=60 取小齒輪寬度 b1=65 mm8）驗(yàn)算初選精度等級是否合適齒輪圓周速度 v=d1n1/（601000）=3.1460342.86/（601000）=1.08 m/s對照機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 6-5 可知選擇 8 級精度合適。第八章第八章 傳動軸的設(shè)計(jì)傳動軸的設(shè)計(jì)8.18.1 齒輪軸的設(shè)計(jì)齒輪軸的設(shè)計(jì)1) 確定軸上零件的定位和固定方式 （如圖 8-1 所示）圖 8-1 傳動軸上零件1、5滾動軸承2軸3齒輪軸的輪齒段4套筒6密封蓋7軸端擋圈8軸承端蓋9帶輪10鍵2)按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算軸的直徑選用 45#調(diào)質(zhì)，硬度 217255HBS軸的輸入功率為 P=4.32 KW轉(zhuǎn)速 n=342.86 r/

38、min根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)P205（13-2）式，并查表 13-2，取 c=115dmmnPC76.2686.34232. 4115333)確定軸各段直徑和長度從大帶輪開始右起第一段，由于帶輪與軸通過鍵聯(lián)接，則軸應(yīng)該增加 5%，取D1=30mm，又帶輪的寬度B=（Z-1） e+2f =（3-1）18+28=52 mm則第一段長度 L1=60mm.右起第二段直徑取 D2=38mm 根據(jù)軸承端蓋的裝拆以及對軸承添加潤滑脂的要求和箱體的厚度，取端蓋的外端面與帶輪的左端面間的距離為 30mm，則取第二段的長度 L2=70mm.右起第三段，該段裝有滾動軸承，選用深溝球軸承，則軸承有徑向力，而軸向力為零，選用

39、 6208 型軸承，其尺寸為 dDB=408018，那么該段的直徑為D3=40mm，長度為 L3=20mm.右起第四段，為滾動軸承的定位軸肩,其直徑應(yīng)小于滾動軸承的內(nèi)圈外徑，取 D4=48mm，長度取 L4= 10mm.右起第五段，該段為齒輪軸段，由于齒輪的齒頂圓直徑為66mm，分度圓直徑為60mm，齒輪的寬度為 65mm，則，此段的直徑為 D5=66mm，長度為 L5=65mm.右起第六段，為滾動軸承的定位軸肩,其直徑應(yīng)小于滾動軸承的內(nèi)圈外徑，取D6=48mm 長度取 L6= 10mm.右起第七段，該段為滾動軸承安裝出處，取軸徑為 D7=40mm，長度 L7=18mm.4)求齒輪上作用力的大

40、小、方向小齒輪分度圓直徑：d1=60mm作用在齒輪上的轉(zhuǎn)矩為：T1 =1.18105Nmm求圓周力:Ft=2T2/d2=21.18105/60=1966.67N求徑向力:Fr=Fttan=1966.67tan200=628.20NFt，F(xiàn)r 的方向如圖 8-2 所示5）軸長支反力根據(jù)軸承支反力的作用點(diǎn)以及軸承和齒輪在軸上的安裝位置， 建立力學(xué)模型。水平面的支反力：RA=RB=Ft/2 =983.33 N垂 直 面 的 支 反 力 ： 由 于 選 用 深 溝 球 軸 承 則 Fa=0 那 么 RA=RB=Fr 62/124=314.1 N6）畫彎矩圖右起第四段剖面 C 處的彎矩：水平面的彎矩：M

41、C=PA62=60.97 Nm垂直面的彎矩：MC1= MC2=RA62=19.47 Nm合成彎矩：NmMMMMCCCC0 .6447.1997.6022212217）畫轉(zhuǎn)矩圖： T= Ftd1/2=59.0 Nm8）畫當(dāng)量彎矩圖: 因?yàn)槭菃蜗蚧剞D(zhuǎn)，轉(zhuǎn)矩為脈動循環(huán)，=0.6可得右起第四段剖面 C 處的當(dāng)量彎矩：NmTMMCeC14.73)(22229）判斷危險(xiǎn)截面并驗(yàn)算強(qiáng)度右起第四段剖面 C 處當(dāng)量彎矩最大，而其直徑與相鄰段相差不大，所以剖面 C為危險(xiǎn)截面。已知 MeC2=73.14Nm ,由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 13-1 有:-1=60Mpa則：e= MeC2/W= MeC2/(0.1D43)=73

42、.141000/(0.1443)=8.59 Nm-1右起第一段 D 處雖僅受轉(zhuǎn)矩但其直徑較小，故該面也為危險(xiǎn)截面：NmTMD4 .35596 . 02）（e= MD/W= MD/(0.1D13)=35.41000/(0.1303)=13.11 Nm-1所以確定的尺寸是安全的 。相關(guān)數(shù)據(jù)及結(jié)果：P的值為前面給出,在前面帶輪的計(jì)算中已經(jīng)得到 Z=3其余的數(shù)據(jù)查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊得到：D1=30mm L1=60mm D2=38mm L2=70mmD3=40mm L3=20mmD4=48mm L4=10mmD5=66mm L5=65mm D6=48mm L6=10mmD7=40mm L7=18mmFt=19

43、66.66Nm Fr=628.20NmRA=RB=983.33NmRA=RB=314.1 NMC=60.97NmMC1= MC2=19.47 NmMC1=MC2=64.0NmT=59.0 Nm=0.6MeC2=73.14Nm-1=60MpaMD=35.4Nm受力圖如圖 8-2 所示：圖 8-2 受力示意圖第九章第九章 輸出軸的設(shè)計(jì)計(jì)算輸出軸的設(shè)計(jì)計(jì)算9.19.1 輸出軸的設(shè)計(jì)輸出軸的設(shè)計(jì)1）確定軸上零件的定位和固定方式 （如圖 9-1 所示）圖 9-1 輸出軸上零件1、5滾動軸承2軸3齒輪4套筒6密封蓋7鍵8軸承端蓋9軸端擋圈10半聯(lián)軸器2)按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算軸的直徑選用 45#調(diào)質(zhì)，硬度 217

44、255HBS軸的輸入功率為 P=4.11 KW轉(zhuǎn)速 n=77.22 r/min根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)P205（13-2）式，并查表 13-2，取 c=115dmmnPC28.4322.7711. 4115333)確定軸各段直徑和長度從聯(lián)軸器開始右起第一段，由于聯(lián)軸器與軸通過鍵聯(lián)接，則軸應(yīng)該增加 5%，取45mm， 根據(jù)計(jì)算轉(zhuǎn)矩 TC=KAT=1.3518.34=673.84Nm， 查標(biāo)準(zhǔn) GB/T 50142003， 選用 LXZ2 型彈性柱銷聯(lián)軸器， 半聯(lián)軸器長度為 l1=84mm,軸段長 L1=82mm右起第二段，考慮聯(lián)軸器的軸向定位要求，該段的直徑取52mm,根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加

45、潤滑脂的要求， 取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器左端面的距離為 30mm，故取該段長為 L2=74mm右起第三段，該段裝有滾動軸承，選用深溝球軸承，則軸承有徑向力，而軸向力為零，選用 6211 型軸承，其尺寸為 dDB=5510021，那么該段的直徑為55mm，長度為 L3=36右起第四段，該段裝有齒輪，并且齒輪與軸用鍵聯(lián)接，直徑要增加 5%，大齒輪的分度圓直徑為 270mm，則第四段的直徑取60mm,齒輪寬為 b=60mm，為了保證定位的可靠性，取軸段長度為 L4=58mm右起第五段，考慮齒輪的軸向定位,定位軸肩，取軸肩的直徑為 D5=66mm ,長度取 L5=10mm右起第六段，該段為滾動軸承安裝

46、出處，取軸徑為 D6=55mm，長度 L6=21mm4)求齒輪上作用力的大小、方向大齒輪分度圓直徑：d1=270mm作用在齒輪上的轉(zhuǎn)矩為：T1 =5.08105Nmm求圓周力：Ft=2T2/d2=25.08105/270=3762.96N求徑向力 Fr=Fttan=3762.96tan200=1369.61N5）軸長支反力根據(jù)軸承支反力的作用點(diǎn)以及軸承和齒輪在軸上的安裝位置， 建立力學(xué)模型。水平面的支反力：RA=RB=Ft/2 = 1881.48 N垂直面的支反力：由于選用深溝球軸承則 Fa=0那么 RA=RB =Fr62/124= 684.81 N6）畫彎矩圖右起第四段剖面 C 處的彎矩：水

47、平面的彎矩：MC=RA62= 116.65 Nm垂直面的彎矩：MC1= MC2=RA62=41.09 Nm合成彎矩：NmMMMMCCCC68.12347.1997.6022212217）畫轉(zhuǎn)矩圖： T= Ftd2/2=508.0 Nm8）畫當(dāng)量彎矩圖：因?yàn)槭菃蜗蚧剞D(zhuǎn)，轉(zhuǎn)矩為脈動循環(huán)，=0.6 可得右起第四段剖面 C 處的當(dāng)量彎矩：NmTMMCeC56.307)(22229）判斷危險(xiǎn)截面并驗(yàn)算強(qiáng)度右起第四段剖面 C 處當(dāng)量彎矩最大，而其直徑與相鄰段相差不大，所以剖面 C為危險(xiǎn)截面。已知 MeC2=307.56Nm ,由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表 13-1 有:-1=60Mpa則：e= MeC2/W= MeC

48、2/(0.1D43)=307.561000/(0.1603)=14.24 Nm-1右起第一段 D 處雖僅受轉(zhuǎn)矩但其直徑較小，故該面也為危險(xiǎn)截面：NmTMD8 .3040 .5086 . 02）（e= MD/W= MD/(0.1D13)=304.81000/(0.1453)=33.45 Nm-1所以確定的尺寸是安全的 。相關(guān)數(shù)據(jù)及結(jié)果：D1=45mm L1=82mmD2=52mm L2=54mmD3=55mm L3=36mmD4=60mm L4=58mmD5=66mm L5=10mmD6=55mm L6=21mmFt=3762.96NmFr=1369.61NmRA=RB=1881.48NmRA=

49、RB=684.81 NMC=116.65NmMC1= MC2=41.09 NmMC1=MC2=123.68NmT=508.0 Nm=0.6MeC2=307.56Nm-1=60MpaMD=33.45Nm第十章第十章 箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)10.110.1 箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1）窺視孔和窺視孔蓋在減速器上部可以看到傳動零件嚙合處要開窺視孔，以便檢查齒面接觸斑點(diǎn)和赤側(cè)間隙，了解嚙合情況。潤滑油也由此注入機(jī)體內(nèi)。窺視孔上有蓋板，以防止污物進(jìn)入機(jī)體內(nèi)和潤滑油飛濺出來。2）放油螺塞減速器底部設(shè)有放油孔，用于排出污油，注油前用螺塞堵住。3)油標(biāo)油標(biāo)用來檢查油面高度，以保證有正常的油量。油標(biāo)有各種結(jié)構(gòu)

50、類型，有的已定為國家標(biāo)準(zhǔn)件。4)通氣器減速器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，由于摩擦發(fā)熱，使機(jī)體內(nèi)溫度升高，氣壓增大，導(dǎo)致潤滑油從縫隙向外滲漏。所以多在機(jī)蓋頂部或窺視孔蓋上安裝通氣器，使機(jī)體內(nèi)熱漲氣自由逸出，達(dá)到集體內(nèi)外氣壓相等，提高機(jī)體有縫隙處的密封性能。5)啟蓋螺釘機(jī)蓋與機(jī)座結(jié)合面上常涂有水玻璃或密封膠，聯(lián)結(jié)后結(jié)合較緊，不易分開。為便于取蓋，在機(jī)蓋凸緣上常裝有一至二個(gè)啟蓋螺釘，在啟蓋時(shí)，可先擰動此螺釘頂起機(jī)蓋。在軸承端蓋上也可以安裝啟蓋螺釘，便于拆卸端蓋。對于需作軸向調(diào)整的套環(huán)，如裝上二個(gè)啟蓋螺釘，將便于調(diào)整。6)定位銷 為了保證軸承座孔的安裝精度，在機(jī)蓋和機(jī)座用螺栓聯(lián)結(jié)后，鏜孔之前裝上兩個(gè)定位銷，孔位置盡量遠(yuǎn)些

51、。如機(jī)體結(jié)構(gòu)是對的，銷孔位置不應(yīng)該對稱布置。7)調(diào)整墊片 調(diào)整墊片由多片很薄的軟金屬制成，用一調(diào)整軸承間隙。有的墊片還要起調(diào)整傳動零件軸向位置的作用。8)環(huán)首螺釘、吊環(huán)和吊鉤在機(jī)蓋上裝有環(huán)首螺釘或鑄出吊環(huán)或吊鉤，用以搬運(yùn)或拆卸機(jī)蓋。9)密封裝置 在伸出軸與端蓋之間有間隙，必須安裝密封件，以防止漏油和污物進(jìn)入機(jī)體內(nèi)。 密封件多為標(biāo)準(zhǔn)件， 其密封效果相差很大， 應(yīng)根據(jù)具體情況選用。箱體結(jié)構(gòu)尺寸選擇如表 10-1 所示：表表 10-110-1 箱體結(jié)構(gòu)尺寸箱體結(jié)構(gòu)尺寸名稱符號尺寸（mm）機(jī)座壁厚8機(jī)蓋壁厚18機(jī)座凸緣厚度b12機(jī)蓋凸緣厚度b112機(jī)座底凸緣厚度b220地腳螺釘直徑df20地腳螺釘數(shù)目

52、n4軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓直徑d116機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)接螺栓直徑d212聯(lián)軸器螺栓 d2的間距l(xiāng)160軸承端蓋螺釘直徑d310窺視孔蓋螺釘直徑d48定位銷直徑d8df，d1,d2至外機(jī)壁距離C126, 22, 18df， d2至凸緣邊緣距離C224, 16軸承旁凸臺半徑R124, 16凸臺高度h根據(jù)低速級軸承座外徑確定，以便于扳手操作為準(zhǔn)外機(jī)壁至軸承座端面距離l160，44大齒輪頂圓與內(nèi)機(jī)壁距離112齒輪端面與內(nèi)機(jī)壁距離210機(jī)蓋、機(jī)座肋厚m1,m27， 7軸承端蓋外徑D290， 105軸承端蓋凸緣厚度t10軸承旁聯(lián)接螺栓距離S盡量靠近， 以 Md1和 Md2互不干涉為準(zhǔn)，一般 s=D2第十一章第十一章

53、鍵聯(lián)接設(shè)計(jì)鍵聯(lián)接設(shè)計(jì)11111 1 輸入軸與大帶輪聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接輸入軸與大帶輪聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接1）此段軸徑 d1=30mm,L1=50mm查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊得，選用 C 型平鍵，得：A 鍵87GB1096-79L=L1-b=50-8=42mmT=44.77Nmh=7mm根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)P243（10-5）式得p=4 T/(d h L)=444.771000/ （30742） =20.30Mpa R (110Mpa)2）輸入軸與齒輪 1 聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接軸徑 d2=44mmL2=63mmT=120.33Nm查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊選 A 型平鍵 GB1096-79鍵 128GB1096-79l=L2-b=6

54、2-12=50mmh=8mmp=4 T/（dhl）=4120.331000/（44850）= 27.34Mpa p (110Mpa)3）輸出軸與齒輪 2 聯(lián)接用平鍵聯(lián)接軸徑 d3=60mmL3=58mmT=518.34Nm查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊P51 選用 A 型平鍵鍵 1811GB1096-79l=L3-b=60-18=42mmh=11mmp=4T/（dhl）=4518.341000/（601142）=74.80Mpa p (110Mpa)第十二章第十二章 滾動軸承設(shè)計(jì)滾動軸承設(shè)計(jì)12.112.1 輸入軸的軸承設(shè)計(jì)計(jì)算輸入軸的軸承設(shè)計(jì)計(jì)算根據(jù)條件，軸承預(yù)計(jì)壽命：Lh53658=14600 小時(shí)1）初步計(jì)算當(dāng)量動載荷 P因該軸承在此工作條件下只受到 Fr 徑向力作用，所以 P=Fr=628.20N2）求軸承應(yīng)有的徑向基本額定