化工原理下冊填空

1、t06a05001 物理吸收操作屬于 過程，是一組分通過另一靜止組分的 擴(kuò)散。 當(dāng)平衡線在所涉及的范圍內(nèi)是斜率為m的直線時(shí)，則1/Ky=1/ky+ 1/kx。t06a05003吸收塔底部的排液管成U形，目的是起 作用，以防止 。操作中的吸收塔，若使用液氣比小于設(shè)計(jì)時(shí)的最小液氣比，則其操作結(jié)果是吸收效果 ；若吸收劑入塔濃度x2降低，其它操作條件不變，吸收結(jié)果將使吸收率 出口氣體濃度 。t06a05004含SO2為10%(體積)的氣體混合物與濃度C為0.020kmol/m3的SO2水溶液在一個(gè)大氣壓下相接觸。操作條件下兩相的平衡關(guān)系為p*=1.62C(大氣壓)，則SO2將從 相向 相轉(zhuǎn)移，以氣相組

2、成表示的傳質(zhì)總推動力為 大氣壓，以液相組成表示的傳質(zhì)總推動力為 kmol/m3。t06a05005 總傳質(zhì)系數(shù)與分傳質(zhì)系數(shù)之間的關(guān)系可以表示為1/KL=1/kL+H/kG其中1/kL表示 ，當(dāng) 項(xiàng)可忽略時(shí)，表示該吸收過程為液膜控制。 是非題亨利定律的表達(dá)式之一為p=Ex，若某氣體在水中的亨利系數(shù)E值很大，說明該氣體為易溶氣體。 低濃氣體吸收中，已知平衡關(guān)系y=2x，kxa=0.2kmol/(m3×s)，kya=2´10-4 kmol/(m3×s)，則此體系屬 (A氣膜；B液膜；C氣、液雙膜)控制總傳質(zhì)系數(shù)近似為Kya= kmol/(m3×s)。 A： 2

3、 B 0.1 C： 0.2 D： 2´10-4 通常所討論的吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時(shí)， 。A：回收率趨向最高 B：吸收推動力趨向最大C：操作最為經(jīng)濟(jì) D：填料層高度趨向無窮大。t06a05006G=kG F；G= (x*x)F式中：G傳質(zhì)量，kmol/hr； F傳質(zhì)面積，m2； k傳質(zhì)總系數(shù) kmol/m2×hr (kN/m2) x液相摩爾分率。某操作中的吸收塔，用清水逆流吸收氣體混合物中A組分。若y1下降，L、G(V)、P，T等不變，則回收率有何變化 ；若L增加，其余操作條件不變，則出塔液體x有何變化？ t06a05007氣相中：溫度升高則物質(zhì)的擴(kuò)散系數(shù) 壓

4、強(qiáng)升高則物質(zhì)的擴(kuò)散系數(shù) 在液相中：液相粘度增加則物質(zhì)的擴(kuò)散系數(shù) 易溶氣體溶液上方的分壓 ，難溶氣體溶液上方的分壓 ，只要組分在氣相中的分壓 ，液相中該組分的平衡分壓，吸收就會繼續(xù)進(jìn)行，直至達(dá)到一個(gè)新的 為止。t06a05009 圖所示為同一溫度下A、B、C三種氣體在水中的溶解度曲線。由圖可知，它們?nèi)芙舛却笮〉拇涡蚴?；因?yàn)?。吸收中，溫度不變，壓力增大，可使相平衡常數(shù) (增大，減小，不變)，傳質(zhì)推動力 (增大，減小，不變)。參見附圖：t06a009.tt06a05014一般而言，兩組分A、B的等摩爾相互擴(kuò)散體現(xiàn)在 單元操作中，而A在B中單向擴(kuò)散體現(xiàn)在 單元操作中。在傳質(zhì)理論中有代表性的三個(gè)模型

5、分別為 、 和 。在吸收中的理論分析，當(dāng)前仍采用 模型作為基礎(chǔ)。t06a05015 在氣體吸收時(shí)，若可溶氣體的濃度較大，則總體流動對傳質(zhì)的影響 。 對極易溶的氣體，氣相一側(cè)的介面濃度y1接近于 ，而液相一側(cè)的液面濃度x1接近于 。 寫出吸收操作中對吸收劑的主要要求中的四項(xiàng)(1) ；(2) ；(3) ；(4) 。t06a05016由于吸收過程氣相中的溶質(zhì)分壓總 液相中溶質(zhì)的平衡分壓，所以吸收操作線總是在平衡線的 。增加吸收劑用量，操作線的斜率 ，則操作線向 平衡線的方向偏移，吸收過程推動力(yye) 。t06a0502030時(shí)，某理想氣體混合物中組分A的分壓為30000Pa，則組分A的摩爾濃度C

6、A= (kmol/m3)。以分壓差為推動力的總傳質(zhì)速率方程為NA=KG(PP*)。由此可知，氣相總體積傳質(zhì)系數(shù)KGa的單位是 。其中，符號a代表 圖1所示兩曲線分別為氣體A和氣體B在水中的溶解度曲線，由圖可知?dú)怏w 的溶解度較大，因?yàn)?。參見附圖：t06a020.tt06a05021某吸收過程，用純水吸收氣體中A組分，要求A組分由yA=0.1下降至0.02；已知吸收因子A=1，若該吸收過程需理論板NT =4塊，則需傳質(zhì)單元數(shù)為 。吸收過程中最小液氣比的計(jì)算關(guān)系式為(L/G)m i n = 。t06a05022某低濃度氣體吸收過程，已知：相平衡常數(shù)m=1，氣膜和液膜體積吸收系數(shù)分別為kya=2&#

7、180;10-4kmol/(m3×s)，kxa=0.4kmol/(m3×s)。則該吸收過程為 膜阻力控制。氣膜阻力占總阻力的百分?jǐn)?shù)為 ；該氣體為 溶氣體。漂流因數(shù)可表為 ，它反映 。t06a05051吸收因數(shù)A 可表示為_，它在Y-X圖上的幾何意義是 。Kx與kx分別是以_為推動力的傳質(zhì)系數(shù)，其單位是 _。t06a05052概括地說，傳質(zhì)單元高度是下列三個(gè)方面的函數(shù)，即_、_、_。吸收過程的傳質(zhì)速率式：NA=KG( )=ky( ) t06a05053 在1 atm，20下某低濃度氣體被清水吸收，氣膜吸收分系數(shù)(氣相傳質(zhì)分系數(shù))kG=0.1kmol/(m2×h

8、15;atm)，液膜吸收分系數(shù)kL=0.25 kmol/(m2×h×kmol/m3)，溶質(zhì)的溶解度系數(shù)H=150kmol/(m3×atm)，則該溶質(zhì)為_溶氣體，氣相總傳質(zhì)系數(shù)Ky=_kmol/m2×h×Dy)，液相總傳質(zhì)系數(shù)Kx=_ kmol/(m2×h×Dx)t06a05054在逆流解吸塔操作時(shí)，若氣液入口組成及溫度、壓力均不變，而氣量與液量同比例減少，對液膜控制系統(tǒng)，氣體出口組成Ya將_, 液體出口組成將xb_溶質(zhì)解吸率將_。解吸操作的目的是_、_。t06a05056實(shí)驗(yàn)室用水逆流吸收空氣中的CO2，當(dāng)水量和空氣量一定時(shí)

9、，增加CO2量，則入塔氣體濃度_，出塔氣體濃度_，出塔液體濃度_。吸收總推動力用氣相濃度差表示時(shí)，應(yīng)等于_和_之差。t06a05058對于低濃度溶質(zhì)A的氣體的物理吸收達(dá)到平衡時(shí)，其自由度可視為等于 。即在 、 、 、 四個(gè)變量中，有 個(gè)自變量。kx表示以 為推動力的傳質(zhì)系數(shù)，其單位為 。t06a05062 吸收過程物料衡算時(shí)的基本假定是： 。 。對接近常壓的低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓增加時(shí)，亨利系數(shù) ，相平衡常數(shù)m ，溶解度系數(shù)H 。t06a05063對非液膜控制的系統(tǒng)，氣體流量越大，則氣相總傳質(zhì)系數(shù)Ky ，氣相總傳質(zhì)單元高度HOG 。對接近常壓的低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)A.B，在同樣條

10、件下，A系統(tǒng)中的溶質(zhì)的溶解度較B 系統(tǒng)中的溶質(zhì)為高，則A 系統(tǒng)的溶解度系數(shù)HA HB，亨利系數(shù)EA EB，相平衡常數(shù) mA mB。( >，=，< ) t06a05064在常壓下，測定水中溶質(zhì)A 的摩爾濃度為0.56kmol/m3，此時(shí)氣相中A 的平衡摩爾分率為0.02 ，則此物系的相平衡常數(shù)m= 。當(dāng)其他條件不變，而總壓增加一倍時(shí)，相平衡常數(shù)m= ，若測得總壓值為2 atm，則此時(shí)的亨利系數(shù)E= atm，而溶解度系數(shù)H kmol/(m3×atm)。一般地，在相同溫度、壓力下，氣體在水中的擴(kuò)散系數(shù)比在氣相中的擴(kuò)散系數(shù) 。t06a05070 在氣體流量，氣相進(jìn)出口組成和液相進(jìn)

11、口組成不變時(shí)，若減少吸收劑用量，則傳質(zhì)推動力將 ，操作線將 平衡線，設(shè)備費(fèi)用將 。當(dāng)溫度增高時(shí)，溶質(zhì)在氣相中的分子擴(kuò)散系數(shù)將 ，在液相中的分子擴(kuò)散系數(shù)將 。對一定操作條件下的填料吸收塔，如將塔料層增高一些，則塔的HOG將 ， NOG將 (增加，減少，不變)。t06a05071含溶質(zhì)A 且摩爾分率為xA=0.2的溶液與壓力為 2atm, yA=0.15的氣體等溫接觸(此條件下的平衡關(guān)系為：pA*=1.2xA)，則此時(shí)將發(fā)生 過程。用氣相組成和液相組成表示的總傳質(zhì)推動力分別為Dy= ，Dx= (摩爾分率)。如系統(tǒng)溫度略有增高，則Dy將 。如系統(tǒng)總壓略有增高，則Dx將 。t06a05078對一定的逆

12、流吸收操作體系，若其解吸因數(shù)S<1，則其理論板必 氣相總傳質(zhì)單元數(shù)NOG。如S=1 ，則理論板數(shù) NOG。計(jì)算吸收塔的填料層高度需要應(yīng)用 、 、 三個(gè)方面的關(guān)系聯(lián)合求解。t06a05079 若S1、S2、S3分別為難溶、中等溶解度、易溶氣體在吸收過程中的脫吸因數(shù)，吸收過程中操作條件相同，則應(yīng)有S1 S2 S3。 (>, =, <) 工程上采用水空氣系統(tǒng)進(jìn)行氧解吸測定填料傳質(zhì)性能，此種系統(tǒng)以用 傳質(zhì)單元數(shù)和 傳質(zhì)單元高度計(jì)算較為方便,它們的表達(dá)式分別是： 和 。t06a05080在逆流吸收塔操作時(shí)，物系為低濃度氣膜控制系統(tǒng)，如其他操作條件不變，而氣液流量按比例同步減少，則此時(shí)氣

13、體出口組成ya將 ，而液體出口組成xb將 ，回收率將 。工程上常用水空氣系統(tǒng)進(jìn)行氧解吸以測定填料傳質(zhì)性能，這種系統(tǒng)屬于 系統(tǒng)，傳質(zhì)阻力主要在 一側(cè)。t06a05083 提高吸收劑用量對吸收是有利的。當(dāng)系統(tǒng)為氣膜控制時(shí)，Kya值有何變化？ ；系統(tǒng)為液膜控制時(shí)，Kya值有何變化？ 。設(shè)計(jì)中采用液氣比 (L/G)=(L/G)min時(shí)，Dym= ，塔高H= 。t06a05084 雙組分理想氣體中進(jìn)行定常單向擴(kuò)散，如維持氣相總摩爾濃度及溶質(zhì)的摩爾濃度梯度不變，則：當(dāng)氣相中溶質(zhì)摩爾濃度增高時(shí)，溶質(zhì)通量NA將 。當(dāng)系統(tǒng)溫度升高時(shí)NA將 。當(dāng)系統(tǒng)總壓降低時(shí)NA將 。 如一個(gè)低濃度氣體的吸收塔的氣相總傳質(zhì)單元數(shù)

14、NOG=1，這意味著，此塔的氣相進(jìn)出口濃度差(摩爾分率或摩爾比)將等于 。t06a05085 在低濃度溶質(zhì)系統(tǒng)逆流解吸操作時(shí)，若其他條件不變而液體入口濃度xa增加，則此時(shí)：液相總傳質(zhì)單元數(shù)NOL將 。液體出口濃度將 。解吸氣體出口濃度ya將 。t06b05011如圖：請?jiān)赮X圖上繪出兩塔操作線。又膜理論的要點(diǎn)是： ； 。 參見附圖：t06b011.tt06b05013解吸時(shí)溶質(zhì)由 向 傳遞；溶解度很大的氣體，屬于 控制；在逆流操作的填料塔中，吸收因數(shù)A= 。當(dāng)A<1時(shí)，若填料層高Hc=，則氣液兩相將于塔 達(dá)到平衡。t06b05017壓力 ，溫度 ，將有利于解吸的進(jìn)行。吸收因數(shù)A表示 與之

15、比，當(dāng)A>>1時(shí)，增加塔高，對吸收率 。t06b05050某逆流吸收塔，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵幸兹芙M分，設(shè)備高為無窮大，入塔Y1=8%(體積)，平衡關(guān)系Y=2x。試問：若液氣比(摩爾比，下同)為2.5時(shí)，吸收率= _% ；若液氣比為1.5 時(shí)，吸收率=_% 。t06b05059雙組分理想氣體系統(tǒng)經(jīng)絕熱壓縮，其總壓增加一倍，則過程前后系統(tǒng)中的擴(kuò)散系數(shù)DAB與DAB¢的關(guān)系應(yīng)該是DAB = DAB¢。對接近常壓的低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)系統(tǒng)溫度增加時(shí)，其溶解度系數(shù)H將 。而當(dāng)系統(tǒng)中液相總濃度增加時(shí)，其相平衡常數(shù)m將 。t06b05067在逆流操作的吸收塔中，其操作

16、線及平衡線如下圖，若其他操作條件不變而系統(tǒng)溫度增加 (設(shè)溫度對Sc的影響可略)則塔的氣相總傳質(zhì)單元高度HOG將 。氣體出口濃度ya將 ，液體出口濃度xb將 。請?jiān)趛-x圖上示意畫出新條件下的操作線及平衡線。參見附圖：t06b067.tt06b05072在低濃度難溶氣體的逆流吸收塔中，若其他條件不變，而入口液體量增加，則此塔的液相傳質(zhì)單元數(shù)NL將 ，而系統(tǒng)的氣相總傳質(zhì)單元數(shù)NOG將 ，氣體出口濃度ya將 。t06b05074在并流吸收操作中，L/G 一定，若塔高趨于無窮，則理論板數(shù)NT將趨近于 。 在一個(gè)定常的傳質(zhì)過程中，若兩點(diǎn)間傳質(zhì)推動力越大，則表明此兩點(diǎn)間的傳質(zhì)阻力 。對水吸收CO2的低濃系

17、統(tǒng)，如在水中加堿，對此系統(tǒng)的kG ，KG 。t06b05075 用逆流操作的吸收塔處理低濃度易溶溶質(zhì)的氣體混合物，如其他操作條件不變，而入口氣體的濃度yb增加，則此塔的液相總傳質(zhì)單元數(shù)NOL將 。出口氣體組成ya將 。出口液相組成xb將 。(提示：塔內(nèi)平均推動力可按算術(shù)平均計(jì)算) t06b05093在低濃度溶質(zhì)系統(tǒng)逆流吸收塔操作中，其平衡線與操作線如下圖，若氣液摩爾流量和入口組成(摩爾分率)不變，但操作壓力降低。請?jiān)趛-x圖上示意畫出操作線和平衡線的變動情況；此時(shí)氣相出口組成ya將 而液相出口組成xb將 。參見附圖：t06b093.tx06a05002 在填料塔中用清水吸收混合氣中NH3，當(dāng)水

18、泵發(fā)生故障上水量減少時(shí)，氣相總傳質(zhì)單元數(shù)NOG A：增加 B：減少 C：不變 根據(jù)雙膜理論，當(dāng)被吸收組分在液體中溶解度很小時(shí)，以液相濃度表示的總傳質(zhì)系數(shù) A：大于液相傳質(zhì)分系數(shù) B：近似等于液相傳質(zhì)分系數(shù)C：小于氣相傳質(zhì)分系數(shù) D：近似等于氣相傳質(zhì)分系數(shù)。 氣體吸收計(jì)算中表示設(shè)備(填料)效能高低的一個(gè)量是 ，而表示傳質(zhì)任務(wù)難易程度的一個(gè)量是 。x06a05008最大吸收率hmax與 無關(guān)。A：液氣比 B：液體入塔濃度x2C：相平衡常數(shù)m D：吸收塔型式單向擴(kuò)散中的漂流因子 。A：>1 B：<1 C；=1 D：不一定 已知SO2水溶液在三種溫度t1、t2、t3下的亨利系數(shù)分別為E1=

19、0.0035atm， E2=0.011atm，E3=0.00652atm，則 A：t1<t2 B：t3>t2 C：t1>t2 D：t3<t1x06a05065選擇題：(在正確答案下劃一橫道) 擴(kuò)散通量式JA= -D(dCA/dZ)= -JB(可以用于多組分系統(tǒng)、只能用于雙組分系統(tǒng)、只能用于稀溶液、只能用于理想氣體、只能用于液相、可以同時(shí)用于液相或氣相系統(tǒng)) 逆流操作的填料吸收塔，當(dāng)吸收因數(shù)A<1 且填料為無窮高時(shí)，氣液兩相將在(A 塔頂 、B 塔底、 C 塔中部) 達(dá)到平衡。x06a05076選擇題(在正確答案下方劃一橫道)低濃度液膜控制系統(tǒng)的逆流吸收，在塔操作中

20、，若其他操作條件不變，而入口氣量有所增加，則：液相總傳質(zhì)單元數(shù)NOL(A 增加、B 減少、C 基本不變、D 不定)液相總傳質(zhì)單元高度HOL(A 增加、B 減少、C 基本不變、D 不定)氣相總傳質(zhì)單元高度HOG(A 增加、B 減少、C 基本不變、D 不定) 操作線斜率將(A增加、B 減少、C 基本不變、D 不定) x06a05077選擇題：(按 a 增加、b減少、C不變填入括號內(nèi))含低濃度溶質(zhì)的氣體在逆流吸收塔中進(jìn)行吸收操作，若其他操作條件不變，而入口氣體量增加，則對于氣膜控制系統(tǒng)：其出口氣體組成ya將( )；出口液體組成xb將( )；溶質(zhì)回收率將( )。x06a05086選擇題：(按 a.增加

21、、b.減少、c.不變、d.不定, 填入括號內(nèi)) 雙組分理想氣體進(jìn)行定常單向擴(kuò)散，如維持氣相各部分pA不變，則在下述情況下，氣相中的傳質(zhì)通量NA將如何變化？總壓增加，NA 、溫度增加，NA 、氣相中惰性組分的摩爾分率減少，則NA 。隨溫度增加，氣體的溶解度 ，亨利系數(shù)E 。x06a05087選擇題：(在正確答案下方劃一橫道) 對解吸因數(shù)S=0.5 的系統(tǒng)進(jìn)行逆流吸收，y*=mx，當(dāng)塔高為無窮大時(shí)：yb將(A 大于、B 小于、C 等于)yb*，塔底氣相出口濃度ya將(A 大于、B 小于、C 等于)ya*。若系統(tǒng)壓力減少一倍，而氣液摩爾流量與進(jìn)口組成均不變，則此時(shí)氣體入口組成yb將(A 大于 、B

22、小于、C 等于)yb*。 采用化學(xué)吸收可使原來的物理吸收系統(tǒng)的液膜阻力(A 增加、B 減少、C 不變)，氣膜阻力(A 增加、B 減少、C 不變)。x06a05090選擇題：(請按a.增加、b.減少、c.不變，填入括號內(nèi)) 對接近常壓的低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)溫度和壓力不變，而液相總濃度增加時(shí)其溶解度系數(shù)H 將 ，亨利系數(shù)E將 。在常壓下用水逆流吸空氣中的CO2，若將用水量增加則出口氣體中的CO2含量將 , 氣相總傳質(zhì)系數(shù)KG將 ，出塔液體中CO2濃度將 。x06b05060在吸收塔某處，氣相主體濃度y=0.025,液相主體濃度x=0.01，氣相傳質(zhì)分系數(shù)ky=2kmol/(m2×

23、h )氣相總傳質(zhì)系數(shù)Ky=1.5kmol/(m2×h )，則該處氣液界面上氣相濃度y1應(yīng)為( )，平衡關(guān)系y=0.5x。A：0.02， B：0.01， C：0.015，D：0.005x06b05061選擇題。(請?jiān)谡_答案下方劃一橫道) 在一個(gè)低濃度液膜控制的逆流吸收塔中，若其他操作條件不變，而液量與氣量成比例同時(shí)增加，則：氣體出口組成ya為(A 增加 B 減少 C 不變 D 不定) 液體出口組成xb為(A 增加 B 減少 C 不變 D 不定) 回收率將(A 增加 B 減少 C 不變 D 不定) 傳質(zhì)速率NA等于分子擴(kuò)散速率JA的條件是( A 單向擴(kuò)散、B 雙向擴(kuò)散、C 湍流流動、D

24、 定常過程) x06b05066選擇題：(在正確答案下劃一橫道) 雙組分理想氣體混合物中，組分A 的擴(kuò)散系數(shù)是(A 系統(tǒng)的物質(zhì)屬性、B 組分A 的物質(zhì)屬性、C只取決于系統(tǒng)的狀態(tài))當(dāng)系統(tǒng)總濃度增加時(shí)，此擴(kuò)散系數(shù)將(A 增加、 B 減少、 C 不變、D 不定)。當(dāng)系統(tǒng)中組分B 的分子量增加時(shí)，此擴(kuò)散系數(shù)將(A 增加、B 減少、C 不變、D 不定) 對含低濃度溶質(zhì)的氣體與溶液的平衡系統(tǒng)，溶質(zhì)在氣相中的摩爾濃度與其在液相中摩爾濃度的差值是(A 正值、 B 負(fù)值、C 等于零、D 不定) x06b05073選擇題：(在正確答案下劃一橫道) 實(shí)驗(yàn)室用水吸收空氣中的CO2，基本上屬于(A 氣膜控制、B 液膜控

25、制、C兩相擴(kuò)散控制)。其氣膜中的濃度梯度(A 大于、 B 等于、 C 小于)液膜中的濃度梯度(均換算為對應(yīng)的液相組成表示)。氣膜阻力(A 大于、 B 小于、C 等于)液膜阻力。 吸收塔操作時(shí)，若脫吸因數(shù)mG/L增加，而氣液進(jìn)口組成不變，則溶質(zhì)回收率將(A 增加B 減少、C 不變、D 不定)，而出塔液體濃度將(A 增加、B 減少、C 不變 D 不定)x06b05081請將你認(rèn)為最確切的答案填在 內(nèi)：用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)。在操作范圍內(nèi)，平衡關(guān)系滿足亨利定律，逆流操作。當(dāng)入塔氣體濃度y1上升，而其它入塔條件不變，則氣體出塔濃度y2和吸收率h的變化為： ( )。A：y2上升，h下降； B：y2下

26、降，上升；C：y2上升，不變； D：y2上升，變化不確定。某吸收過程，已知其氣相傳質(zhì)分系數(shù)ky=4´10-4kmol/(m2×s), 液相傳質(zhì)分系數(shù)kx=8´10-4kmol/(m2×s)，由此可知該過程為：( ) A：液膜控制 B：氣膜控制C：判斷依據(jù)不足 D：氣膜阻力和液膜阻力相差不大x06b05082選擇題：(在正確答案下劃一橫道) 在填料塔中，低濃度難溶氣體逆流吸收時(shí)，若其他操作條件不變，但入口氣量增加，則：氣相總傳質(zhì)單元數(shù)NOG將(A 增加、B 減少、C 不變) 出口氣體組成ya將(A 增加、B 減少、C不變) 出口液體組成xb將(A 增加、B

27、 減少、C不變)x06b05088選擇題(在正確答案下方劃一橫道)低濃度的氣膜控制系統(tǒng)，在逆流吸收操作中，若其他操作條件不變，而入口液體組成xa增高時(shí)，則：氣相總傳質(zhì)單元數(shù)NOG將(A 增加、B 減少、 C 不變、D 不定)氣相總傳質(zhì)單元高度HOG將(A 增加、B 減少、C 不變、D 不定)氣相出口組成ya將(A 增加、B 減少、C 不變、D 不定)液相出口組成xb將(A 增加、B 減少、C 不變、D 不定) x06b05089選擇題：(在正確答案下方劃一橫道) 雙組分氣體 (A、B)在進(jìn)行定常分子擴(kuò)散，JA及NA分別表示在傳質(zhì)方向上某截面處溶質(zhì)A 的分子擴(kuò)散速率與傳質(zhì)速率，當(dāng)整個(gè)系統(tǒng)為單向擴(kuò)

28、散時(shí)：|JA|(A 大于、B 等于、C 小于)|JB|NA|(A 大于、B 等于、C 小于)|NB| 氣膜控制系統(tǒng)的逆流解吸塔操作中，如氣量與液量同比例減少，則氣體出口組成y a(A 增加、B 減少、C 不變)，而液體出口組成xb(A 增加、B 減少、C 不變) x06b05091選擇題(在正確答案下方劃一橫道) 正常操作下的逆流吸收塔，若因某種原因使液體量減少以致液氣比小于原定的最小液氣比時(shí)，下列哪些情況將發(fā)生？A：出塔液體濃度xb增加，回收率增加；B：出塔氣體濃度增加，但xb不變；C：出塔氣體濃度與出塔液體濃度均增加; D：在塔下部將發(fā)生解吸現(xiàn)象。 等摩爾相互擴(kuò)散時(shí)的傳質(zhì)速率應(yīng)(A 大于、

29、B 小于、C 等于)單向擴(kuò)散時(shí)的傳質(zhì)速率。w06a05010是非題在相際傳質(zhì)中，由于兩相濃度相等，所以兩相間沒有凈物質(zhì)傳遞（ ）。計(jì)算填料層的高度可以用傳質(zhì)單元數(shù)乘上填料的等板高度（ ）。當(dāng)亨利系數(shù)很大時(shí)，根據(jù)雙膜理論，可判斷過程的吸收速率為氣膜控制。（ ）對某一吸收系統(tǒng)，如果1/ky1/kx，則為氣膜控制；1/ky <<1/kx，則為液膜控制。（ ）w06a05012解釋公式1/x1/kx1/mky的物理意義；對易溶氣體吸收時(shí)，欲提高總傳質(zhì)系數(shù)，主要可采取什么措施？為什么？用清水吸收某溶質(zhì)，如果被吸收下來的溶質(zhì)量為A時(shí)，則可使出塔溶液達(dá)到平衡，其組成為x*b，于是，最小溶劑用量則

30、為：Lmin 。w06a10017 在測定用清水吸收空氣中氨的體積吸收總系數(shù)Kya的實(shí)驗(yàn)中，為什么要測定空氣的流量(要求列出公式說明)？若用轉(zhuǎn)子流量計(jì)測量空氣流量時(shí)，除了讀取流量計(jì)指示值外，為了得到Kya，還需要測量那些數(shù)據(jù)？為什么？w06b05023畫出平衡線和操作線示意圖，并標(biāo)出操作線斜率和塔頂、塔底的狀態(tài)點(diǎn)。（用圖示符號表示）操作條件低濃度氣體吸收 氣相串聯(lián)液相并聯(lián)參見附圖：w06b023.tw06b10016 在解吸塔中，若氣、液入口濃度相同，塔又足夠高，則當(dāng)mG/L>1及mG/L<1時(shí)，其結(jié)果有何不同？(在Y-X 圖上加以說明)w06b10018 根據(jù)吸收的操作流程圖，在

31、 y-x圖上繪出相應(yīng)的操作線和平衡線的示意圖，并在圖中相應(yīng)標(biāo)出各塔進(jìn)出口濃度。設(shè)吸收劑最初不含溶質(zhì)。參見附圖：w06b018.tw06b15012 有一填料吸收塔，逆流操作，氣體由塔底進(jìn)入，吸收劑從塔頂淋下，該過程的平衡線 與操作線如下圖，試將下列有關(guān)參數(shù)表示在圖上。塔頂、塔底氣液組成；作出最小液氣比時(shí)的操作線；理論上塔底可獲得的最大濃度。參見附圖：w06b012.tw06c05024畫出平衡線和操作線示意圖，并標(biāo)出操作線斜率和塔底、塔頂?shù)臓顟B(tài)點(diǎn)。（用圖示的符號表示）設(shè)計(jì)條件低濃度氣體吸收； 部分吸收劑循環(huán) L參見附圖：w06c024.tw06d10044 (1) 設(shè)計(jì)時(shí)對吸收流程1繪出操作線

32、與平衡線示意圖，并在圖上標(biāo)出x1，y1，x2，y2，x3，y3，x4，y4的位置，操作條件下的平衡關(guān)系為y*=0.5x，L=V（L，V分別為液氣流量）。(2) 設(shè)計(jì)時(shí)將流程2改為流程3（溶劑部分循環(huán)，現(xiàn)設(shè)x1，y2不變），示意畫出平衡線、操作線，并標(biāo)出x1，x2，x2' ，y1，y2的位置。（平衡關(guān)系，L， V均同題(1)）。參見附圖：w06d044.tw06a05069逆流解吸塔如右圖，其操作線與平衡線如左圖，請?jiān)谧髨D上標(biāo)出塔頂和塔底氣液組成；以氣相濃度差表示的塔底和塔頂?shù)目偼苿恿?；畫出最小氣液比下的操作線，并列出其計(jì)算公式。參見附圖：w06a069.tw06a05094含低濃度溶質(zhì)

33、和混合氣體與溶劑進(jìn)行并流吸收，如下圖所示： 請?jiān)趛-x圖上示意畫出操作線，并標(biāo)明端點(diǎn)組成。 標(biāo)出用氣相組成表示的塔頂及塔底的推動力。 如液氣比L/G 增加，請示意表明操作線的變化。參見附圖：w06a094.tw06b05055含低濃度溶質(zhì)氣體的吸收系統(tǒng)如下圖，氣體摩爾流量為G，濃度ya，先與流量為L，濃度xa的溶劑并流吸收，再用流量為L ，濃度為xa¢的溶劑逆流吸收，xa>xa¢，L/G1若兩股溶劑吸收溶質(zhì)后混合濃度為xb¢，請?jiān)趚-y圖上示意繪出此過程的操作線，并注明各處的相應(yīng)組成。參見附圖：w06b055.tw06b05068在一個(gè)低濃度溶質(zhì)的混合氣體的

34、并流吸收塔內(nèi)，若其他操作條件不變，但入口液相組成xa減少為xa¢。請?jiān)趛-x圖上畫出前后兩種情況下的操作線，并注明頂?shù)偷臍庖航M成。標(biāo)出兩種情況下塔內(nèi)氣相平均總推動力Dy,Dy¢的示意值。此時(shí)出塔液體組成xb¢將 ，出塔氣體組成yb¢將 。參見附圖：w06b068.tw06b05092有兩股濃度分別為yb1與yb2的低濃度氣體，yb1>yb2,今用下圖兩種方案進(jìn)行吸收方案中，yb1氣體從塔底送入，而濃度為yb2的氣體則在塔中部氣體組成相同處送入方案則為兩股氣體混合后，一起由塔底送入，請?jiān)趚-y圖上分別畫出兩種方案的操作線且說明方案 的推動力較大。參見

35、附圖：w06b092.tt07a05004溶液的相對揮發(fā)度(a)等于兩組份 ，a >1則表示組分A和B ，a=1則表示組分A和B 。當(dāng)塔板中 時(shí)，該塔板稱理論塔板。t07a05005精餾過程是利用 和 的原理而進(jìn)行的。精餾過程的回流比是指 ，最小回流比是指 。t07a05006已分析測得這四股物料的組成為0.62，0.70，0.75，0.82，試找出Y6、X6，Y7，X7的對應(yīng)值，Y6= ，X6= ，Y7= ，X7= 參見附圖：t07a006.tt07a05007如圖所示a點(diǎn)表示 ；b點(diǎn)表示 ；c點(diǎn)表示 ； ab段表示 ；bc段表示 。參見附圖：t07a007.tt07a05008在連續(xù)

36、精餾塔中，進(jìn)行全回流操作，已測得相鄰兩板上液相組成分別為Xn-1=0.7，Xn=0.5(均為易揮發(fā)組份摩爾分率)。已知操作條件下相對揮發(fā)度=3，則Yn= ，Xn*= ，以液相組成表示的第n板的單板效率Em= 。討論在精餾塔任意一塊理論板上，其液相的泡點(diǎn)溫度小于氣相的露點(diǎn)溫度。( ) t07a05013 分離要求一定。當(dāng)回流比為一定時(shí)，在五種進(jìn)料狀況中， 進(jìn)料的q值最大，其溫度 ，此時(shí)，提餾段操作線與平衡線之間的距離 ，分離所需的總理論板數(shù) 。對有恒沸現(xiàn)象的二元體系，用恒沸精餾比萃取精餾好，因?yàn)榍罢吣芎男　07a05021 簡單蒸餾的主要特點(diǎn)是 ； 。簡單蒸餾操作時(shí)易揮發(fā)組分的物料衡算式是 。

37、t07a05025 試述五種不同進(jìn)料狀態(tài)下的q值：(1)冷液進(jìn)料 ；(2)泡點(diǎn)液體進(jìn)料 ；(3)汽液混合物進(jìn)料 ；(4)飽和蒸汽進(jìn)料 ；(5)過熱蒸汽進(jìn)料 。t07a05026 當(dāng)原料組成、料液量、壓力和最終溫度都相同，則二元理想溶液的簡單蒸餾和平衡蒸餾(閃蒸)的結(jié)果比較是 1)得到的餾出物濃度(平均) ；2)得到的殘液濃度 ；3)餾出物總量 。t07a05027 恒沸精餾與萃取精餾主要針對 和 的物系，采取加入第三組分的辦法以改變原物系的 。t07a05040精餾操作的依據(jù)是 。實(shí)現(xiàn)精餾操作的必要條件包括 和 。t07a05041(1)“蒸餾操作依據(jù)是組分間沸點(diǎn)差異”此話錯(cuò)在何處？ 。(2)

38、 精餾塔塔頂某理論板上汽相露點(diǎn)溫度為t1，液相泡點(diǎn)溫度為t2。塔底某理論板上汽相露點(diǎn)溫度為t3，液相泡點(diǎn)溫度為t4。試按溫度大小順序用>、=、<符號排列如下： 。(3) 恒沸精餾與萃取精餾都需加入添加劑(第三組分)，其目的是 。t07a05043 恒沸精餾與萃取精餾的共同點(diǎn)是 。主要區(qū)別是：(1) ，(2) 。t07a05044間歇精餾與連續(xù)精餾不同點(diǎn)在于： 和 。間歇精餾可以按兩種方式進(jìn)行操作，即 和 。t07a05045 等板高度(HETP)的含義是： 。某填料精餾塔的填料層高度為8米，完成分離任務(wù)需要16塊理論板(包括塔釜)，則等板高度(HETP)= 。t07a05046 連

39、續(xù)精餾過程的進(jìn)料熱狀態(tài)有 種。已知q=1.1，則加料中液體量與總加料量之比是 。理論板圖解時(shí)，與F、xf，xD，q、xw，R，操作壓力P等參數(shù)中 無關(guān)。t07a05047 已知某精餾塔在情況一下操作得到 F1、 xf1、q1、R1、D1、xD1、xw1。今改變操作為情況二，且知F1=F2，xD1=xD2，xw1=xw2，q1=q2但xf1<xf2。試比較(>、=、<)D1 D2 W1 W2 R1 R2t07a05048 精餾過程設(shè)計(jì)時(shí)，增大操作壓強(qiáng)，則相對揮發(fā)度 ，塔頂溫度 ，塔釜溫度 。(增大，減小，不變，不確定)t07a05051 吉利蘭(Gilliland)關(guān)聯(lián)圖如圖示

40、(縱軸上N及Nmin均包括塔釜)。試說明：(1)當(dāng)(RRm)/(R1)=1.0時(shí)，R= ，N= ；(2)當(dāng)(NNmin)/(N1)=1.0時(shí)，R= ，N= 。參見附圖：t07a051.tt07a05063某連續(xù)精餾塔中，若精餾段操作線方程的截距等于零，則：(1)回流比等于 ； (2)餾出液量等于 ；(3)操作線斜率等于 。(以上均用數(shù)字表示) t07a05066x0 , ty1 , T某二元物系的相對揮發(fā)度a=3，在具有理論板的精餾塔內(nèi)于全回流條件下作精餾操操作，已知xn=0.3，則yn-1= (由塔頂往下數(shù)) t07a05070某精餾塔塔頂上升蒸汽組成y1，溫度T，經(jīng)全凝器恰好冷凝到泡點(diǎn)，部

41、分回流入塔，組成x0，溫度t，則y1 x0，T t。(>，=，<) 參見附圖：t07a070.tt07a05074某二元物系的相對揮發(fā)度a=3，在具有理論塔板的精餾塔內(nèi)于全回流條件下作精餾操作，已知yn=0.4，則yn+1= 。(由塔頂往下數(shù))。全回流操作應(yīng)用場合通常是 。t07a05077試比較某精餾塔中第N1，N，N1層理論板上參數(shù)的大小，即：yn+1 yn，tn-1 Tn，yn xn-1，Tn tn，Tn+1 Tn。(>，=，<) t07b05011 直接水蒸汽加熱的精餾塔適用于 的情況。與 回流相對應(yīng)的理論塔板數(shù)最少。在塔頂為全凝器的連續(xù)精餾塔中，完成一定分離任

42、務(wù)需N塊理論板。如按下圖設(shè)計(jì)，在相同操作條件下，完成相同的分離任務(wù)，則所需理論板數(shù)為 。參見附圖：t07b011.tt07b05012 對一定組成的二元體系，精餾壓力越大，則相對揮發(fā)度 ，塔操作溫度 ，對分離 。簡單蒸餾過程中，釜內(nèi)易揮發(fā)組分濃度逐漸 ，其沸點(diǎn)則逐漸 。t07b05014 水蒸汽蒸餾的先決條件是料液與水_。這樣可以_體系的沸點(diǎn)。在回流比不變的情況下，為了提高塔頂產(chǎn)品濃度，可以_回流液溫度。向連續(xù)精餾塔加料可能有 種不同的熱狀況。當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物且氣液摩爾比為2比3時(shí)，則進(jìn)料熱狀況參數(shù)q值為 。t07b05015 精餾塔中的恒摩爾流假設(shè)，其主要依據(jù)是各組分的 ，但精餾段與提餾段

43、的摩爾流量由于 影響而不一定相等。精餾塔在操作過程中進(jìn)料組成不變，進(jìn)料量適當(dāng)增加，則塔頂組成XD將 ，塔釜組成Xw將 (泡點(diǎn)液體進(jìn)料)。 t07b05016設(shè)計(jì)二元理想溶液精餾塔時(shí)，若F，XF，XD，Xw不變，則隨原料中液相分率的增加其最小回流比 。在相同回流比下，總理論板數(shù) ；精餾段理論板數(shù) ； 塔頂冷凝器熱負(fù)荷 ；塔釜熱負(fù)荷 。t07b05017在設(shè)計(jì)連續(xù)操作的精餾塔時(shí)，如保持XF、D/F、XD、R一定，進(jìn)料熱狀態(tài)用的氣速也一定，則增大進(jìn)料量將使塔徑 ，而所需的理論板數(shù) 。全回流時(shí)，精餾段操作線的斜率為 ，提餾段操作線的斜率為 ，對相同的XD和Xw，部分回流比全回流所需的理論板數(shù) 。 t0

44、7b05020 理想溶液的特點(diǎn)是同分子之間的作用力 異分子之間的作用力，形成的溶液 容積效應(yīng)和熱效應(yīng)。 精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，當(dāng)回流比加大時(shí)，所需要的理論板數(shù) ，同時(shí)蒸餾釜中所需要的加熱蒸汽消耗量 ，塔頂冷凝器中冷卻劑消耗量 ，所需塔徑 。t07b05023 精餾塔的塔頂溫度總低于塔底溫度，其原因之一 ；原因之二 。精餾設(shè)計(jì)中，回流比越 ，所需理論板數(shù)越少，操作能耗 。隨著回流比的逐漸增大，操作費(fèi)和設(shè)備費(fèi)的總和將呈現(xiàn) 變化過程。t07b05024 精餾操作時(shí)，增大回流比，若F、XF、q不變，則精餾段液汽比L/V ，提餾段液汽比L/V ，塔頂xD ，塔底xw 。t07b05042 總壓為 101.3kP

45、a，95溫度下苯與甲苯的飽和蒸汽壓分別為 155.7kPa與 63.3kPa，則平衡時(shí)苯的汽相組成= ，苯的液相組成= 。 (均以摩爾分率表示)。苯與甲苯的相對揮發(fā)度= 。t07b05050 試比較連續(xù)精餾塔的塔釜用直接蒸汽加熱與間接蒸汽加熱。(>、=、<) (1)xf、xD、R、q，D/F相同，則NT間 NT直， xw間 xw直；(2)xf、xD、R、q，xw相同，則NT間 NT直， (D/F)間 (D/F)直。t07b05053某精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，若將塔釜由原來的間接蒸汽加熱改為直接蒸汽加熱，而保持XF，D/F，q，R，xD不變，則W/F ，xw ，提餾段操作線斜率 ，理論板數(shù) 。

46、(增加，減小，不變，不確定) t07b05054操作中精餾塔，保持F，q，xf，D不變。(1)若采用回流比R小于最小回流比Rmin，則xD ，xw ；(2)若R增大，則xD ，xw ，L/V 。 (增加，減小，不變，不確定) t07b05055若維持操作中精餾塔的F、xf、q，D不變，而減少塔釜蒸發(fā)量V。則：xD ，xw ，L/V 。 (變大，變小，不變，不確定) t07b05056某精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)操作線如圖示?，F(xiàn)保持塔頂冷凝量不變，改為q=0加料時(shí)設(shè)計(jì)，試在同一圖上畫出改變后操作線并回答有關(guān)參數(shù)有何變化？ L/V ，NT 。參見附圖：t07b056.tt07b05057連續(xù)精餾塔操作時(shí)，增大塔

47、釜蒸汽用量，而回流量及進(jìn)料狀態(tài)(F，xf，q)不變，則L/V ，xD ，xw 。(變大，變小，不變，不確定) t07b05058某二元混合液中含易揮發(fā)組成xf=0.5(摩爾分率)，經(jīng)平衡蒸餾(閃蒸)后得到汽量：液量=1：1(摩爾比)，相對揮發(fā)度為2，則閃蒸后汽相中易揮發(fā)組成= ，液相中易揮發(fā)組成 。t07b05059精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)采用的參數(shù)(F，xf，q，D，xD，R均為定值)，若降低塔頂回流液的溫度，則塔內(nèi)實(shí)際下降液體量 ，塔內(nèi)實(shí)際上升蒸汽量 ，精餾塔液汽比 ，所需理論板數(shù) 。(增大，減少，不變，不確定) t07b05073精餾和蒸餾的區(qū)別在于 ；平衡蒸餾和簡單蒸餾的主要區(qū)別在于 。t07b05076 間歇精餾操作中，若保持餾出液組成不變，必須不斷 回流比，若保持回流比不變，則餾出液組成 ；在精餾塔內(nèi)，靈敏板是指 板。t07b05078 寫出相對揮發(fā)度的幾種表示式a= = = ；寫出平衡常數(shù)K的定義式K= ；對于a=1的兩組分溶液能否用普通精餾方法分離 ；以及K=1的溶液能否分離 ；t07b05080某精餾塔在操作時(shí)，加料熱狀態(tài)由原來的飽和液體進(jìn)料改為冷液進(jìn)料，且保持F， xf，回流比R和提餾段上升蒸汽量V'不變，則此時(shí)D ，xD ，W ，xw 。(增加，不變