路基沉降動態(tài)設(shè)計與計算

1、路基沉降動態(tài)設(shè)計與計算路基沉降動態(tài)設(shè)計與計算路基沉降動態(tài)設(shè)計與計算目的路基沉降動態(tài)設(shè)計與計算目的優(yōu)化地基處理方案和設(shè)計參數(shù)優(yōu)化地基處理方案和設(shè)計參數(shù)保證路堤施工質(zhì)量保證路堤施工質(zhì)量保證路基工后沉降滿足控制標(biāo)準(zhǔn)保證路基工后沉降滿足控制標(biāo)準(zhǔn)最終沉降量常用計算方法最終沉降量常用計算方法 沉降計算公式沉降計算公式 塑料排水板（砂井）聯(lián)合堆載預(yù)壓主固結(jié)沉降塑料排水板（砂井）聯(lián)合堆載預(yù)壓主固結(jié)沉降 塑料排水板塑料排水板+ +真空聯(lián)合堆載預(yù)壓主固結(jié)沉降真空聯(lián)合堆載預(yù)壓主固結(jié)沉降 復(fù)合地基（水泥攪拌樁、復(fù)合地基（水泥攪拌樁、CFGCFG樁）沉降計算方法樁）沉降計算方法沉降計算公式沉降計算公式 地基的總沉降量由

2、三部分組成： 式中 瞬時沉降； 主固結(jié)沉降； 次固結(jié)沉降； dSscdSSSScSsS瞬時沉降瞬時沉降 Sdn按暫規(guī)的彈性理論公式計算 式中 P路堤底面垂直荷載（kPa） E土的彈性模量（可由無側(cè)限抗壓試驗(yàn) 得到，取分層厚度的加權(quán)平均值）； F沉降系數(shù)，可查圖得到；FEPBSd主固結(jié)沉降主固結(jié)沉降 Scn根據(jù)壓縮模量ES、e-p、e-lgp曲線按分層總和法計算。次固結(jié)沉降次固結(jié)沉降 Ss iniiishttecS)lg(11121 ic次固結(jié)系數(shù)； ih 第 i 層厚度； 1t 相當(dāng)于主固結(jié) 100的時間； 2t 需要計算次固結(jié)的時間，計至驗(yàn)交后 20 年。 式中塑料排水板（砂井）聯(lián)合堆載塑料

3、排水板（砂井）聯(lián)合堆載預(yù)壓主固結(jié)沉降預(yù)壓主固結(jié)沉降塑料排水板加固區(qū)平均固結(jié)度塑料排水板加固區(qū)平均固結(jié)度 trzrzeU281 zrrz 2)(8deGJFchr 224Hcvz， 43)ln(nF，) 1)(ln(shkksJ，2)(wwhdHkkG ，weddn ，wsdds ； 式中加固區(qū)以下平均固結(jié)度加固區(qū)以下平均固結(jié)度 n按太沙基單向固結(jié)理論，平均固結(jié)度采用下式： tzzeU281 224Hcvz 式中逐漸加荷條件下的地基固結(jié)度修正逐漸加荷條件下的地基固結(jié)度修正n 按改進(jìn)的高木俊介法計算：或按太沙基法修正。 111mmnTTtitmmiqUTTeeep塑料排水板塑料排水板+ +真空聯(lián)合

4、堆載真空聯(lián)合堆載預(yù)壓主固結(jié)沉降預(yù)壓主固結(jié)沉降n理論上可將真空壓力在土體內(nèi)的分布當(dāng)作分層總和法計算中的附加應(yīng)力分布，直接計算真空預(yù)壓的沉降，但鑒于目前測試手段存在的問題，真空壓力在地基中的傳遞并不很清楚，采用這種方法仍不成熟。n對于真空預(yù)壓的沉降計算，目前常用的方法是將膜下壓力換算成真空壓力，然后將壓力P作為地面荷載P0，即將真空壓力作為地面堆載，按堆載預(yù)壓的計算方法來計算真空預(yù)壓的沉降。這種方法雖然無法考慮真空預(yù)壓與堆載預(yù)壓在加固機(jī)理上存在的差異，但由于簡單易行，且如果能根據(jù)實(shí)測資料總結(jié)出沉降修正系數(shù)，仍不失為一種好的方法。n真空聯(lián)合堆載預(yù)壓沉降計算方法，可采用真空預(yù)壓和堆載預(yù)壓先分別計算各自

5、的沉降量后合并的方法。真空預(yù)壓沉降計算方法，可將膜下真空壓力換算為均布堆載（按實(shí)際情況選擇條形或矩形荷載），采用e-lgp曲線法估算。復(fù)合地基（水泥攪拌樁、復(fù)合地基（水泥攪拌樁、CFGCFG樁）樁）沉降計算方法沉降計算方法 分別計算加固區(qū)與下臥層的沉降，二者之和即為復(fù)合地基總沉降量的方法。 加固區(qū)沉降計算方法加固區(qū)沉降計算方法n復(fù)合模量法n應(yīng)力修正法n樁身壓縮量法 復(fù)合模量法復(fù)合模量法n該法是將復(fù)合地基加固區(qū)的樁土構(gòu)成的復(fù)合體，采用復(fù)合壓縮模量ECS來評價復(fù)合土體的壓縮性。 式中 第i層復(fù)合土上附加應(yīng)力增量； Hi 第i層復(fù)合土層的厚度。 一般柔性樁復(fù)合地基采用面積加權(quán)平均法，表達(dá)式為 式中

6、m 復(fù)合地基面積置換率； 樁體壓縮模量； 土體壓縮模量。inicsiiHEpS11ipsPcsEmmEE)1 ( pEsECFGCFG樁的沉降計算樁的沉降計算 2002年新修訂的建筑地基處理技術(shù)規(guī)范給出了CFG樁的設(shè)計規(guī)定，給出的沉降計算方法屬于復(fù)合模量法，即對加固區(qū)求出加固后的模量，然后按天然地基的分層總和法計算沉降。 各復(fù)合土層的壓縮模量等于其天然狀態(tài)下的壓縮模量乘以一增大系數(shù)，具體公式為：akkspspffE/, 式中 akf 天然地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值； kspf,復(fù)合地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值，其算式如下： skpkkspfmmff1, 式中 m 面積置換率； pkf用應(yīng)力表示的樁承載力； skf處

7、理后的樁間土承載力標(biāo)準(zhǔn)值； 為樁間土承載力折減系數(shù)。 應(yīng)力修正法應(yīng)力修正法 根據(jù)樁間土承擔(dān)的荷載Ps和樁間土的壓縮模量Es，忽略增強(qiáng)體的存在，采用分層總和法計算加固區(qū)土層的壓縮量S1。ssinisisisinicsiiSHEpHEpS1111式中應(yīng)力修正系數(shù)， s111nms下臥層沉降計算方法下臥層沉降計算方法n應(yīng)力擴(kuò)散法nBoussinesq方法n等效實(shí)體法nMindlin-Geddes法n當(dāng)層法應(yīng)力擴(kuò)散角計算應(yīng)力擴(kuò)散角計算設(shè)復(fù)合地基上附加應(yīng)力為 p，作用寬度為 B,長度為 D，加固區(qū)厚度為 h，應(yīng)力擴(kuò)散角為（4，為土層內(nèi)的內(nèi)摩擦角加權(quán)平均值），則作用在下臥層上的荷載bP為： htgDhtg

8、BDBPPb22 對條形基礎(chǔ)，僅考慮寬度方向擴(kuò)散，則為： htgBBPPb2Boussinesq方法 作用在下臥層土體上的附加應(yīng)力另外一種方法是按天然地基采用Boussinesq方法計算。最終沉降量（剩余沉降）推算方法最終沉降量（剩余沉降）推算方法 星星 野野 法法 淺淺 崗崗 法法 三三 點(diǎn)點(diǎn) 法法 指指 數(shù)數(shù) 法法 雙曲線法雙曲線法星星 野野 法法 沉降計算公式： )()()(02001ttKttKAStS式中 S(t)隨時間變化的總沉降； S0 加載結(jié)束時假定的沉降； t0 與 S0相對應(yīng)的時間； A,K 待定系數(shù)。 化為直線方程如下： )(110022220)(ttAKAsstty =

9、 0.0029x + 0.31530.00.10.20.30.40.50.60.7020406080100120140t-t0(t-t0)/(s-s0)2其中 KA221 為直線的截距； A21為直線的斜率。 當(dāng) t,則 SS0A0。 淺淺 崗崗 法法 n將沉降時間曲線劃分成相等的時間段。讀出相應(yīng)于時間t1,t2時的沉降量S1,S2n在以軸Si-1和Si的坐標(biāo)系中將沉降值S1,S2以點(diǎn)(Si-1,Si)畫出，同時作出Si=Si-1的45直線。n作直線使之盡量與這些點(diǎn)吻合，這條直線與45線相交的點(diǎn)就給出了最終固結(jié)沉降量 Si = 0 + 1 * Si-1 其中0為截距，可認(rèn)為是瞬時沉降；1為直線

10、斜率，該直線與45直線的交點(diǎn)就是最終沉降。其步驟如下：y = 0.8265x + 328.011860187018801890190019101860186518701875188018851890189519001905Si-1Si三三 點(diǎn)點(diǎn) 法法 從沉降時間關(guān)系曲線上，取最大恒載時段內(nèi)的三點(diǎn)S1、S2、S3且 tttt1223)()()()(2312232123sssssssssss)exp()exp(1 111ttsssd)exp(1)(tssssddt28 ，sssstt231212ln1其中指指 數(shù)數(shù) 法法 (t0)()ttdssss e)(0ttt0某一觀測時刻； s0對應(yīng)于t0的

11、沉降量； 待定系數(shù)。 式中雙雙 曲曲 線線 法法 從沉降時間關(guān)系曲線上，取最大恒載時從沉降時間關(guān)系曲線上，取最大恒載時段內(nèi)的三點(diǎn)段內(nèi)的三點(diǎn)S1、S2、S3且且 tttt1223)()()(1111ttattsssstssss1223ta12 11)(121ssss最終沉降量（剩余沉降）最終沉降量（剩余沉降）推算方法建議推算方法建議 從恒載期預(yù)測某一時刻的沉降與實(shí)測值的比較可以看出，三點(diǎn)法和指數(shù)法沉降曲線收斂較快，與觀測沉降曲線偏差較大。雙曲線沉降速率與實(shí)測結(jié)果吻合較好，建議實(shí)際使用時可采用此方法。路基沉降動態(tài)設(shè)計與計算內(nèi)容路基沉降動態(tài)設(shè)計與計算內(nèi)容 優(yōu)化地基處理方案和設(shè)計參數(shù)優(yōu)化地基處理方案和

12、設(shè)計參數(shù) 合理控制填筑速率合理控制填筑速率 預(yù)留高度設(shè)計計算預(yù)留高度設(shè)計計算 預(yù)壓時間、基床表層施工時間、鋪軌時間計算預(yù)壓時間、基床表層施工時間、鋪軌時間計算 路基預(yù)留寬度的估算方法路基預(yù)留寬度的估算方法優(yōu)化地基處理方案和設(shè)計參數(shù)優(yōu)化地基處理方案和設(shè)計參數(shù)n根據(jù)施工情況修正設(shè)計參數(shù)。根據(jù)施工情況修正設(shè)計參數(shù)。n根據(jù)試驗(yàn)研究結(jié)果優(yōu)化地基處理方案和設(shè)根據(jù)試驗(yàn)研究結(jié)果優(yōu)化地基處理方案和設(shè)計參數(shù)（技術(shù)、經(jīng)濟(jì)、工期、環(huán)境）。計參數(shù)（技術(shù)、經(jīng)濟(jì)、工期、環(huán)境）。合理控制填筑速率合理控制填筑速率 軟土地基的穩(wěn)定性與施工時的加荷速率有密切關(guān)系，加荷過程中，一方面地基強(qiáng)度因排水固結(jié)而提高，另一方面由于外荷作用，地

13、基剪應(yīng)力也在增大，為了保證地基的穩(wěn)定性，必須科學(xué)地進(jìn)行加載設(shè)計，嚴(yán)格控制加荷速率，對填土速率控制標(biāo)準(zhǔn)，公路、鐵路規(guī)范都采用沉降速率、水平位移速率作為控制指標(biāo)，一些重要工程同時也把超孔壓變化規(guī)律或單位時間內(nèi)填土高度作為控制指標(biāo)之一。水平位移速率水平位移速率 在軟粘土地基上修筑堤壩或進(jìn)行堆載預(yù)壓，由于填土荷載使地基產(chǎn)生水平向位移，地表水平位移以坡腳附近最為靈敏。為了保證工程的安全，常常在坡腳處以及附近埋設(shè)邊樁或測斜管。（a） k0+535斷面斷面1測斜孔測斜孔（b ） k0+628斷面斷面2測斜孔測斜孔超載預(yù)壓試驗(yàn)段水平位移速率（荷載）時間曲線超載預(yù)壓試驗(yàn)段水平位移速率（荷載）時間曲線 其水平位移

14、速率與填土高度、填土速率直接相關(guān)。在填土高度2.25m前，最大水平位移小于1.5mm/d。隨著填土高度和填土速率增加，水平位移速率相應(yīng)增加，但整個填筑期，地表最大水平位移速率僅3.1mm/d，地基土最大水平位移速率僅3.8mm/d。 沉沉 降降 速速 率率 在加荷過程中，如果沉降速率突然增大，說明地基可能產(chǎn)生較大的塑性變形，連續(xù)幾天出現(xiàn)大的沉降速率，可能導(dǎo)致地基土整體破壞。根據(jù)我國14座堤壩的統(tǒng)計，在填土過程中地基破壞前最大沉降速率每天平均為15mm至20mm。但也有在沉降速率10mm/d左右破壞的例子。 k0+535、k0+573兩斷面，沉降速率最大值分別為1.7和2.6cm/d。k0+62

15、8、k0+681兩斷面，沉降速率最大值分別為1.1和1.5 cm/d。 （a）k0+573斷面斷面（b） k0+628斷面斷面 超載預(yù)壓試驗(yàn)段分層沉降速率（荷載）時間曲線超載預(yù)壓試驗(yàn)段分層沉降速率（荷載）時間曲線 -12.0-10.0-8.0-6.0-4.0-2.00.040801201602003-3-20 2003-4-19 2003-5-19 2003-6-18 2003-7-18 2003-8-17 2003-9-16 2003-10-16沉降速率填土荷載-30-25-20-15-10-50501001502002003-3-20 2003-4-19 2003-5-19 2003-6-

16、18 2003-7-18 2003-8-17 2003-9-162003-10-16沉降速率填土荷載孔孔 壓壓 系系 數(shù)數(shù) 國外某些工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)認(rèn)為，只要地基中孔隙水壓力u和荷載p之比即孔壓系數(shù)小于某一定值時，即可不斷加載，不致造成地基失穩(wěn)。所建議的控制指標(biāo)為u/p0.50.6. （a） k0+535斷面斷面（b） k0+628斷面斷面 最大超孔壓出現(xiàn)在軟土層中，最大孔壓系數(shù)出現(xiàn)在k0+535斷面，孔壓系數(shù)最大在0.60.7之間，此時地基土水平位移速率也最大，地表水平位移速率為2.63.1mm/d，沉降速率達(dá)到1.51.7cm/d。其他三個斷面孔壓系數(shù)均小于0.6。n京滬高速鐵路設(shè)計暫行規(guī)定參

17、考高速公路近幾年來在軟土地基路堤施工速率控制的經(jīng)驗(yàn)，規(guī)定控制填土速率的標(biāo)準(zhǔn)為：路堤中心地面沉降速率不大于1.0cm/d，坡腳水平位移速率不大于5mm/d。n實(shí)際上，加載速率的控制與地基土的性質(zhì)、加荷方式以及地基處理方法等因素有關(guān)。只有把孔隙水壓力、沉降、深層側(cè)向位移、邊樁位移等項(xiàng)觀測結(jié)果綜合起來分析，并注意加荷結(jié)果后數(shù)天內(nèi)的發(fā)展趨勢，才能正確地判斷地基是否處于危險狀態(tài)。n綜合以往的工程經(jīng)驗(yàn)及本試驗(yàn)段沉降速率、水平位移速率及孔壓系數(shù)的分析，可以得到這樣一個認(rèn)識：填土速率控制標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)以坡腳水平位移速率為主，每天不大于5mm。而把路基中心地面沉降速率12cm/d作為參考標(biāo)準(zhǔn)。當(dāng)?shù)鼗林新裨O(shè)有孔隙水壓力

18、計時，最大孔壓系數(shù)0.6也可作為參考。 預(yù)留高度設(shè)計計算預(yù)留高度設(shè)計計算n沉降修正系數(shù) 沉降修正系數(shù)，可按Es或計算主固結(jié)沉降，然后與實(shí)測沉降量比較進(jìn)行修正。 斷面里程斷面里程推算最終沉推算最終沉降量降量(cm)Es 法法 法法主固結(jié)沉降主固結(jié)沉降(cm)修正系數(shù)修正系數(shù)主固結(jié)沉降主固結(jié)沉降(cm)修正系數(shù)修正系數(shù)k0+53569.372.90.95164.41.076k0+57363.368.90.91962.41.014K0+62852.953.90.98149.51.069K0+68143.951.10.85947.50.924沉沉 降降 正正 系系 數(shù)數(shù)pelg 由于這四個斷面的軟土均

19、處于超固結(jié)狀態(tài)，按e-lgp曲線法計算較Es小，結(jié)果與實(shí)測值更接近。建議按e-lgp法計算沉降，修正系數(shù)為0.9241.076?；脖韺拥酌婧捅砻娴念A(yù)留沉降基床表層底面和表面的預(yù)留沉降n基床表層是鐵路路基的關(guān)鍵部位，承受著列車傳遞的基床表層是鐵路路基的關(guān)鍵部位，承受著列車傳遞的主要荷載，因此在施工過程中應(yīng)準(zhǔn)確地預(yù)估沉落量以主要荷載，因此在施工過程中應(yīng)準(zhǔn)確地預(yù)估沉落量以保證基床表層的厚度。保證基床表層的厚度。n由于基床表層的施工在預(yù)壓土柱卸載之后，屬卸載后由于基床表層的施工在預(yù)壓土柱卸載之后，屬卸載后再加載，按一般分層總和法計算預(yù)留沉降會偏大，其再加載，按一般分層總和法計算預(yù)留沉降會偏大，其修正

20、系數(shù)為修正系數(shù)為0.500.50?；脖韺禹?、底面預(yù)留沉降計算基床表層頂、底面預(yù)留沉降計算(cm)(cm) 預(yù)留沉降預(yù)留沉降 計算計算斷面里程斷面里程基床表層產(chǎn)生的基床表層產(chǎn)生的沉降量沉降量軌道列車荷載產(chǎn)生的軌道列車荷載產(chǎn)生的沉降量沉降量基床表層基床表層底面預(yù)留底面預(yù)留沉降沉降計算計算修正修正計算計算修正修正k0+5357.83.95.52.86.7k0+5737.63.85.32.76.5K0+6286.03.04.22.15.1K0+6815.82.94.12.15.00+515-0+587.755段,0+589.245-0+708.255段,基床表層底面按5cm預(yù)留?；脖砻姘?cm預(yù)留

21、。預(yù)壓時間、基床表層施工時間、預(yù)壓時間、基床表層施工時間、鋪軌時間計算鋪軌時間計算n等載預(yù)壓等載預(yù)壓n超載預(yù)壓超載預(yù)壓等等 載載 預(yù)預(yù) 壓壓n預(yù)壓時間應(yīng)滿足：預(yù)壓時間應(yīng)滿足：最終沉降量（最終沉降量（+ +次固結(jié)）次固結(jié)）- -已完成沉降已完成沉降小于小于控制標(biāo)準(zhǔn)控制標(biāo)準(zhǔn)地基面沉降地基面沉降 (cm)(cm)測試時間測試時間200020008.228.229.89.89.259.2510.110.10 011.211.20 012.212.24 4200120011.81.82.132.133.203.204.144.145.105.105.235.236.236.23夯填土路基中心夯填土路基中

22、心1.31.32.72.74.04.05.25.29.49.413.813.821.521.529.629.636.036.040.340.342.742.743.443.447.047.0改良土路基中心改良土路基中心2.02.02.52.53.13.14.04.07.57.511.511.518.518.524.524.530.930.936.736.738.838.839.639.644.044.0測試時間測試時間200120017.177.178.248.249.199.1910.2910.2911.2511.2512.2512.25200220021.171.172.252.253.2

23、03.204.174.175.255.257.257.2510.1610.16夯填土路基中心夯填土路基中心49.249.252.252.254.054.055.655.656.956.957.857.858.358.359.159.159.559.559.959.960.260.260.760.761.3861.38改良土路基中心改良土路基中心46.346.349.349.351.251.253.453.454.454.455.455.456.056.056.856.857.457.457.757.758.058.058.558.559.259.2測試時間測試時間200320031.51.52

24、.132.133.193.196.76.7夯填土路基中心夯填土路基中心62.062.062.2362.2362.4562.4562.9262.92改良土路基中心改良土路基中心59.859.86 660.1560.1560.3960.3960.8760.87n按雙曲線方程式法預(yù)測，改良土路基的地基最終沉降量為64.7cm，夯填土路基的地基最終沉降量為67.6cm。n從地基面沉降曲線上可看出，2001年12月25日實(shí)測地基面沉降：改良土路基為55.4cm，夯填土路基為57.8cm，如果改良土路基、夯填土路基的地基最終沉降量分別按64.7cm和67.6cm、工后沉降按10cm的控制考慮，該路基的預(yù)壓

25、期為6個月。如果考慮路基填土壓密下沉和運(yùn)行期間由列車引起的基床累積下沉，填土下沉量的高度百分比大致在0.3%左右，即本試驗(yàn)點(diǎn)路堤本體的壓密下沉量為1.35cm；經(jīng)動力試驗(yàn)，基床土的累積下沉量為12mm，因此地基土的工后沉降允許值為8.5cm，預(yù)壓期應(yīng)到2002年2月25日，即為8個月。超載預(yù)壓超載預(yù)壓n根據(jù)最終沉降量+次固結(jié)-已完成沉降小于控制標(biāo)準(zhǔn)來推算預(yù)壓時間的方法是保守的。最終沉降預(yù)測結(jié)果表最終沉降預(yù)測結(jié)果表 單位：單位：mmmm斷面斷面雙曲線法雙曲線法三點(diǎn)法三點(diǎn)法指數(shù)法指數(shù)法淺崗法淺崗法星野法星野法K0+573K0+573632.9632.9624.7624.7 620.7 620.76

26、26.0658.1658.1K0+628K0+628529.3529.3507.7497.9497.9520.2斷面斷面雙曲線法雙曲線法三點(diǎn)法三點(diǎn)法K0+535K0+535693.2693.2674.1674.1K0+681K0+681438.9438.9415.5415.5超載預(yù)壓段次固結(jié)沉降計算表超載預(yù)壓段次固結(jié)沉降計算表 單位：單位：cmcm斷面斷面里程里程K0+535K0+535K0+573K0+573K0+628K0+628K0+681K0+681時間時間2002004 412.12.30302002005 56.36.30 02002005 512.12.30302002004 4

27、12.12.30302002005 56.36.30 02002005 512.12.30302002004 412.12.30302002005 56.36.30 02002005 512.12.30302002004 412.12.30302002005 56.36.30 02002005 512.12.3030次固次固結(jié)沉結(jié)沉降降5.25.24.94.94.74.75.15.14.94.94.74.75.05.04.94.94.74.74.54.54.44.44.34.3超載預(yù)壓段最終沉降計算表（超載預(yù)壓段最終沉降計算表（cmcm）斷面里程斷面里程K0+535K0+535K0+573K0

28、+573K0+628K0+628K0+681K0+681最終沉降最終沉降74745 568683 357579 948483 3預(yù)壓時間與剩余沉降預(yù)壓時間與剩余沉降 (cm)(cm) 沉降沉降 計計算算斷面里程斷面里程預(yù)壓時間（月）預(yù)壓時間（月）剩余沉剩余沉降降k0+535k0+5356 69 96 6k0+573k0+5736 69 98 8K0+628K0+6286 610100 0K0+681K0+6816 69 98 8超載預(yù)壓約六個月滿足工后沉降10cm的要求。復(fù)合地基（復(fù)合地基（CFGCFG樁）樁） 預(yù)壓時間應(yīng)滿足： 最終沉降量+軌道列車荷載產(chǎn)生的工后沉降-已完成沉降小于控制標(biāo)準(zhǔn)C

29、FGCFG樁加固最終沉降和預(yù)測成果表樁加固最終沉降和預(yù)測成果表 單位：單位：cmcm 預(yù)測預(yù)測方法方法斷面斷面雙曲線法雙曲線法三點(diǎn)法三點(diǎn)法K0+050K0+05044.644.640.140.1K0+060K0+06043.943.937.537.5K0+070K0+07033.433.429.929.9K0+080K0+08027.027.024.124.1恒載期預(yù)測某一時刻的沉降與實(shí)測值的比較恒載期預(yù)測某一時刻的沉降與實(shí)測值的比較 懸浮懸浮CFGCFG樁樁工工 后后 沉沉 降降 與與 預(yù)預(yù) 壓壓 期期工后沉降與工后沉降與 預(yù)預(yù)壓期壓期斷面斷面填筑完成后填筑完成后1313個個月剩余沉降月剩余

30、沉降（2004.12.12004.12.1）（雙曲線推算）（雙曲線推算）軌道列車荷軌道列車荷載產(chǎn)生的工載產(chǎn)生的工后沉降后沉降k0+010k0+0103.23.24.84.8k0+020k0+0205.25.24.84.8懸浮懸浮CFGCFG樁填筑完成后樁填筑完成后1313個月，工后沉降可滿足個月，工后沉降可滿足10cm10cm的標(biāo)準(zhǔn)。的標(biāo)準(zhǔn)。穿透軟土穿透軟土CFGCFG樁樁工工 后后 沉沉 降降 與與 預(yù)預(yù) 壓壓 期期 工后沉工后沉降與降與 預(yù)預(yù)壓期壓期斷面斷面 工后沉降工后沉降(cm)(cm)填筑完成填筑完成后后3 3個月剩個月剩余沉降余沉降（2004.2.12004.2.1）（雙曲線（雙曲線推算）推算）填筑完成填筑完成后后8 8個月剩個月剩余沉降余沉降（2004.7.12004.7.1）（雙曲線（雙曲線推算）推算）軌道列車荷軌道列車荷載產(chǎn)生的工載產(chǎn)生的工后沉降后沉降k0+070k0+0704.04.00.60.64.24.2k0+080k0+0803.