苯-乙苯分離過程篩板精餾塔設計

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)目錄189概述1.1 塔設備的化工生產(chǎn)中的作用和地位 塔設備是化工、石油化工和煉油等生產(chǎn)中最重要的設備之一。它可使氣（或汽）液或液液兩相進行緊密接觸，達到相際傳質(zhì)及傳熱的目的?？稍谒O精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)備中完成的常見操作有：精餾、吸收、解吸和萃取等。此外，工業(yè)氣體的冷卻與回收、氣體的濕法靜制和干燥，以及兼有氣液兩相傳質(zhì)和傳熱的增濕、減濕等。在化工廠、石油化工廠、煉油廠等中，塔設備的性能對于整個裝置的產(chǎn)品產(chǎn)量、質(zhì)量、生產(chǎn)能力和消耗定額，以及三廢處理和環(huán)境保護等各個方面，都有重大的影響。據(jù)有關資料報道，塔設備的投資費用占整個工藝設備

2、投資費用的較大比例；它所耗用的鋼材重量在各類工藝設備中也屬較多。因此，塔設備的設計和研究，受到化工煉油等行業(yè)的極大重視。1.2 設計方案本設計任務為分離苯-乙苯混合物。對于二元混合物的分離，應采用連續(xù)精餾。精餾過程的流程設計如下：1.2.1 工藝流程如圖 1-1 所示。原料液由高位槽經(jīng)過預熱器預熱后進入精餾塔內(nèi)。操作時連續(xù)的從再沸器中取出部分液體作為塔底產(chǎn)品（釜殘液）再沸器中原料液部分汽化，產(chǎn)生上升蒸汽，依次通過各層塔板。塔頂蒸汽進入冷凝器中全部冷凝或部分冷凝，然后進入貯槽再經(jīng)過冷卻器冷卻。并將冷凝液借助重力作用送回塔頂作為回流液體，其余部分經(jīng)過冷凝器后被送出作為塔頂產(chǎn)品。為了使精餾塔連續(xù)的穩(wěn)

3、定的進行，流程中還要考慮設置原料槽。產(chǎn)品槽和相應的泵,有時還要設置高位槽。且在適當位置設置必要的儀表（流量計、溫度計和壓力表） 。以測量物流的各項參數(shù)。圖圖 1-11-1 精餾塔示意圖精餾塔示意圖1.2.2 設計方案簡介設計中采用泡點進料，塔頂上升蒸汽采用全冷凝器冷凝，冷凝液在泡點下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻器冷卻后送至儲罐。該物系屬易分離物系，最小回流比較小，故操作回流比取最小回流比的 2 倍。塔釜采用精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)間接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲罐。具體如下：塔型的選擇本設計中采用篩板塔。篩板塔的優(yōu)點是結構比浮閥塔更簡單，易于加工，造價約為泡罩塔的

4、 60，為浮閥塔的 80左右。 處理能力大，比同塔徑的泡罩塔可增加 1015。塔板效率高，比泡罩塔高 15左右。壓降較低。缺點是塔板安裝的水平度要求較高，否則氣液接觸不勻。加料方式和加料熱狀況的選擇：加料方式采用直接流入塔內(nèi)。雖然進料方式有多種，但是飽和液體進料時進料溫度不受季節(jié)、氣溫變化和前段工序波動的影響，塔的操作比較容易控制；此外，飽和液體進料時精餾段和提餾段的塔徑相同，無論是設計計算還是實際加工制造這樣的精餾塔都比較容易，為此，本次設計中采取飽和液體進料設計的依據(jù)與技術來源：本設計依據(jù)于精餾的原理（即利用液體混合物中各組分揮發(fā)度的不同并借助于多次部分汽化和部分冷凝使輕重組分分離） ，并

5、在滿足工藝和操作的要求，滿足經(jīng)濟上的要求，保證生產(chǎn)安全的基礎上， 對設計任務進行分析并做出理論計算。目前，精餾塔的設計方法以嚴格計算為主，也有一些簡化的模型，此次設計采用精確計算與軟件驗算相結合的方法。1.3 設計條件生產(chǎn)能力為,原料中苯的含量為 45(摩爾分數(shù)，下同)，分離要hkg5000求為塔頂含量不低于 98，塔底苯含量不低于 5,常壓操作，塔頂采用全凝器,飽和液體進料。2 主要物性數(shù)據(jù)表表 2-12-1 苯、乙苯的物理性質(zhì)苯、乙苯的物理性質(zhì)精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)項目分子式分子量沸點臨界溫度臨界壓強 Pa苯 AC6H67880.1288.56833.4乙苯 BC8H1

6、0106136.2348.574307.7表表 2-22-2 苯、乙苯在某些溫度下的表面張力苯、乙苯在某些溫度下的表面張力t/20406080100120140(mN/m)苯28.826.2523.7421.2718.8516.4914.17(mN/m)乙苯29.327.1425.0122.9220.8518.8116.82表表 2-32-3 苯、乙苯在某些溫度下的粘度苯、乙苯在某些溫度下的粘度t/020406080100120140）苯s (mPa0.740.640.490.380.310.260.220.18)mPa s （乙苯0.870.670.530.430.350.300.260.2

7、3表表 2-42-4 苯、乙苯的液相密度苯、乙苯的液相密度t/20406080100120140)(kg/m3苯877.4857.3836.6815.0792.5768.9744.1)(kg/m3乙苯867.7849.8931.8913.6795.2776.2756.7表表 2-52-5 不同塔徑的板間距不同塔徑的板間距塔徑 D/mm800-12001400-24002600-6600板間距 HT/mm300-500400-700450-8003 工藝計算3.1 精餾塔的物料衡算苯的分子式為,千摩爾質(zhì)量為 78，乙苯的分子式為,千66HCkmolkg108HC摩爾質(zhì)量為 106。原料液的平均千

8、摩爾質(zhì)量為kmolkgkmolkgMxMxMBFAFF4 .93106)45. 01 (7845. 0)1 (所以 hkmolF5 .534 .935000即采出率為: 430. 005. 098. 005. 045. 0wDWFxxxxFD精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)由上式求出塔頂餾出液量為 hkmolFD0 .235 .53430. 0430. 0則塔釜殘液量為 hkmolDFW5 .300 .235 .533.2 塔板數(shù)的確定3.2.1 理論塔板數(shù)的確定查化工手冊得苯和乙苯的 t-x-y 關系如表（4-1）所示表表 3-13-1 苯苯- -乙苯氣液平衡數(shù)據(jù)乙苯氣液平衡數(shù)據(jù)

9、T/xy8010001.000880.7430.940960.5420.8651040.3850.7621120.2590.6311200.1570.4651280.0720.2571360.0000.000 圖圖 3-13-1 苯苯- -乙苯溫度組成圖乙苯溫度組成圖由圖（3-1）可得 q 線與平衡線的交點坐標（xq，yq）為（0.45，0.815）則最小回流比為45. 045. 0815. 0815. 098. 0minqqqDxyyxR取回流比90. 045. 022minRR則精餾塔的氣液負荷：精餾段：43.7kmol/h23.0) 190. 0() 1(DRVhkmolRDL7 .20

10、0 .239 . 0提餾段：由于泡點進料 1q所以 hkmolVV7 .44/精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)hkmolFLL2 .745 .537 .20/精餾段操作線方程：516. 0474. 0111nDnnxRxxRRy提餾段操作線方程：0349. 0698. 11mWmmxxVWxVLy圖圖 3-23-2 理論塔板數(shù)圖解法示意圖理論塔板數(shù)圖解法示意圖由圖（3-2） ，畫梯級可得理論板數(shù)為 7（不包含塔釜） ，進料板為第 4 塊板。3.2.2 實際塔板數(shù)的求取塔板效率是氣、液兩相的傳質(zhì)速率、混合和流動狀況，以及板間反混（液沫夾帶、氣泡夾帶和漏液所致）的綜合結果。板效率為設計的

11、重要數(shù)據(jù)。板效率與塔板結構、操作條件、物質(zhì)的物理性質(zhì)及流體力學性質(zhì)有關，它反映了實際塔板上傳質(zhì)過程進行的程度。蒸餾塔可用相對揮發(fā)度與液相黏度的乘積作為參數(shù)來關聯(lián)全塔效率，其經(jīng)驗式為：245. 049. 0LTE由 t-x-y 曲線可知：、10013282FWDttt全塔平均溫度 7 .1043FWDtttt查化工數(shù)據(jù)手冊得平均溫度下的液相中各組分的黏度：表表 3-23-2 平均溫度下液相中組分的黏度平均溫度下液相中組分的黏度組分苯 A乙苯 B精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)黏度（mPas）0.2240.276則有 25. 0276. 0)45. 01 (2224. 045. 0LF同

12、理 、23. 0LD27. 0LW平均黏度 25. 0327. 023. 025. 0L查手冊得，在 104.7下，相對揮發(fā)度11. 5則全塔效率46. 025. 011. 549. 049. 0245. 0245. 0LTE計算實際塔板數(shù)精餾段 946. 04TTPENN精提餾段 746. 03TTPENN提故全塔實際所需塔板數(shù)塊，加料板位置在第 9 塊。16N3.33.3塔和塔板的主要工藝尺寸計算塔頂物料平均千摩爾質(zhì)量為：kmolkgMxMxMBDADD6 .7810602. 07898. 0)1 (塔頂氣相密度為 370. 2)82273(314. 86 .783 .101mkgRTPM

13、Dg塔頂液相密度及表面張力近似苯計算。由化工原理上冊附錄二可查得下苯的密度，體積膨脹系數(shù)。計算可得C203879mkg14104 .12C下苯的密度 C82 34816)2082(104 .121879)(1mkgttL精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)由化工原理上冊附錄十五可查得下苯的表面張力C82mN0197. 0精餾段上升與下降的氣液體積流量為 smhmVMVgDg3336. 0127370. 26 .787 .43 smhmLMVLDL343108 . 509. 28166 .787 .20初選板間距 ，則分離空間為mmHT500mhL085. 0 mhHLT415. 0085

14、. 05 . 0氣液動能參數(shù)為 028. 070. 2816354. 0105 . 54gLgLVV圖圖 3-33-3 史密斯關聯(lián)圖史密斯關聯(lián)圖由圖（3-3）查得氣體負荷因子0.095，因表面張力的差異，氣體負荷因子20C校正為 smCC095. 00197. 0020. 0095. 0020. 02 . 02 . 020精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)液流收縮系數(shù) E液流收縮系數(shù) E計算最大允許速率為smCuggL65. 170. 270. 2816095. 0max取空塔速率為最大允許速率的 0.75 倍，則空塔速率為 smuu24. 165. 175. 075. 0max則塔徑

15、為 muVDg61. 024. 114. 336. 044根據(jù)標準塔徑圓整為 mD8 . 0再由表（2-5）可見，當塔徑為 0.8 m 時，其板間距可取 500 mm，因此，所設板間距可用。塔高 mHNZTP5 . 75 . 0) 116() 1(3.4 溢流裝置的設計對平直堰，選堰長與塔徑之比為 0.75 ，于是堰長為mDlw60. 080. 075. 075. 049. 736006 . 0108.55 . 245 . 2wLlV圖圖 3-43-4 液流收縮系數(shù)液流收縮系數(shù)由圖（3-4）查得 103. 1E精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)即 mlVEhwLOW0065. 06 .

16、 009. 2100284. 000284. 03232于是 mmmLhhhOWLW5.780785.00065.0085.0mmhhL5 .68105 .78100取 222502. 08 . 014. 34141mDA根據(jù)，由圖（3-5）確定降液管橫截面積75. 08 . 06 . 0DlwfA 11. 0TfAA即 20552. 0502. 011. 011. 0mAATfT3.5 塔板板面布置取，mWs07. 0mWc05. 0由圖（3-5）確定18. 0DWd圖圖 3-53-5 弓形降液管的寬度與面積弓形降液管的寬度與面積即 mDWd144. 08 . 018. 018. 0精選優(yōu)質(zhì)

17、文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)mWWDXSd186. 0)07. 0144. 0(28 . 0)(2mWDrC35. 005. 028 . 02)arcsin(2222rXrXrXAa=)35. 0186. 0arcsin18035. 0186. 035. 0186. 0(2222=2247. 0m篩孔按正三角形排列，取孔徑， 則 mmd400 . 30dt開孔率 00201 .1031907. 0907. 0td篩孔數(shù) 1973012.0247.015.115.122tAna篩孔總面積 2000025. 0247. 01 .10mAAa3.6 塔板校核3.6.1 降液管液泛取板厚， ，查

18、060. 0d60. 00d0638. 00552. 02502. 0025. 020fTAAA化工原理下冊圖（8-20） ，確定空流系數(shù)73. 00C則通過篩孔的氣速 smAVug4 .14025. 036. 000干板壓降 液柱mCughLgd0655. 073. 04 .1481670. 28 . 921212200所以氣體速率為 smAAVufTga919. 00552. 02502. 036. 02故氣相動能因子 smkguFgaa5 . 05 . 05 . 05 . 050. 170. 2919. 0精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)圖圖 3-63-6 充氣系數(shù)充氣系數(shù)和動

19、能因子和動能因子之間的關系之間的關系aF查圖（3-6） 確定充氣系數(shù)60. 0氣體通過塔板的壓降液柱mhhhLdP1165. 0085. 06 . 00655. 0液體通過降液管的壓降液柱mhlVhwLr5234201005. 3105 .686 . 0108 . 5153. 0)(153. 0計算降液管內(nèi)清夜層高度,并取泡沫相對密度0.5,dHmhhhHrcPd202. 01005. 3085. 01165. 05而 mhHWT2893. 020785. 050. 02可見，滿足 )(21WTdhHH降液管內(nèi)不會發(fā)生液泛。3.6.2 降液管內(nèi)停留時間ssVHALdf522.19108 . 5

20、202. 00552. 04精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)可見停留時間足夠長，不會發(fā)生氣泡夾帶現(xiàn)象。3.6.3 液沫夾帶液沫夾帶將導致塔板效率下降。通常塔板上液沫夾帶量要求低于 0.1kg 液Ve體/kg 干氣體，則有2 . 362 . 365 . 2107 . 5107 . 5LTTgfTVhHAfAVhHue 干氣液體干氣液體kgkgkgkg.1000783. 0085. 05 . 250. 00552. 0502. 036. 0107 .19107 . 52 . 336可見液沫夾帶量可以允許3.6.4 漏液克服液體表面張力的作用引起的壓降液柱mdhL0025. 0004. 0

21、81681. 90197. 0481. 940則漏液點氣速gLLOWhhCu13. 00056. 04 . 40 sm5.660.72816025.00-85.003.10056.003.70.445 . 117. 265. 64 .140OWuuK可見不會發(fā)生嚴重漏液現(xiàn)象。由塔板校核結果可見，塔板結構參數(shù)選擇基本合理，所設計的各項尺寸可精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)用。3.7 負荷性能圖3.7.1 氣液流量的流體力學上下限線 漏液線（氣相負荷下限線） 第一點取設計點的液體流量，故，于是，相應hmVL309. 2smuOW65. 6漏液點的氣體體積流量為hmAuVOWg305993

22、600025. 065. 6第二點取液體流量為，hmVL31086.356 . 0105 . 25 . 2wLlV則由圖 3 可知07. 1EmlVEhwLOW0198. 06 . 01007. 100284. 000284. 03232mhhhOWwL0983. 00198. 00785. 0則對應的漏點氣速為gLLOWhhCu13. 00056. 04 . 40 sm05. 70.72816025.00-0983. 03.10056.003.70.44故 hmAuVOWg306353600025. 005. 7根據(jù)（2.09,599）和（10,635）兩點，作直線即為漏液線。 液體流量下限

23、線 精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)令 006. 00284. 032wLOWlVEh故 hmlEVwL3232366. 160. 007. 100284. 0006. 000284. 0006. 0在負荷性能圖 處作垂直線，即為液體流量下限線。hmVL366. 1 液體流量上限線取降液管內(nèi)液體停留時間為 3s，則hmHAVTfL312.333360050. 00552. 033600在負荷性能圖 處作垂直線，即為液體流量上限線。hmVL312.33 過量液沫夾帶線第一點取設計點的液體流量 ，hmVL309. 2則由 2 . 36107 . 5fTVhHue解出 fThHu2 . 3

24、16107 . 51 . 0 sm78. 1213. 050. 0107 . 50197. 01 . 02 . 316于是 hmAAuVfTg3286336000552. 0502. 078. 1第二點取液體流量為，hmVL310mhL0983. 0即 mhhLf2458. 00983. 05 . 25 . 2 fThHu2 . 316107 . 51 . 0 sm58. 12458. 050. 0107 . 50197. 01 . 02 . 316精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)于是 hmAAuVfTg3254136000552. 0502. 058. 1根據(jù)（2.09,2863）

25、和（10,2541）兩點，在負荷性能圖上作出液沫夾帶線。 液泛線第一點為設計點 ， hmVL309. 2mhL085. 060. 0LdPhhh085. 060. 021200CugLg已求得 液柱mhr51005. 3rcPdhhhH085. 0085. 060. 021200CugLg51005. 3令 mhHHWTd2893. 020785. 050. 02可見 085. 0085. 060. 021200CugLg51005. 3m2893. 0gLgCu21005. 3085. 0085. 06 . 02893. 050070. 281681. 921005. 3085. 0085.

26、 06 . 02893. 073. 05sm06.22故 hmAuVg30019863600025. 006.22第二點取液體流量為，hmVL310mhL0983. 0LdPhhh085. 060. 021200CugLg液柱mhlVhwLr0007. 0105 .686 . 0360010153. 0)(153. 02320精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)rcPdhhhH0983. 00983. 060. 021200CugLg2893. 00007. 0故gLgCu20007. 00983. 00983. 06 . 02893. 00070. 281681. 920007. 00

27、983. 00983. 06 . 02893. 073. 0sm27故 hmAuVg30018373600025. 027由（2.09,1986）和（10,1837）兩點，在負荷性能圖上作出液泛線。如圖（3-7）所示為塔板負荷性能圖圖圖 3-73-7 負荷性能圖負荷性能圖3.7.2 塔板工作線在負荷性能圖上做出斜率為 621108 . 536. 04LgVV精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)的直線,塔板工作線。此線與流體力學上下限線相交于 A、B 兩點，讀出OABA、B 兩點的縱坐標值即為和，并求出操作彈性：min)(gVmax)(gV86. 26501860)(minmaxggVV

28、）（操作彈性由圖可見，按本設計的塔板結構較理想。液泛線低于過量液沫夾帶線，液體流量上限線靠近塔板工作線。因此，操作彈性符合。此外，操作下限沒有落在液體流量下限線說明堰長取得合適，降液面積取得合理，且設計點處于正wl常工作區(qū)域內(nèi)。4 冷凝器的熱負荷、介質(zhì)消耗量 4.1 熱負荷由于塔頂溜出液幾乎為純苯，近似按苯的性質(zhì)計算，且忽略熱流體的顯熱。當時，泡點溫度，查化工原理上冊附錄十四此溫度下苯的比汽98. 0DxCtD82化焓為kgkJrc395苯的千摩爾質(zhì)量為，對于泡點有：kmolkgMA78 ，kmolkJMrHHCcLmVm3081078395,已知 hkmolDRV7 .430 .23) 19

29、 . 0() 1(即： hkJHHVQLmVmC6,1035. 1308107 .43)(4.2 消耗量： hkgtcQWpCC46102 . 3)2535(174. 41035. 1精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)5.再沸器的熱量衡算5.1 熱負荷 由于塔釜殘留液幾乎為乙苯，忽略塔釜殘留液的摩爾焓，近似按乙苯的性質(zhì)計算，查化工基礎數(shù)據(jù)手冊可知下乙苯的汽化焓為，乙苯的千摩爾質(zhì)量為，C132kgkJrc270kmolkgMB116對于泡點有：1,31320116270kmolkJMrHHBcWmVm即再沸器的熱負荷: ,QHHVQWmWmB設計時考慮的熱負荷則: 003,03. 1QH

30、HVQWmWmB hkJ61041. 1)031320(7 .4303. 15.2 消耗量查化工原理上冊附錄二時水蒸氣的汽化焓kpap3 .101kgkJr7 .2258 hkgrQWBB3 .6247 .22581041. 16由計算結果可見，在塔釜加入的熱量，而在塔頂帶出的熱量hkJ61041. 1，說明在塔釜加入的少部分熱量被塔頂?shù)睦淠鲙ё摺kJQC61035. 1精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)6 篩板塔工藝設計計算結果匯總序號項目符號單位計算數(shù)據(jù)1平均溫度mt104.72氣相流量gVm3 /s2.703液相流量LVm3 /s4108 . 54實際塔板數(shù)PN-165有效高

31、度Zm7.56塔徑Dm0.87板間距HTm0.58堰長wlm0.609堰高whm0.078510板上清液層高度Lhm0.08511堰上清液層高度OWhm0.006512降液管壓降rhm51005. 313降液管內(nèi)清夜層高度dHm0.289314塔板壓降Phmo.124515降液管底隙高度0hm0.068516氣相動能因子aF)(5 . 05 . 0smkg1.5017弓形降液管寬度dWm0.14418篩孔總面積0Am20.02519篩孔直徑0dm0.00420篩孔數(shù)目n-197321孔中心距tm0.01222開孔率0010.123空塔氣速usm1.2424篩孔氣速0usm14.425穩(wěn)定系數(shù)K

32、-2.1726停留時間s19.2227液沫夾帶Vekg 液/kg 氣0.0078328氣相負荷上限max)(gVm3 /s186029氣相負荷下限min)(gVm3 /s65030操作彈性-2.86精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)7 符號說明英文字母 Aa塔板開孔區(qū)面積，m2 ev液沫夾帶量，kg 液/kg 氣 Af降液管截面積，m2 M平均摩爾質(zhì)量，kg/kmol Ao篩孔區(qū)面積，m2 do篩孔直徑，m AT塔的截面積，m2 D塔徑，m C負荷因子，無因次 Rmin最小回流比 C20表面張力為 20mN/m R回流比的負荷因子 Tm平均溫度， g重力加速度，m/s2 Fo篩孔氣相動

33、觸因子 hl出口堰與沉降管距離，m hf板上清液高度，m hc與平板壓強相當?shù)?hl板上清液層高度，m 液柱高度，m ho降液管的底隙高度，m hd與液體流過降液管壓強 how堰上液層高度，m 降相當?shù)囊褐叨?，m Hw出口堰高度，m Hw進口堰高度，m H板式塔高度，m h 與克服表面張力壓強 HP人孔處塔板間距，m降相當?shù)囊褐叨?，m Hd降液管內(nèi)清夜層高度，m HF進料處塔板間距，m HT塔板間距，mK穩(wěn)定系數(shù) lw堰長，mLh液體體積流量，m3/h Ls液體體積流量，m3/hn篩孔數(shù)目 P操作壓力，kPaP氣體通過每層 T理論板層數(shù)篩板的壓降，kPa u空塔氣速，m/st篩孔的中心距，m uomin漏液點氣速，m/su/液體通過降液體 Vn氣體體積流量，m/s 系的速度 m/s， Vs氣體體積流量，m/sWc邊緣無效區(qū)寬度，m Wd弓形降液管高度，m Ws破沫區(qū)寬度，m Z板式塔有效高度，m希臘字母篩板厚度，m 開孔率，無因次液體在降液管內(nèi)停留時間，s 粘度，mPas密度，kg/m3 表面張力，mN/m 質(zhì)量分率，無因次精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)下標max最大 min最小 L液相 V氣相參考文獻1 張浩勤，陸美娟.化工原理第二版