小學(xué)3#樓大跨度施工方案

1、.西安萬科城8#地1.1標(biāo)段 小學(xué)3#樓大跨度專項方案 西安萬科城8#地1.1標(biāo)段項目小學(xué)3#樓大跨度施工方案編 制 人： 審 批 人： 批 準(zhǔn) 人： 上海建工五建集團(tuán)有限公司 2015年4月:59 上海建工五建集團(tuán)目錄模板支架施工方案11.工程概況12.編制依據(jù)13.施工計劃24.施工部署24.1材料準(zhǔn)備24.2組織設(shè)置24.3技術(shù)準(zhǔn)備35.支撐體系36.支撐體系質(zhì)量要求47.模板安裝57.1柱模板安裝57.2梁、板模板安裝78.模板施工質(zhì)量要求99.安全、環(huán)保文明施工措施99.1安全施工措施99.2環(huán)保與文明施工109.3模板支設(shè)工程的安全管理措施119.4預(yù)防模板及支架坍塌的安全技術(shù)措施

2、1210.應(yīng)急預(yù)案1310.1目的1310.2應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組及其職責(zé)1310.3事故報告程序1310.4事故報告1310.5現(xiàn)場事故應(yīng)急處理1410.6應(yīng)急通信聯(lián)絡(luò)1411.勞動力計劃1512.支架計算書1612.1碗扣鋼管樓板模板支架計算書1612.2梁模板扣件鋼管高支撐架計算書3612.3梁側(cè)模板計算書48模板支架施工方案1. 工程概況 本工程為建設(shè)規(guī)模: 一層為多功能禮堂，容納人數(shù)698人。二層為風(fēng)雨操場，建筑面積: 2090，其中地上建筑面積：2090,建筑基底面積:980。建筑高度：19.28m，建筑結(jié)構(gòu)類型: 現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu),二層屋面為網(wǎng)架結(jié)構(gòu)。 多功能禮

3、堂大空間，結(jié)構(gòu)板以下采用鋼筋混凝土框柱梁結(jié)構(gòu)，墩基基礎(chǔ)，建筑層數(shù)1層，建筑面積為980，中間由24條主排架梁，梁軸線橫向間距1.6m，縱向軸線跨度24m，建筑高度7.88m，梁截面尺寸為400mm*1700mm，梁兩端由750*900框架柱支撐，屋面平板厚度120mm，建筑結(jié)構(gòu)安全等級為二級。 本工程主要重難點為多功能禮堂結(jié)構(gòu)梁板的模板支架設(shè)計。1、大梁的支模架搭設(shè)；2、本工程梁跨度較大，最大跨度為24m。3、梁寬僅0.4米，梁高1.7米，屬于高截面梁。多功能禮堂擬分兩遍澆筑，第一遍澆筑框架柱及梁；第二遍澆筑現(xiàn)澆板，這樣可使?jié)仓r下部支撐受力均勻，提高支撐的穩(wěn)定性；本大廳為超高大跨度

4、支模，對模板支架強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性都有較高的要求，因此編制本專項方案，施工時嚴(yán)格按方案施工，確保支模架安全。2. 編制依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)JGJ59-2011施工手冊第五版，腳手架支撐計算書采用PKPM安全計算軟件；本工程土建施工圖；國家及地方有關(guān)安全生產(chǎn)的法律、法規(guī)文件；3. 施工計劃詳見附件小學(xué)3#樓進(jìn)度計劃4. 施工部署 4.1材料準(zhǔn)備 考慮到本工程為全現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，因此模板材料大量采用膠合板模板。木模（拼條），膠

5、合板模板具有不收縮、不翹曲、不開裂、均質(zhì)、接縫少、周轉(zhuǎn)率高、加工方便等優(yōu)點。 模板支撐及加固系統(tǒng)采用50×70木方、48×3.5碗扣架、48×3.5鋼管、可調(diào)節(jié)頂托、14對拉螺栓等。 4.2組織設(shè)置（1）管理人員組織及職責(zé)分工： （2）勞務(wù)分包隊人員組織及職責(zé)分工：4.3技術(shù)準(zhǔn)備 項目總工組織項目經(jīng)理部技術(shù)、生產(chǎn)人員熟悉圖紙，認(rèn)真學(xué)習(xí)掌握施工圖的內(nèi)容、要求和特點，與建設(shè)、監(jiān)理共同協(xié)商解決，取得一致意見。5. 支撐體系 頂板支撐系統(tǒng)采用滿堂紅碗扣式腳手架，立桿上加設(shè)可調(diào)U托，搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距 b=0.

6、6米，立桿的橫距 l=0.9米，立桿的步距 h=1.20米，其中最上一道橫桿距離可調(diào)托撐頂不得大于300mm，要求立桿為對接連接，不得搭接。立桿底部設(shè)木墊板，頂部采用可調(diào)支托，采購或租賃時可調(diào)支托必須保證其質(zhì)量可靠，支托頂部通長鋪設(shè)16#工字鋼，以增加支架整體的承載能力。由于高截面梁側(cè)壓力較大，為防止側(cè)面傾覆，特在梁側(cè)增加拋撐。且板底支撐中的中間一根，對梁兩側(cè)進(jìn)行對撐。板底支撐采用扣件式腳手架，底部在16#工字鋼鋪設(shè)鋼管，腳手架立桿與鋪設(shè)的鋼管用十字扣件連接，立桿間用小橫桿鎖定位置，立桿每個梁間兩道縱橫間距均為600mm。并且梁向用鋼管連接。為保證梁底受力均勻，在每個碗扣架

7、間距中，垂直于梁的方向，局部立桿不足時設(shè)置加強(qiáng)扣件式腳手架支撐，梁底設(shè)置有效的承重立桿，立桿底部均鋪設(shè)木墊板，平桿均與碗扣架連接，立桿上部設(shè)置頂托，有效托住16#工字鋼，加強(qiáng)梁底的承載能力，保證主梁梁底均有有效的承重立桿。由于頂層頂板板處層高大于6m，風(fēng)荷載的作用會產(chǎn)生一定影響，在向風(fēng)面立桿出現(xiàn)拉力，即產(chǎn)生架體傾覆。為保證架體有足夠的防傾覆能力，滿堂紅碗扣式模板支架兩端與中間每隔5排立桿設(shè)置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置；滿堂紅須與周邊框架柱以及剪力墻可靠拉頂，以提高支撐體系的穩(wěn)定性及抵抗風(fēng)荷載的能力，滿足超高架體整體承載能力及穩(wěn)定要求。 6. 支撐體系質(zhì)量要求1) 、腳手架質(zhì)量檢

8、查與驗收標(biāo)準(zhǔn) 5.2構(gòu)配件檢查與驗收 2) 、新鋼管檢查應(yīng)符合下列規(guī)定： 1）應(yīng)有產(chǎn)品質(zhì)量合格證； 2）應(yīng)有質(zhì)量檢驗報告； 3) 、鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道； 4) 、鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應(yīng)符合下表規(guī)定： 表-1 構(gòu)配件允許偏差表7. 模板安裝 為保證模板平整度，要求方木主次龍骨上下兩面刨平。多層板拼縫處，必須有方木龍骨，不允許懸挑，以防多層板下沉，造成混凝土面錯臺。在頂板與墻體交接的陰角處采用50X70mm方木，其貼近墻體混凝土、頂板混凝土的兩

9、側(cè)刨光，并加貼海綿條。多層板之間拼縫采用硬拼縫的方法，不采用粘貼海綿條的方法，對縫隙過大處局部粘貼。梁與柱及墻交接處，采用多層板預(yù)留梁口形式支立模板。梁在跨中按跨度梁以L/300預(yù)起拱（起拱高度80mm）。7.1柱模板安裝 7.1.1、柱模板的設(shè)計 柱模面板選用15膠合板,豎楞及柱箍選用50×70松木方,對拉螺栓選用14鋼筋。7.1.2、柱模的施工順序：     安裝柱模時，應(yīng)先在樓面上彈出柱軸線及邊線測定標(biāo)高找平柱腳立柱模加柱箍支設(shè)側(cè)面穩(wěn)定斜撐澆搗砼拆柱模（修整，翻至上一層使用）。 7.1.3、柱模施工

10、的要點及細(xì)部要求  為保證斷面尺寸，在柱斷面的四個腳用25×25×3mm角鋼焊接或鋼筋頭在柱筋上作限位，用水準(zhǔn)儀將相鄰的準(zhǔn)點轉(zhuǎn)移到柱鋼筋上，以此標(biāo)高來控制柱模頂?shù)臉?biāo)高。 柱與梁板的接頭尺寸準(zhǔn)確與否是影響結(jié)構(gòu)外觀的主要因素，在施工中也是難點之一。首先在安裝柱模時，控制好垂直度與斷面尺寸大小，梁板模安裝基本結(jié)束時，在梁板模上做二次放樣，核對柱頭是否偏位，對柱施工縫留設(shè)較低的柱頭應(yīng)加設(shè)一道柱箍，防止?jié)q模。   在柱模接頭處，用電鉆鉆出兩個孔洞，排除柱頭積水，以保證砼質(zhì)量。 清理孔留設(shè)：為了清理干凈柱內(nèi)垃圾、鋸末

11、、木屑等，在柱一側(cè)模底下留出100×200的清掃洞口，從而保證砼澆搗質(zhì)量。7.2梁、板模板安裝 7.2.1、梁、板模板及支撐的設(shè)計 結(jié)構(gòu)板面板選用15膠合板,內(nèi)楞分別選用50×70、木方,對拉螺栓選用14鋼筋,外龍骨采用48×3.5mm雙鋼管。 梁截面 B×D=400mm×1700mm，梁底支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.6米，立桿的步距 h=1.20米，頂托設(shè)置16#工字鋼作為梁底的主托梁，梁底內(nèi)龍骨為方木，對于梁底立桿較少部位增加承重立桿，具體視現(xiàn)場搭設(shè)情況而定。梁側(cè)對拉螺栓布

12、置3道，在斷面內(nèi)水平間距200+600+600，斷面跨度方向間距600mm，直徑14mm。內(nèi)龍骨間距200mm，內(nèi)龍骨采用50×70mm木方。外龍骨間距600mm，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.5mm。  具體布置見立桿平面布置圖。 板模板支架搭設(shè)高度為7.76米，搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距 b=0.6米，立桿的橫距 l=0.9米，立桿的步距 h=1.20米。 梁板支模架立桿底部均坐落在16#工字鋼上，注意工字鋼鋼擺放整齊，符合立桿間距要求。 7.2.2、梁板模板安裝操作流程如下： 

13、60;   先按梁板各自要求搭設(shè)滿堂腳手架(沿主梁梁位走向安放梁兩側(cè)支架）上龍骨、次楞木梁模安裝樓板面模板安裝梁底立桿（頂托）增加搭設(shè)梁板鋼筋安裝掃地桿、剪刀撐等加固桿件的搭設(shè)梁板混凝土澆筑養(yǎng)護(hù)混凝土達(dá)到拆模強(qiáng)度 7.2.3、梁模板 梁模板安裝后，要拉中線進(jìn)行檢查，復(fù)核各梁模中心位置是否對齊，待平板模板安裝后，檢查并調(diào)整標(biāo)高，將木楔釘牢在墊板上。各頂撐之間要設(shè)水平撐或剪刀撐，以保持頂撐的穩(wěn)固。 為了深梁綁扎鋼筋的方便，在梁底模與一側(cè)模板撐好后，就先綁扎梁的鋼筋，后裝另一側(cè)模板。 次梁模板的安裝，要待主梁模板安裝并校正后才能進(jìn)

14、行。7.2. 4、平板模板 平板模板安裝時，先在次梁模板的兩側(cè)板外先彈水平線。水平線的標(biāo)高應(yīng)為板底標(biāo)高減去平模板厚度及擱柵高度，然后按水平線上牽桿托木，托模上口與水平線相齊，再把靠梁模旁的擱柵先擺上，按設(shè)計間距，擺放擱柵，最后在擱柵上鋪釘平模板。為了便于拆模，只在模板端部或接頭處釘牢，中間盡量少釘。 為了節(jié)約模板，不造成浪費(fèi)現(xiàn)象，大面積配板位置先用標(biāo)準(zhǔn)尺寸的整塊膠合板對稱排列，不足部分留在中央及兩端，用膠合板鋸成所需尺寸嵌補(bǔ)。所有板縫力爭拼密縫，確保砼表面光滑平整。7.2.5、模板拆除 A、模板拆除的要求 不承重或側(cè)壓的模板應(yīng)在混凝土強(qiáng)度能保證

15、構(gòu)件不變形，邊面及棱角不因拆模而受損時方可拆除。 承重模板應(yīng)在與結(jié)構(gòu)或構(gòu)件同條件養(yǎng)護(hù)的混凝土試塊符合規(guī)定時，才能拆除。     B、拆模注意事項 拆模前要有混凝土強(qiáng)度報告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在經(jīng)過申請批準(zhǔn)后方可拆模。模板拆除時要設(shè)置警戒線，并有專人監(jiān)護(hù)。嚴(yán)禁硬砸亂撬，搖晃振動，不得將撬棒直接著力于砼表面及受力薄弱的局部位置。  已拆模的結(jié)構(gòu)，應(yīng)在砼達(dá)到設(shè)計標(biāo)號后，才允許承受全部設(shè)計荷載。當(dāng)承受施工荷載大于計算荷載時，必須經(jīng)過核算加設(shè)臨時支撐。   拆除時不要

16、用力過猛過急，拆下來的木料要及時運(yùn)走、整理。  拆模程序一般應(yīng)是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大復(fù)雜模板的拆除，事前應(yīng)制定拆模方案。    拆除跨度較大的梁下支柱時，應(yīng)先從跨中開始，分別拆向兩端。  快速施工的梁和樓板模板，其底模及門架支撐的拆除時間應(yīng) 對所有砼的強(qiáng)度發(fā)展情況分層進(jìn)行核算，確保下層樓板及梁能安全承載。  8. 模板施工質(zhì)量要求1) 、模板及其支撐結(jié)構(gòu)的材料、質(zhì)量，應(yīng)符合規(guī)定和設(shè)計要求。 2) 、模板及支撐應(yīng)有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定

17、性，并不致發(fā)生不允許的下沉與變形，模板的內(nèi)側(cè)面要平整，接縫嚴(yán)密，不得漏漿。 3) 、模板安裝后應(yīng)仔細(xì)檢查各部構(gòu)件是否牢固，在澆灌砼過程中要經(jīng)常檢查，如發(fā)現(xiàn)變形、松動等現(xiàn)象，要及時休整加固。 4) 、固定在模板上的預(yù)埋件和預(yù)留洞口均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準(zhǔn)確。 5) 、現(xiàn)澆整體式結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差，應(yīng)符合下表規(guī)定： 現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝允許偏差9.  安全、環(huán)保文明施工措施9.1安全施工措施1) 支模過程中應(yīng)遵守安全操作規(guī)程，如遇途中停歇，應(yīng)將就位的支頂、模板聯(lián)結(jié)穩(wěn)固，不得空架浮擱。拆模間歇時應(yīng)將松開的部件和模板運(yùn)走，防止墜落傷。 

18、;2) 進(jìn)入現(xiàn)場，必須戴安全帽，禁止穿拖鞋或光腳，正確地使用個人勞動保護(hù)用品； 3) 拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。4) 支模前必須搭好相關(guān)腳手架（見本工程腳手架方案及相關(guān)方案、相關(guān)安全操作規(guī)程等）。5) 在拆梁模前不準(zhǔn)將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉，掛"禁止通行"安全標(biāo)志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。6) 澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土?xí)r必須由模板支設(shè)班組設(shè)專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復(fù)。經(jīng)常檢查支設(shè)模板吊鉤

19、、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)現(xiàn)問題及時組織處理。7) 木工機(jī)械必須嚴(yán)格使用倒順開關(guān)和專用開關(guān)箱，一次線不得超過3m，外殼接保護(hù)零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護(hù)器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護(hù)罩、鋸片防護(hù)罩、分料器和護(hù)手裝置。使用木工多用機(jī)械時嚴(yán)禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機(jī)械嚴(yán)禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴(yán)禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機(jī)械停用時斷電加鎖。8) 吊運(yùn)模板時，必須由起重工指揮，嚴(yán)格遵守相關(guān)安全操作規(guī)程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉(zhuǎn)不善撞傷人； 9) 鋼模板堆放時，使模

20、板向下傾斜30°，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風(fēng)荷載下傾覆。9.2環(huán)保與文明施工夜間22:006:00 之間現(xiàn)場停止模板加工和其他模板作業(yè)?，F(xiàn)場模板加工垃圾及時清理，并存放進(jìn)指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現(xiàn)場要達(dá)到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚(yáng)塵、低能耗的整體效果。9.3模板支設(shè)工程的安全管理措施搭拆支架必須是專業(yè)施工人員持證上崗，人員定期進(jìn)行體檢，凡不適于高處作業(yè)者，不得上支架操作。搭拆支頂架時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。進(jìn)行高處作業(yè)之前，應(yīng)進(jìn)行安全防護(hù)設(shè)施的逐項檢查和驗收。驗收合格方可進(jìn)行高處作業(yè)。作業(yè)層上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求，不得超載

21、。不得在支架上集中堆放模板、鋼筋等物件。施工期間不得拆除剪刀撐、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等加固桿件。支模應(yīng)按規(guī)定的作業(yè)程序進(jìn)行，模板未固定前不得進(jìn)行下一道工序。嚴(yán)禁在上下同一垂直面上裝、拆模板。結(jié)構(gòu)復(fù)雜的模板，裝、拆應(yīng)嚴(yán)格按照施工組織設(shè)計的措施進(jìn)行。模板支架應(yīng)自成體系，嚴(yán)禁與腳手架進(jìn)行連接。施工人員上下施工作業(yè)面時，必須走施工梯，嚴(yán)禁攀爬模板支架上下。支設(shè)懸挑形式的模板時，應(yīng)有穩(wěn)固的立足點。支設(shè)臨空構(gòu)筑物模板時，應(yīng)搭設(shè)支架或腳手架。模板上有預(yù)留洞時，應(yīng)在澆筑砼前將洞蓋沒。臨街搭設(shè)的支架外側(cè)應(yīng)有防護(hù)措施，以防墜物傷人。施工作業(yè)場所有墜落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高處作業(yè)中所用的物料均應(yīng)

22、堆放平穩(wěn)。不得任意亂置或向下丟棄物件，傳遞物件禁止拋擲。設(shè)專人負(fù)責(zé)對支架進(jìn)行經(jīng)常檢查和保修工作。對高層支架定期作立桿基礎(chǔ)沉降檢查，發(fā)現(xiàn)問題立即采取措施。施工中對支架發(fā)現(xiàn)有缺陷和隱患時必須及時解決，危及人身安全時必須停止作業(yè)。進(jìn)行高處拆模作業(yè)，應(yīng)配置登高用具或搭設(shè)支架，工人必須站在臨時設(shè)置的腳手板上進(jìn)行拆卸作業(yè)。 拆除支頂架前，應(yīng)清除支頂架上的材料、工具和雜物。拆除樓板底模時，應(yīng)設(shè)臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應(yīng)站在待拆范圍以外安全地區(qū)拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。模板及支撐體系搭設(shè)、拆除以及砼澆筑期間，應(yīng)設(shè)置警戒區(qū)和警戒標(biāo)志，由安全員在現(xiàn)場監(jiān)護(hù)，嚴(yán)禁無關(guān)人員進(jìn)入模板下方警戒區(qū)

23、域。模板拆除時，不應(yīng)對樓層形成沖擊荷載。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運(yùn)。臨時堆放處離樓層邊沿距離不得小于lm，堆放高度不得超過lm。樓層邊口、通道口、腳手架邊緣嚴(yán)禁堆放任何拆下物件。拆下的支架及配件應(yīng)清除桿件及螺紋上的沾污物，并分類檢驗和維修，按品種、規(guī)格分類整理存放，妥善保管。9.4預(yù)防模板及支架坍塌的安全技術(shù)措施所有鋼管、連接件、木枋等支撐材料使用前均進(jìn)行全面檢查，不得使用不合格的材料。施工前由項目部安全技術(shù)負(fù)責(zé)人對施工人員進(jìn)行安全技術(shù)書面交底，施工時嚴(yán)格按本方案的要求進(jìn)行。模板支架搭設(shè)基礎(chǔ)應(yīng)為老土層墊寬木板，具有足夠承載力。現(xiàn)場搭設(shè)模板支架時，對模板支撐體系的強(qiáng)度、剛度

24、和穩(wěn)定性等有顯著影響的承載構(gòu)件、連接件的尺寸、間距必須進(jìn)行嚴(yán)格控制?，F(xiàn)場搭設(shè)模板支架時，必須按要求在立桿底部設(shè)置底座或墊板。每搭完一步架后，應(yīng)立即檢查并調(diào)整支架立桿的垂直度，確保立桿的垂直度符合要求，防止因支架立桿傾斜過大造成支架系統(tǒng)的不穩(wěn)。支架系統(tǒng)安裝時，必須嚴(yán)格按照本方案要求設(shè)置縱橫水平拉桿、掃地桿、剪刀撐，防止由于整體剛度不足和失穩(wěn)造成坍塌事故。 可調(diào)托座伸出長度不宜超過300mm，若伸出長度超過300mm，應(yīng)加拉桿連結(jié)穩(wěn)定。安裝完畢經(jīng)驗收確認(rèn)符合要求后才能進(jìn)行混凝土澆筑。作業(yè)層上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求，不得超載。不得在支架上集中堆放模板、鋼筋等物件。施工期間不得拆除剪刀撐、縱橫向水平

25、桿、縱橫向掃地桿等桿件。10. 應(yīng)急預(yù)案10.1目的提高整個項目組對事故的整體應(yīng)急能力，確保意外發(fā)生的時候能有序的應(yīng)急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴(kuò)大，減少經(jīng)濟(jì)損失，保護(hù)生態(tài)環(huán)境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預(yù)案。10.2應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組及其職責(zé)應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組由項目總負(fù)責(zé)、現(xiàn)場負(fù)責(zé)人、安全員等成員構(gòu)成。領(lǐng)導(dǎo)各單位應(yīng)急小組的培訓(xùn)和演習(xí)工作，提高應(yīng)變能力。當(dāng)發(fā)生突發(fā)事故時，負(fù)責(zé)救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協(xié)調(diào)。負(fù)責(zé)準(zhǔn)備所需要的應(yīng)急物資和應(yīng)急設(shè)備。及時到達(dá)現(xiàn)場進(jìn)行指揮，控制事故的擴(kuò)大，并迅速向上級報告。應(yīng)急反應(yīng)預(yù)案10.3事故報告程序事故發(fā)生后，作業(yè)人員、班組長、現(xiàn)場負(fù)責(zé)人、項

26、目部安全主管領(lǐng)導(dǎo)應(yīng)逐級上報，并聯(lián)絡(luò)報警，組織搶救。10.4事故報告事故發(fā)生后應(yīng)逐級上報：一般為現(xiàn)場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發(fā)生重大事故時，應(yīng)立即向上級領(lǐng)導(dǎo)匯報，并在1小時內(nèi)向上級主管部門作出書面報告。10.5現(xiàn)場事故應(yīng)急處理施工過程中可能發(fā)生的事故主要有：機(jī)具傷人、火災(zāi)事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。(a) 火災(zāi)事故應(yīng)急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。(b) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。

27、傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術(shù)，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應(yīng)對傷員進(jìn)行早期清創(chuàng)處理，創(chuàng)面宜暴露，不宜包扎，發(fā)生內(nèi)部組織壞死時，必須注射破傷風(fēng)抗菌素。(c) 高溫中暑的應(yīng)急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發(fā)紅，血管擴(kuò)張以促進(jìn)散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補(bǔ)充水分和無機(jī)鹽，及時處理呼吸、循環(huán)衰竭，醫(yī)療條件不完善時，及時送醫(yī)院治療。(d) 其他人身傷害事故處理：當(dāng)發(fā)生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機(jī)具傷人等人身傷害時，應(yīng)立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積

28、極對傷員進(jìn)行搶救。10.6應(yīng)急通信聯(lián)絡(luò)項目總負(fù)責(zé)： 黃連城 TEL場負(fù)責(zé)人： 章根寶 TEL全員： 杜曉平 TEL術(shù)負(fù)責(zé)人： 何 鳴 TEL院救護(hù)中心：120火警：119通信聯(lián)系方式應(yīng)在施工現(xiàn)場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。11. 勞動力計劃工種按工程施工階段投入勞動力2015年11月2015年12月2016年1月2016年3月中旬下旬上旬中旬下旬上旬中旬下旬上旬中旬下旬木工5520202020205555鋼筋工5101515151515105100混凝土551010101010

29、5555拆除工00000001010510腳手工001010101010101055泥工05500000020輔助工22222222222合計172762575757574227342712. 支架計算書12.1碗扣鋼管樓板模板支架計算書依據(jù)規(guī)范:建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ166-2008建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ 162-2008建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 164-2008計算參數(shù):鋼管強(qiáng)度為205.0

30、 N/mm2，鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為7.8m，立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.20m。面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方70×50mm，間距200mm，木方剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用16號工字鋼。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。傾倒混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.00kN/m2，施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.50kN/m2。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支

31、撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為48×3.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 25.100×0.120×0.600+0.200×0.600=1.927kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (0.000+2.500)×0.600=1.500kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.00

32、5;1.80×1.80/6 = 32.40cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強(qiáng)度計算 f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到 M = 0.100×(1.20×1.927+1.40

33、5;1.500)×0.200×0.200=0.018kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.018×1000×1000/32400=0.545N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×1.927+1.4×1.500)×0.200=0.530kN截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×530.0/(2×600.000×18.000)=0.074N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.4

34、0N/mm2面板抗剪強(qiáng)度驗算 T < T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.677×1.927×2004/(100×6000×291600)=0.012mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.120×0.200=0.602kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.200

35、5;0.200=0.040kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m靜荷載 q1 = 1.20×0.602+1.20×0.040=0.771kN/m活荷載 q2 = 1.40×0.500=0.700kN/m計算單元內(nèi)的木方集中力為(0.700+0.771)×0.600=0.883kN2.木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 0.883/0.600=1.471kN/m最大彎矩 M = 0

36、.1ql2=0.1×1.47×0.60×0.60=0.053kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.600×1.471=0.530kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.600×1.471=0.971kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 7.00×5.00×5.00/6 = 29.17cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 7.00×5.00×5.00×5.00/12 = 72.92

37、cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度 f = M/W =0.053×106/29166.7=1.82N/mm2木方的抗彎計算強(qiáng)度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×530/(2×70×50)=0.227N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，均布荷載通過變形受力計算的最大支

38、座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=0.642kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.642×600.04/(100×9000.00×729166.7)=0.086mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 0.971kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.246kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm

39、)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.415kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 5.051kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.005mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 W = 141.00cm3；截面慣性矩 I = 1130.00cm4；(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度 f = M/W =0.415×106/1.05/141000.0=2.80N/mm2頂托梁的抗彎計算強(qiáng)度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.005mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求!四、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和

40、風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.128×7.800=1.001kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.200×0.600×0.900=0.108kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.100×0.120×0.600×0.900=1.627kN經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 2.736kN。2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (2.500+0.000)×0.600&

41、#215;0.900=1.350kN3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N = 5.17kN i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+2×0.20

42、0=1.600m； 由長細(xì)比，為1600/16=100； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到0.588；經(jīng)計算得到=5173/(0.588×424)=20.753N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=5×1.4Wklal0/16其中 Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)； Wk=uz×us×w0 = 0.250×1.0

43、00×0.241=0.060kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風(fēng)面的間距，0.60m； lb 與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0.90m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=5×1.4×0.060×0.600×1.600/16=0.025kN.m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=1.4×0.060×0.600×1.600×1.600/8-0.025×1.600/4=0.006kN.m； Nw 考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.2×2.736+0.9

44、5;1.4×1.350+0.9×1.4×0.006/0.900=4.992kN經(jīng)計算得到=4992/(0.588×424)+6000/4491=21.246N/mm2；考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算架體中每個節(jié)點的風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化的集中荷載 w =0.060×0.900×1.200=0.065kN節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 wv=1.200/0.600×0.065=0.130kN節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 ws=(1.200×1.200+0.600×0.

45、600)1/2/0.600×0.065=0.146kN支撐架的步數(shù) n=6節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為0.146+(6.000-1)×0.146=0.873kN節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為6.000×0.130=0.781kN架體自重為1.001kN節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和小于架體自重,滿足要求!六、樓板強(qiáng)度的計算1.計算樓板強(qiáng)度說明驗算樓板強(qiáng)度時按照最不利考慮,樓板的跨度取40.00m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內(nèi)配筋3級鋼筋，配筋面積As=8640.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸為 b×h=2

46、4000mm×120mm，截面有效高度 h0=100mm。按照樓板每14天澆筑一層，所以需要驗算14天、28天、42天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土14天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計算長邊40.00m，短邊40.00×0.60=24.00m，樓板計算范圍內(nèi)擺放67×27排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為 q=1×1.20×(0.20+25.10×0.12)+ 1×1.20×(1.00×67×27/40.00/24.00)+

47、 1.40×(0.00+2.50)=9.62kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=24.00×9.62=230.83kN/m板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0793×ql2=0.0793×230.84×24.002=10544.17kN.m 按照混凝土的強(qiáng)度換算得到14天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到79.20%，C30.0混凝土強(qiáng)度近似等效為C23.8?；炷翉澢箟簭?qiáng)度設(shè)計值為fcm=11.33N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 8640.00×360.00/(24000.

48、00×100.00×11.33)=0.11查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.113此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.113×24000.000×100.0002×11.3×10-6=307.3kN.m結(jié)論：由于Mi = 307.25=307.25 < Mmax=10544.17所以第14天以后的樓板樓板強(qiáng)度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐必須保存。3.計算樓板混凝土28天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計算長邊40.00m，短邊40.00×0.

49、60=24.00m，樓板計算范圍內(nèi)擺放67×27排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第3層樓板所需承受的荷載為 q=1×1.20×(0.20+25.10×0.12)+ 1×1.20×(0.20+25.10×0.12)+ 2×1.20×(1.00×67×27/40.00/24.00)+ 1.40×(0.00+2.50)=15.74kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=24.00×15.74=377.69kN/m板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 M

50、max=0.0793×ql2=0.0793×377.69×24.002=17251.49kN.m 按照混凝土的強(qiáng)度換算得到28天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到100.00%，C30.0混凝土強(qiáng)度近似等效為C30.0?；炷翉澢箟簭?qiáng)度設(shè)計值為fcm=14.30N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 8640.00×360.00/(24000.00×100.00×14.30)=0.09查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.085此層樓板所能承受的最大彎矩為： M2=sbh02fcm = 0.

51、085×24000.000×100.0002×14.3×10-6=291.7kN.m結(jié)論：由于Mi = 307.25+291.72=598.97 < Mmax=17251.49所以第28天以后的樓板樓板強(qiáng)度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第3層以下的模板支撐必須保存。4.計算樓板混凝土42天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計算長邊40.00m，短邊40.00×0.60=24.00m，樓板計算范圍內(nèi)擺放67×27排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第4層樓板所需承受的荷載為 q=1×1.20×(0.20

52、+25.10×0.12)+ 2×1.20×(0.20+25.10×0.12)+ 3×1.20×(1.00×67×27/40.00/24.00)+ 1.40×(0.00+2.50)=21.86kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=24.00×21.86=524.52kN/m板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0793×ql2=0.0793×524.53×24.002=23958.81kN.m 按照混凝土的強(qiáng)度換算得到42天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到11

53、2.17%，C30.0混凝土強(qiáng)度近似等效為C33.7。混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計值為fcm=16.05N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 8640.00×360.00/(24000.00×100.00×16.05)=0.08查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.077此層樓板所能承受的最大彎矩為： M3=sbh02fcm = 0.077×24000.000×100.0002×16.1×10-6=296.6kN.m結(jié)論：由于Mi = 307.25+291.72+296

54、.65=895.62 < Mmax=23958.81所以第42天以后的樓板樓板強(qiáng)度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第4層以下的模板支撐必須保存。5.計算樓板混凝土56天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計算長邊40.00m，短邊40.00×0.60=24.00m，樓板計算范圍內(nèi)擺放67×27排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第5層樓板所需承受的荷載為 q=1×1.20×(0.20+25.10×0.12)+ 3×1.20×(0.20+25.10×0.12)+ 4×1.20×(1.00

55、×67×27/40.00/24.00)+ 1.40×(0.00+2.50)=27.97kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=24.00×27.97=671.38kN/m板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0793×ql2=0.0793×671.37×24.002=30666.13kN.m 按照混凝土的強(qiáng)度換算得到56天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到120.80%，C30.0混凝土強(qiáng)度近似等效為C36.2?；炷翉澢箟簭?qiáng)度設(shè)計值為fcm=17.30N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0

56、fcm = 8640.00×360.00/(24000.00×100.00×17.30)=0.08查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.077此層樓板所能承受的最大彎矩為： M4=sbh02fcm = 0.077×24000.000×100.0002×17.3×10-6=319.6kN.m結(jié)論：由于Mi = 307.25+291.72+296.65+319.62=1215.24 < Mmax=30666.13所以第56天以后的樓板樓板強(qiáng)度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第5層以下的模板支撐必須

57、保存。6.計算樓板混凝土70天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計算長邊40.00m，短邊40.00×0.60=24.00m，樓板計算范圍內(nèi)擺放67×27排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第6層樓板所需承受的荷載為 q=1×1.20×(0.20+25.10×0.12)+ 4×1.20×(0.20+25.10×0.12)+ 5×1.20×(1.00×67×27/40.00/24.00)+ 1.40×(0.00+2.50)=34.09kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=24.00×34.09=818.21kN/m板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0793×ql2=0.0793×818.22×24.002=37373.45kN.m 按照混凝土的強(qiáng)度換算得到70天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到127.50%，C30.0混凝土強(qiáng)度近似等效為C38.2?；炷翉澢箟簭?qiáng)度設(shè)計值為fcm=18.26N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 8640.