發(fā)電機檢修時試驗與診斷

1、發(fā)電機檢修時試驗與診斷一一. 發(fā)電機試驗與診斷的重要性，項發(fā)電機試驗與診斷的重要性，項目及分類目及分類（）試驗與診斷的重要性 在制造廠：確保發(fā)電機的制造質量，檢查發(fā)電機電氣和機械特性是否達到設計要求及能否出廠。 在發(fā)電廠（用戶）：檢查發(fā)電機經運輸和安裝后有無損傷性缺陷和問題；發(fā)電機并網運行后，經大修及小修消缺后是否合格，能否達到正常運行的條件。 依據標準GB 755-2000旋轉電機定額和性能GB/T 7064-2002透平型同步電機的技術要求GB 1029-80同步電機試驗方法GB 50150-91電氣設備交接試驗標準電力行業(yè)DL/T 596-1996電氣設備預防性試驗規(guī)程（二）發(fā)電機試驗項

2、目及分類（二）發(fā)電機試驗項目及分類按在制造廠內、工地安裝（并網運行前后）及運行維護要求分為：型式試驗出廠（檢查）試驗交接試驗預防性試驗見表-1 發(fā)電機的試驗項目二繞組的直流電阻測量二繞組的直流電阻測量測量定子繞組的直流電阻：檢查斷股、接頭焊接質量、套管引出線接觸不良等；測量轉子繞組的直流電阻：檢查匝間短路及接觸狀態(tài)；測量方法及注意事項1用具有5位數字、精度0.1級的雙臂電橋式微歐計；2基值很重要。出廠、交接、更換線圈；3應在冷狀態(tài)下進行測量，并折合至同一溫度進行比較；4對于測量不合格的發(fā)電機應進一步查明原因。如敲擊各定子繞組接頭或通直流（1015IN）觀察有無發(fā)熱部位。特定標準將試驗結果折算在

3、同一溫度及校正了測量引線引起的誤差后，定子應 1.5（汽輪發(fā)電機）及 1（水輪發(fā)電機）；轉子應 2，并應對各磁極線圈的連接點進行測量。三繞組的絕緣電阻測量三繞組的絕緣電阻測量定子繞組絕緣電阻、吸收比及極化指數的測定。1. 測定絕緣電阻時的物理過程圖-12. 測量絕緣電阻應注意的幾個問題(1) 溫度的換算Rc = KtRiRc 換算至40 或75 時的絕緣電阻Ri 試驗時溫度為t時的絕緣電阻Kt 換算因數見表-2 絕緣電阻溫度換算因數Kt(2) 合格標準大修時的規(guī)定。新投入或干燥后的規(guī)定。(3) 定子繞組水內冷，絕緣電阻的測定吸收比和極化指數合格值表-3 吸收比及極化指數表-4 轉子繞組等部件絕

4、緣電阻測量規(guī)定 四直流泄漏電流測量及耐壓試驗四直流泄漏電流測量及耐壓試驗直流泄漏電流測量及耐壓試驗是發(fā)電機交接與預防試驗標準及規(guī)范中規(guī)定必做的項目之一，進行此試驗，可以比兆歐表更有效地發(fā)現定子繞組端部一些尚未貫通的集中性絕緣缺陷，其特點是：1可根據泄漏電流和施加電壓是否呈線性比例關系或三相泄漏電流的不平衡度來判斷定子絕緣狀態(tài)受潮、臟污或有局部絕緣缺陷；2直流耐壓試驗不會形成被試絕緣內部劣化的積累效應；3不需要容量較大的試驗設備。 對于定子繞組為空氣或氫氣直接冷卻的發(fā)電機，試驗接線如圖-2所示。圖-2 水內冷定子繞組低壓屏弊法圖-3 定子繞組水電回路示意圖圖-4 低壓屏弊接線圖采用低壓屏蔽法試驗

5、應注意的幾個問題：1微安表擺動的消除2極化電勢的消除3微安值Ix的換算直流泄漏及耐壓試驗結果的判斷五工頻交流耐壓試驗五工頻交流耐壓試驗工頻交流耐壓試驗的特點是試驗電壓與工作電壓的波形與頻率一致，從絕緣劣化和熱擊穿的機理考慮，最能檢出定子繞組槽部的絕緣故障點或缺陷。1試驗方法及注意事項試驗方法及注意事項2試驗電壓試驗電壓3試驗結果判定試驗結果判定1試驗方法及注意事項試驗方法及注意事項發(fā)電機定子繞組工頻交流耐壓試驗的接線如圖-5所示。試驗應分相進行，被試相加電壓，非被試相短路接地，然后進行以下準備工作。（1）試驗前應先用兆歐表分相檢查定子繞組絕緣，如發(fā)現嚴重受潮或缺陷，需經消除后方可進行試驗。定子

6、繞組水內冷，應在通水且水質合格狀態(tài)下進行；氫冷繞組應在充氫后氫純度為96以上或排氫后含氫量在3以下進行，嚴禁在置換過程中進行試驗。（2）設備儀表全部接好后，在空載條件下調整保護間隙，其放電電壓調至試驗電壓的110120范圍內，斷開電源。（3）經過限流電阻3在高壓側短路，調試過流保護跳閘的可靠性。（4）電壓及電流保護調試檢查無誤，儀表接線經檢查無誤后即可將高壓引線接至被試繞組上開始進行試驗。 圖-5 發(fā)電機定子繞組交流耐壓試驗接線2試驗電壓試驗電壓交接試驗：1.5Un+2250V 1Min預防性試驗：1.3Un1.5Un 1Min對于定子繞組在檢修中進行過全部更換或局部更換的發(fā)電機，試驗電壓請參

7、照DL/T 596-1996電力設備預防性試驗規(guī)程規(guī)定進行。3試驗結果判定試驗結果判定（1）正常狀態(tài)下，隨著試驗電壓的上升，電流亦隨之增大，電流表指示穩(wěn)定。被試發(fā)電機內部無放電聲及絕緣過熱或焦糊氣味。（2）有以下現象時表明絕緣即將擊穿或已被擊穿： 電壓表指示數值擺動很大，電流表（毫安表）指示急劇增加； 被試發(fā)電機內部有放電聲響； 發(fā)現有絕緣燒焦氣味或冒煙； 試驗過流保護跳閘。六定子熱水流試驗、氣密試驗六定子熱水流試驗、氣密試驗1定子熱水流試驗定子熱水流試驗2氣密試驗氣密試驗1定子熱水流試驗定子熱水流試驗對于定子水回路是否堵塞的檢查，各電廠多數還沿用過去的逐一打開絕緣引水管接頭測流量的方法。這種

8、方法的測試工作太繁復、不準確，且回裝絕緣引水管時稍有不慎，易造成接頭把合不嚴密而漏水。熱水流試驗法是近年來電機制造廠檢查大型汽輪發(fā)電機定子水路有無堵塞的非常有效的措施。它不僅能檢出異物堵塞，而且能檢出由各種原因產生的“氣堵”。目前，有的電力研究試驗單位已在發(fā)電廠中應用這種方法檢查定子水回路有無堵塞問題。圖-6是用熱水流法檢測出的定子線棒及極間連接線水流正常及有氣堵現象時的典型試驗曲線。圖-6 熱水流試驗曲線熱水流試驗法已被列入JB/T 6228-1992汽輪發(fā)電機內部水系統(tǒng)檢驗方法及評定，作為適用于雙水內冷和水氫氫型汽輪發(fā)電機制造過程定子內冷水路任一部位有無發(fā)生嚴重的水流堵塞的檢驗，也使用于機

9、組的交接驗收和大修過程的檢驗。進行熱水流試驗時需在定子絕緣引水管、極間連接線、進出線及匯水環(huán)上貼敷足量的銅康銅熱電偶，并接入多點溫度自動記錄儀或數據采集系統(tǒng)，然后啟動循環(huán)水泵，在水路中先通入加熱后溫升已達15的熱水，穩(wěn)定約0.5h后關閉循環(huán)水泵。啟動冷水泵通入冷水。并每分鐘采集一組數據，大約15min后試驗即完成。圖-7是對一臺QFSN-300-2型氣輪發(fā)電機定子進行的熱水流試驗的溫度時間試驗曲線。圖中，多數曲線在開冷水泵后溫度上揚，圖中加“”處，是因進水總管的前一段水管中存有熱水。因此，開泵后23min后溫度方明顯下降。曲線示出所有水回路不存在堵塞現象。圖-7 QFSN-300-2型發(fā)電機定

10、子溫度時間曲線2氣密試驗氣密試驗 七汽輪發(fā)電機定子繞組端部自振頻率七汽輪發(fā)電機定子繞組端部自振頻率及整體模態(tài)的測量及整體模態(tài)的測量汽輪發(fā)電機定子繞組端部承受著正常運行時的交變電磁力和出口及內部短路時的瞬態(tài)巨大電磁力的作用。隨著發(fā)電機單機容量的加大，與電機電磁負荷直接有關的端部電磁力的作用也明顯增大，因而定子繞組端部的可靠固定已成為電機制造部門十分重視的問題。大型發(fā)電機的運行研究和實踐證明，如定子繞組端部的固有頻率接近于雙倍工頻（100Hz），運行中定子繞組端部將因諧振而產生較大的振幅；如繞組端部的整體模態(tài)頻率接近于雙倍工頻且振型為橢圓時，諧振電磁振動力及振幅將異常增大而產生嚴重后果。根據近十年

11、來國外及國內200MW及以上大型汽輪發(fā)電機定子繞組端部短路事故分析結果表明，多臺發(fā)電機定子繞組端部線棒絕緣嚴重磨損，引線接頭銅線過早疲勞斷裂、漏水等造成的接地短路事故，皆與定子繞組端部固定結構及工藝存在的諸多缺陷有關，其主要特征之一即故障線棒的固有頻率接近于雙倍工頻，特別是繞組端部整體模態(tài)頻率接近于雙倍工頻且為橢圓振型。為此，原電力部頒布的標準DL/T 596-1996電力設備預防性試驗規(guī)程規(guī)定為發(fā)電機大修中必要時的試驗項目，并要求定子繞組端自振頻率不得介于基頻或倍頻的10范圍內，即：45 55 90 110Hz。國家電力公司2000年9月發(fā)布的防止電力生產重大事故的二十五項重點要求中規(guī)定，為

12、防止定子繞組端部松動引起相間短路，檢查定子繞組端部線圈的磨損、緊固情況，200MW及以上發(fā)電機在大修時應做定子繞組端部振型模態(tài)試驗，發(fā)現問題應采取針對性的改進措施。對模態(tài)試驗頻率不合格（振型為橢圓、固有頻率在94115 Hz之間）的發(fā)電機，應進行端部結構改造。（一）測試目的（一）測試目的按最新發(fā)布及實施的電力行業(yè)標準DL/T 755-2000大型汽輪發(fā)電機定子繞組端部動態(tài)特性測量及評定，測量項目如下：1. 定子繞組端部整體模態(tài)試驗2. 定子繞組鼻部接頭固有頻率測量3. 定子繞組引出線和過渡引線固有頻率測量以上各項測點布置及數量要求是：定子繞組端部整體模態(tài)試驗要求在汽側及勵側的端部錐體內截面上，

13、各取如圖-8所示的三個圓周，每一個圓周上的測點應沿圓周均勻布置，其數量應不少于定子槽數的一半。圖-8 定子繞組端部模態(tài)試驗測點布置示意圖1. 鼻部接頭測點2. 槽口部位測點3. 漸升線中部測點定子繞組鼻部接頭固有頻率測點按圖-8圓周1布置，測所有鼻部接頭，引出線及過渡引線則應選擇固定薄弱處的若干測點。（二）測試條件及評定準則（二）測試條件及評定準則定子繞組為水內冷的發(fā)電機，試驗應在停機且繞組通水的條件下進行。新機交接時可先測量不通水時的數據。DL/T 735-2000標準對測試結果的評定準則如下：1. 繞組端部整體模態(tài)評定新機交接時，整體模態(tài)頻率在94Hz115 Hz范圍內為不合格。已運行的發(fā)

14、電機，整體模態(tài)頻率94Hz115 Hz范圍內且振型為橢圓應對繞組端部進行加固處理；若頻率在94Hz115 Hz范圍，但振型不為橢圓，則應根據繞組端部有無明顯磨損、松動機其嚴重程度進行及時處理或延緩處理。2. 定子線棒鼻端接頭，引出線及過渡引線固有頻率評定接頭及引線的固有頻率在94Hz115 Hz范圍內為不合格。對已運行的發(fā)電機，個別接頭或引線的固有頻率在94Hz115 Hz范圍內應結合發(fā)電機定子端部固有結構的歷史情況進行分析處理。3. 在相鄰兩次試驗中模態(tài)振型和頻率有明顯差異時應對端部固定結構進行檢查處理。對于測出的接頭及引線上的94Hz115 Hz范圍內的固有頻率點，幅值有明顯加大時，應進行

15、加固處理。八定子鐵芯試驗八定子鐵芯試驗 發(fā)電機定子鐵芯試驗一般在鐵芯硅鋼片重新組裝或更換、定子繞組重繞或鐵芯存在片間短路形成過熱變色時進行。定子繞組相間短路故障后波及鐵芯，運行15年以上的大型發(fā)電機亦應結合故障檢查及檢修進行。鐵芯試驗采用交流勵磁法。試驗應在轉子抽出后，定子繞組三相短路接地時進行，如定子繞組存在接地故障，則繞組只可短路，不應再接地，以免多點接地燒壞定子鐵芯。（一）試驗結線（一）試驗結線試驗結線如圖-9（a）所示，沿定子鐵心軸向用絕緣導線繞制的勵磁線圈Wl與測量線圈Wm呈正交布置圖-9（a）。水輪發(fā)電機因定子內徑尺寸較大，為減少漏磁影響，使鐵芯中磁通分布均勻，應采用圖9（b）的結

16、線。如定子鐵芯是分瓣組合式，勵磁線圈應繞在組合面處。勵磁線圈一般為23匝，大型電機可取1匝。（二）試驗前的計算（二）試驗前的計算1.勵磁線圈匝數 式中勵磁線圈外施電壓，V；fQBUWl44. 41042圖-9 定子鐵芯試驗結線圖T 有效鐵芯磁密，一般取1.0T，大型直接冷卻的氣輪發(fā)電機和水輪發(fā)電機取1.4T；f 工頻，50HZ； Q 有效鐵芯軛部截面，cm2;l 有效鐵芯長度；K 填充系數，0.930.95；L 鐵芯總長，cm；n、b 鐵芯通風溝數及寬度，cm；D1、D2 鐵芯外徑及內徑，cm；h軛高，cm;hc齒高，cm;lhQ nbLKlchDDh221式中Dav 鐵芯平均直徑，cm；H0

17、 單位長度的安匝數，當B=1.0T時， H0按制造廠提供的數值，H01.4aw/cm WHDWFIa0hDD12.勵磁電流3.電源功率Pt KVA 4.測量線圈匝數：應使所需電壓與儀表量程相適應， 5.定子鐵芯總重量1000UIPtlmWUUW213108 . 7QDGxv3104 .25QDavkg6.實驗時實際磁密 T7.定子鐵芯軛部單位鐵耗 式中 PFc 由瓦特表實測數值，W； B 相應為1.0T或1.4TQWUBml452BBGPPFcFc8.定子鐵芯最高齒溫差2211BBttt（三）試驗程序及注意事項（三）試驗程序及注意事項1. 按圖-8接線接入測量儀表。用半導體檢溫計初測數據以記錄

18、初始溫度。2. 合勵磁線圈電源，10分鐘后用半導體檢溫計測量鐵芯各部分溫度，在較冷處再放置幾支酒精溫度計；再過10分鐘，再用點溫計找出最熱處再放置幾支酒精溫度計。3. 準確定出最熱和最冷點后，進行持續(xù)90分鐘（試驗磁密1.0t）或45分鐘（試驗磁密1.4t）。其中每隔10分鐘記錄各部溫度及電氣儀表指示數值。4. 注意事項1) 試驗時進入定子鐵芯內膛時應穿絕緣靴及帶絕緣手套。應盡量使用半導體檢溫計而不用手直接觸摸鐵芯部位。如用紅外熱象儀測量顯示鐵芯各部位溫度則更為理想。2) 禁止使用水銀溫度計測溫。3) 試驗時如發(fā)現存在嚴重過熱超溫甚至燒紅冒煙部位時應停止試驗。（四）試驗結果判定（四）試驗結果判

19、定按規(guī)程規(guī)定，定子鐵芯齒的最高溫升不得超過45，各齒的最大溫差不得超過30。運行20年以下的電機，齒的最高溫升不應超過25，溫差不超過15。鐵芯的單位損耗：熱軋硅鋼片不應超過2.5W/kg，冷軋硅鋼片不應超過1.7W/kg，或根據硅鋼片的具體數據。九轉子繞組接地及匝間短路的測試九轉子繞組接地及匝間短路的測試1. 接地故障的檢查試驗轉子回路發(fā)生接地故障時，首先應對繞組外部連接回路進行檢查，依次排除外部回路接地的可能性后，再檢查繞組本身的接地部位。常用的檢查試驗方法如下：（1）電壓表法此方法能簡便判明轉子繞組接地點位置及接地電阻數值，發(fā)電機在靜止或轉動狀態(tài)下均可進行測量。但應注意，在運行狀態(tài)下進行

20、測量時應在勵磁回路中投入兩點接地保護。測量接線如圖-10所示。圖-10 電壓表法測量結線在轉子滑環(huán)上加直流電壓，用電壓表測量正負滑環(huán)間電壓V，正環(huán)及負環(huán)對地電壓及，計算接地點電阻Rg:如為金屬性接地故障，可按下式算出接地點對正，負滑環(huán)間的大致電氣距離，或占轉子繞組總長的百分比。距正環(huán) 121VVVRRvg00211100VVVL距負環(huán)應注意，如發(fā)電機處于旋轉狀態(tài)，應使用帶絕緣柄的銅網刷直接觸到滑環(huán)及轉軸上進行測量，測得的正環(huán)對地電壓，及負環(huán)對地電壓之和不應大于兩滑環(huán)間的電壓，根據測試結果判定：如V1V2 ，接地點靠近負環(huán)， V1V1 ,V120 ， 或負值，接地點不在轉子繞組內部。進行這項試驗

21、還應該注意所用電壓表內阻數值，否則易引入較大誤差。如為非金屬性接地，必須選用高內阻電壓表，如數字式電壓表或萬用表。 00212100VVVL進行這項試驗還應該注意所用電壓表內阻數值，否則易引入較大誤差。如為非金屬性接地，必須選用高內阻電壓表 ，如數字式電壓表或萬用表。610vR（2）直流大電流法在轉子軸上施加大的直流電流查找繞組接地點的軸向和周向位置是檢修存在接地故障轉子的常用和行之有效的方法，其試驗接線如圖-11所示。在轉子兩端軸上通以較大的直流電流（約2001000A），則沿轉子軸向的電位分布如曲線1所示。轉子繞組及滑環(huán)的電位與接地點相同，如曲線2所示。測量時將檢流計G（或量程不大于0.1

22、mv的毫伏表）的一端接于任一滑環(huán)上，另一端接探針。將探針觸接轉子本體作軸向滑動，當檢流計指示為零時即為接地故障點沿軸向的位置。圖-11 大電流法試驗結線在實際測量過程中，接近故障點的一段區(qū)域，檢流計可能均指示零值或最低值，即呈現零值區(qū)或不靈敏區(qū)，（圖-11中標“0”的部分）。零值區(qū)的范圍大小取決于試驗時所施加電流的大小及檢流計的靈敏度，試驗時如出現零值區(qū)過大現象，只需加大試驗電流或更換靈敏度更高的檢流計，零值區(qū)即可縮小。在能滿足測量靈敏度要求的前提下，建議按下表選擇試驗電流應注意，現場進行以上試驗，一般用直流勵磁機或電焊機作直流電源，在后一種情況下，有時用兩臺電焊機并聯(lián)運行以獲得較大直流電流，

23、但也往往給電壓調節(jié)和穩(wěn)定帶來困難。因而最好應用一臺電機或減小試驗電流。還應注意，為防止大電流引入時因接線不牢而燒傷轉子連接部位，應制作通流容量合適的專用卡環(huán)固定在轉軸兩端，將直流電源引線用螺栓夾緊到卡環(huán)上。接地點周向位置的測定：轉子繞組接地點軸向位置測定后，為了檢出接地線圈所在的線槽，需一步測出接地點在轉子圓周方向的部位，為此，在接地點軸向位置所對應的轉子周向斷面的大齒（磁極）表面，沿頸項通以300500A的直流電流。與軸向檢測法一樣，將檢流計G的一端與任一滑環(huán)連接，；另一端用探針沿周向斷面滑動，如圖-12所示。圖-12 測定周向接地點的結線試驗時可持探針先后沿轉子兩個半圓周方向進行，如測出的

24、接地點不是單一的，則應將直流電源引線端改接到與磁極中心呈垂直方向的小齒上繼續(xù)進行試驗，測出檢流計指示為零的點。最后，測出的軸向與周向的交點即為接地故障點。以上試驗方法是未取下轉子護環(huán)時采用的。如接地點已測定，并取下故障側護環(huán)后，可用612V蓄電池作電源直接加到滑環(huán)兩端，測量故障線槽內線圈各匝對地電位，即可找出接地線匝。在某些情況下，不取下護環(huán)亦可測出接地故障線匝。如國產200300MW汽輪發(fā)電機，轉子多采用氣隙取氣斜流通風方式，在冷熱風區(qū)都有通風孔，其數量與槽內線匝相對應；部分國外進口的大型汽輪發(fā)電機，如采用軸向徑向通風方式的300600MW機組，在轉子中部熱風區(qū)的通風孔亦與槽內線匝數量相對應

25、，可在滑環(huán)上接入612V電源，測出故障線匝。圖-13 交流燒穿法結線圖2. 轉子繞組匝間短路檢測轉子繞組匝間短路檢測（1）交流阻抗和功率損耗法測量轉子繞組的交流阻抗和功率損耗是判斷有無匝間短路的較為靈敏和有效的方法。在交流電壓作用下,轉子繞組短路匝中流過的電流要比正常匝大,其方向與正常匝的電流方向相反,有較明顯的去磁作用,形成繞組總阻抗的顯著下降,功率損耗明顯增加,根據多年現場試驗證明,與正常試驗結果相比,如交流阻抗值下降8%,功率損耗上升10%,一般都存在匝間短路。交流阻抗和功率損耗法的試驗接線如圖-14所示。交流電壓經自耦調壓器T,接至轉子滑環(huán)1-1,其值應不超過轉子額定電壓。發(fā)電機大修后

26、或交接試驗應在升速過程中測其交流阻抗或功率損耗。交流阻抗法因接線簡便，靜態(tài)或動態(tài)，轉子在定子膛內或膛外皆可進行試驗，測試的靈敏度較高等優(yōu)點，而現場廣泛采用。但應注意，此方法因受多種因素影響，常常降低其試驗結果的準確度，如試驗時施加電壓的大小，轉子所處位置，靜態(tài)或動態(tài)，電源周率、短路點接觸電阻及短路匝在槽內所處位置等。雖然可在歷次試驗中將這些因素的影響縮減到最小程度，如轉子所處位置、動態(tài)或靜態(tài)，電源電壓大小及周率等等，但多次試驗結果表明，僅用此法尚不足以最后判定匝間短路性質及其嚴重程度。圖-14 交流阻抗及功率損耗試驗結線正因影響交流阻抗法的因素較多，過去國內各試驗研究單位曾根據各自的測試條件提

27、出過不同的判定標準，其范圍大致是，交流阻值下降410%。也曾出現過交流阻抗僅下降45%的確存在匝間短路，但下降810%卻不存在匝間短路的事例?？梢?，僅用交流阻抗法來判定轉子是否存在匝間短路是不夠充分的，應結合其它方法綜合判斷。這對確定轉子是否采取檢修措施時是十分必要的。（2）微分探測線圈動測法在此，特別提出適于在現場采用而有效的測試方法微分探測線圈法。 測試原理圖-15 轉子主磁通、磁勢、磁密分布圖圖-16 氣隙磁密分布圖微分探測線圈法，是用一個直徑只有68mm的空心小線圈，裝于無磁性金屬管中（銅或不銹鋼），將該管自發(fā)電機定子鐵心背部經徑向風道（一般寬為810mm）插入定轉子中，當轉子旋轉時，

28、探測線圈中的感應電勢由于線圈的面積很小，可認為穿過小線圈的磁通是均勻的，即 式中 B穿過小線圈的平均磁密； S小線圈的面積。dtdWeBS故上式說明了小線圈中的感應電勢（時間函數）反映了按圓周分布的氣隙磁密（空間函數）的變化率。 探測線圈的制作及裝配探測線圈是用0.060.08mm高強度漆包線繞在有機玻璃框架上，其匝數可選在200300匝范圍，將線圈嵌入探測桿的頂端，將引線絞成麻花并在另一端引出，如圖-19所示。 dtdBWSdtdWe圖-19 微分探測線圈裝配1-探測線圈； 2-引線； 3-探測桿； 4-引線固定架圖-20 探測線圈槽楔裝配1 封頂環(huán)氧膠2 探測線圈3 大頭槽楔4 定子鐵心齒

29、部5 定子線圈十十. 定子槽部線圈防暈層對地電位的定子槽部線圈防暈層對地電位的測量測量發(fā)電機在運行中，定子槽部線棒由于受電場作用，槽楔松動以及嵌裝時定子線棒在槽中往往有局部與槽壁接觸不緊密等諸多原因，運行年久后很容易出現局部放電及腐蝕現象，使防暈層遭到損壞。因而在檢修中發(fā)現定子槽楔松動、線棒防暈層損壞或運行中發(fā)現測溫元件電位升高時，應進行測量及做必要的處理。測試原理及方法定子線棒與槽壁（鐵心）因存在間隙而產生局部放電時，可用定子繞組施加電壓后線圈與鐵心的等值電路圖-21表示，圖-21 線圈與鐵心槽壁間等值電路測量線圈表面對地電位的方法如圖-22所示。測量前應先退出待測槽的槽楔，發(fā)電機定子繞組施加額定相電壓。將接有高內阻電壓表3的金屬滑塊1（可用紫銅或黃銅材料）沿線棒2表面軸向移動，測出線棒表面各點對地電位值。根據規(guī)程要求，對地電位不應大于10V。如認為退出槽楔工作量太大，也可用探針在定子鐵心通風溝處測出線圈對地電位。顯見，測點范圍有局限性，其結果不及退出槽楔時理想。如定子槽內個線棒間裝有測溫元件時（定子繞組水冷的發(fā)電機），可采用測量測溫元件感應電壓的方法。根據現場經驗，如線棒防暈層完好，此感應電壓一般小于（56）V，防暈層破壞時，能高達數百伏。但應注意，如檢溫計