鋼筋混凝土樓蓋課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)

1、鋼筋混凝土樓蓋 課 程 設(shè) 計(jì) 指 導(dǎo) 書馬 成 松目 錄第1節(jié) 設(shè)計(jì)任務(wù)書一、設(shè)計(jì)任務(wù)二、設(shè)計(jì)內(nèi)容三、設(shè)計(jì)條件四、進(jìn)度安排五、指導(dǎo)教師第2節(jié) 設(shè)計(jì)指導(dǎo)書一 肋梁樓蓋的計(jì)算簡圖二 按彈性方法計(jì)算內(nèi)力三 按塑性內(nèi)力重分布的方法計(jì)算內(nèi)力四 截面設(shè)計(jì)及構(gòu)造要求第3節(jié) 設(shè)計(jì)例題第4節(jié) 答辯參考題參考文獻(xiàn)編后第1節(jié) 設(shè)計(jì)任務(wù)書一、設(shè)計(jì)任務(wù)某多層工業(yè)廠房，采用鋼筋混凝土內(nèi)框架承重，外墻為370mm磚砌承重。設(shè)計(jì)時(shí)，只考慮豎向荷載作用，采用單向板肋梁樓蓋，要求完成鋼筋混凝土整體現(xiàn)澆樓蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。二、設(shè)計(jì)內(nèi)容1、結(jié)構(gòu)布置確定柱網(wǎng)尺寸，柱截面尺寸見表1，主次梁布置及截面尺寸，并進(jìn)行編號，繪制樓蓋結(jié)構(gòu)布置圖。2

2、、板設(shè)計(jì)按塑性分析法計(jì)算內(nèi)力，并繪制板配筋圖。3、次梁設(shè)計(jì)按考慮塑性內(nèi)力重分布的方法計(jì)算內(nèi)力和正截面極限承載力，并繪制配筋圖。4、主梁設(shè)計(jì)按彈性方法計(jì)算主梁內(nèi)力，繪制主梁的彎距、剪力包絡(luò)圖，根據(jù)包絡(luò)圖計(jì)算正截面、斜截面的承載力，并繪制主梁的抵抗彎拒圖及配筋圖。三、設(shè)計(jì)條件1、建筑尺寸見圖1和表2。2、學(xué)生由教師指定題號。3、樓面做法：20mm厚水泥砂漿地面，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，15mm厚石灰砂漿抹底。4、荷載：永久荷載，包括梁、柱、板及構(gòu)造層自重，鋼筋混凝土容重25kN/m3，水泥砂漿容重20kN/m3，石灰砂漿容重17kN/m3，分項(xiàng)系數(shù)樓面均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值見表1。分項(xiàng)系數(shù)圖1 建筑尺寸=1.2

3、?？勺兒奢d，=1.3或1.4。5、材料梁、板混凝土強(qiáng)度等級見表1。主梁、次梁受力鋼筋采用HRB335級鋼筋，其他均用HPB235級鋼筋。 四、進(jìn)度安排結(jié)構(gòu)計(jì)算 5天 繪制結(jié)構(gòu)施工圖 3天 計(jì)算書、圖紙整理 1天 答辯 1天 合計(jì)教學(xué)周二周 10天 五、指導(dǎo)教師第2節(jié) 設(shè)計(jì)指導(dǎo)書一 肋梁樓蓋的計(jì)算簡圖在進(jìn)行內(nèi)力分析前，必須先把樓蓋實(shí)際結(jié)構(gòu)抽象成為一個(gè)計(jì)算簡圖，在抽象過程中要忽略一些次要因素，并做如下假定：1板的豎向荷載全部沿短跨方向傳給次梁，且荷載板次梁主梁主梁支承的傳遞過程中，支承條件簡化為集中于一點(diǎn)的支承鏈桿，忽略支承構(gòu)件的豎向變形，即按簡支考慮。2板視為以次梁為鉸支座的連續(xù)梁，可取1m寬板

4、帶計(jì)算。3跨數(shù)超過5跨的等截面連續(xù)梁（板），當(dāng)各跨荷載基本相同，且跨度相差不超過10時(shí)，可按5跨連續(xù)梁（板）計(jì)算，所有中間跨的內(nèi)力和配筋均按第三跨處理。當(dāng)梁板實(shí)際跨數(shù)小于5跨時(shí)，按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算。4板梁的計(jì)算跨度應(yīng)取為相鄰兩支座反力作用點(diǎn)之間的距離，其值與支座反力分布有關(guān)，也與構(gòu)件的支承長度和構(gòu)件本身的剛度有關(guān)。在實(shí)用計(jì)算中，計(jì)算跨度可按表3取值。0c ln板、梁的凈跨； h板厚；a板、梁端支承長度； b中間支座寬度二 按彈性方法計(jì)算內(nèi)力按彈性理論計(jì)算的樓蓋內(nèi)力，首先要假定樓蓋材料為均質(zhì)彈性體。根據(jù)前述的計(jì)算簡圖，用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計(jì)算梁板內(nèi)力，也可利用靜力計(jì)算手冊中的圖表確定梁、板內(nèi)力。在計(jì)算內(nèi)

5、力時(shí)應(yīng)注意下列問題：1荷載及其不利組合樓蓋上作用有永久荷載和可變荷載，永久荷載按實(shí)際考慮，可變荷載根據(jù)統(tǒng)計(jì)資料折算成等效均布活荷載，可由建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范查得。板通常取1m板寬的均布荷載（包括自重），次梁承受板傳來的均布荷載和次梁自重，主梁承受次梁傳來得集中荷載和均布的自重荷載。為簡化計(jì)算，可將主梁的自重按就近集中的原則化為集中荷載，作用在集中荷載作用點(diǎn)和支座處（支座處的集中荷載在梁中不產(chǎn)生內(nèi)力）。由于可變荷載在各跨的分布是隨機(jī)的，如何分布會(huì)在各截面產(chǎn)生最大內(nèi)力是活荷載不利布置的問題。圖2所示為5跨連續(xù)梁，當(dāng)活荷載布置在不同跨間時(shí)梁的彎矩圖及剪力圖。由圖可見，當(dāng)求1，3，5跨跨中最大正彎矩時(shí)，活

6、荷應(yīng)布置在1，3，5跨；當(dāng)求2，4跨跨中最大正彎矩或1，3，5跨跨中最小彎矩時(shí)，活荷載應(yīng)布置在2，4跨；當(dāng)求B支座最大負(fù)彎矩及支座最大剪力時(shí)，活荷載應(yīng)布置在1，2，4跨，如圖3。由此看出，活荷載在連續(xù)梁各跨滿布時(shí)，并不是最不利情況。圖2 5跨連續(xù)梁彎矩圖及剪力圖圖3 活載不利位置（a） 活1+活3+活5 （b） 活2+活4 （c） 活1+活2+活4從以上分析可得，確定截面最不利內(nèi)力時(shí)，活荷載的布置原則如下：（1）欲求某跨跨中最大正彎矩時(shí)，除將活荷載布置在該跨以外，兩邊應(yīng)每隔一跨布置活載；（2）欲求某支座截面最大負(fù)彎矩時(shí)，除該支座兩側(cè)應(yīng)布置活荷載外，兩側(cè)每隔一跨還應(yīng)布置活載；（3）欲求梁支座截面

7、（左側(cè)或右側(cè)）最大剪力時(shí)，活荷載布置與求該截面最大負(fù)彎矩時(shí)的布置相同；（4）欲求某跨跨中最小彎矩時(shí)，該跨應(yīng)不布置活載，而在兩相鄰跨布置活載，然后再每隔一跨布置活載。2內(nèi)力包絡(luò)圖以恒載作用在各截面的內(nèi)力為基礎(chǔ)，在其上分別疊加對各截面最不利的活載布置時(shí)的內(nèi)力，便得到了各截面可能出現(xiàn)的最不利內(nèi)力。將各截面可能出現(xiàn)的最不利內(nèi)力圖疊繪于同一基線上，這張疊繪內(nèi)力圖的外包線所形成的圖稱為內(nèi)力包絡(luò)圖。它表示連續(xù)梁在各種荷載不利組合下，各截面可能產(chǎn)生的最不利內(nèi)力。無論活荷載如何分布，梁各截面的內(nèi)力總不會(huì)超出包絡(luò)圖上的內(nèi)力值。梁截面可依據(jù)包絡(luò)圖提供的內(nèi)力進(jìn)行截面設(shè)計(jì)。圖4為五跨連續(xù)梁的彎矩包絡(luò)圖和剪力包絡(luò)圖。圖4

8、 內(nèi)力包絡(luò)圖（a） 彎矩包絡(luò)圖 （b） 剪力包絡(luò)圖3支座抗扭剛度對梁板內(nèi)力的影響由于計(jì)算簡圖假定次梁對板、主梁對次梁的支承為簡支，忽略了次梁對板、主梁對次梁的彈性約束作用，即忽略了支座抗扭剛度對梁板內(nèi)力的影響。從圖5可以看出實(shí)際結(jié)構(gòu)與計(jì)算簡圖的差異。在恒載g作用下，由于各跨荷載基本相等，0，支座抗扭剛度的影響較小，如圖5a、b示。在活荷載p作用下，如求某跨跨中最大彎矩時(shí)，某跨布置p，鄰跨不布置p，如圖5c、d示，由于支座約束，實(shí)際轉(zhuǎn)角小于計(jì)算轉(zhuǎn)角，使得計(jì)算的跨中彎矩大于實(shí)際跨中彎矩。精確地考慮計(jì)算假定帶來的誤差是復(fù)雜的，實(shí)用上可用調(diào)整荷載的方法解決。減小活荷載，加大恒荷載，即以折算圖5 梁抗扭

9、剛度的影響荷載代替實(shí)際荷載。對板和次梁，折算荷載取為：板： 折算恒載：g=g折算活載：p=次梁： 折算恒載：g=g折算活載：p=式中 g ，p為實(shí)際的恒載、活載g，p為折算的恒載、活載這樣調(diào)整的結(jié)果，對作用有活荷載的跨gp gp，總值不變，而相鄰無活荷載的跨，g=gp/2g，或g=gp /4g；鄰跨加大的荷載使本跨正彎矩減小，以此調(diào)整支座抗扭剛度對內(nèi)力計(jì)算的影響。當(dāng)板或梁擱置在磚墻或鋼梁上時(shí)，不需要調(diào)整荷載。4彎矩和剪力設(shè)計(jì)值由于計(jì)算跨度取支承中心線間的距離，未考慮支座寬度，計(jì)算所得支座處Mmax、Vmax均指支座中心線處的彎矩、剪力值。支座處截面較高，一般不是危險(xiǎn)截面，故設(shè)計(jì)中可取支座邊緣內(nèi)

10、力值進(jìn)行計(jì)算（見圖6），按彎矩、剪力在支座范圍內(nèi)為線性變化，可求得支座邊緣的內(nèi)力值：M=McV0b/2當(dāng)連續(xù)梁擱置于磚墻上時(shí)：M=Mc6均布荷載： =Vc（gq）b/2集中荷載：Vc=V式中 Mc、Vc支承中的彎矩、剪力值；V0按簡支梁計(jì)算的支座剪力設(shè)計(jì)值（取絕對值）；b支承寬度。三 按塑性內(nèi)力重分布的方法計(jì)算內(nèi)力鋼筋混凝土是一種彈塑性材料，連續(xù)梁板是超靜定結(jié)構(gòu)，當(dāng)梁板的一個(gè)截面達(dá)到極限承載力時(shí)，并不意味著整個(gè)結(jié)構(gòu)的破壞。鋼筋達(dá)到屈服后，還會(huì)產(chǎn)生一定的塑性變形，結(jié)構(gòu)的實(shí)際承載能力通常大于按彈性理論計(jì)算的結(jié)果。再則，混凝土構(gòu)件截面設(shè)計(jì)時(shí)，考慮了材料的塑性，若內(nèi)力分析按彈性理論，與截面設(shè)計(jì)的理論不

11、統(tǒng)一，因此有必要研究塑性理論的內(nèi)力分析方法。連續(xù)梁板考慮塑性內(nèi)力重分布的計(jì)算方法較多，例如：極限平衡法、塑性鉸法及彎矩調(diào)幅法等。目前工程上應(yīng)用較多的是彎矩調(diào)幅法。彎矩調(diào)幅法的概念是：先按彈性分析求出結(jié)構(gòu)各截面彎矩值，再根據(jù)需要將結(jié)構(gòu)中一些截面的最大（絕對值）彎矩（多數(shù)為支座彎矩）予以調(diào)整，按調(diào)整后的內(nèi)力進(jìn)行截面配筋設(shè)計(jì)。(1)彎矩調(diào)幅法簡稱調(diào)幅法，調(diào)幅的基本原則是：1）為盡可能節(jié)約鋼材，宜使用調(diào)整后的彎矩包絡(luò)圖做為設(shè)計(jì)配筋依據(jù)。2）為方便施工，通常調(diào)整支座截面，并盡可能使調(diào)整后的支座彎矩與跨中彎矩接近。3）調(diào)幅需使結(jié)構(gòu)滿足剛度、裂縫要求，不使支座截面過早出現(xiàn)塑性鉸，調(diào)幅值一般25。調(diào)幅后，所有

12、支座及跨中彎矩的絕對值M，當(dāng)承受均布荷載時(shí)應(yīng)滿足：（gq）l2當(dāng)p/g1 /3時(shí)，調(diào)幅值15，這是考慮長期荷載對結(jié)構(gòu)變形的不利影響。4) 調(diào)幅后應(yīng)滿足靜力平衡條件，即調(diào)整后的每跨兩端支座彎矩平均值與跨中彎矩之和（均為絕對值），不小于該跨滿載時(shí)（恒+活）按簡支梁計(jì)算的跨中彎矩M0（見圖7）。MMCM0圖7 M0 示意圖5)為保證塑性鉸具有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，設(shè)計(jì)中應(yīng)滿足0.35，鋼筋宜使用HRB335級和HRB400級熱軋鋼筋，也可采用HPB235級熱軋鋼筋，宜選用C20C45強(qiáng)度等級混凝土。6) 考慮塑性內(nèi)力重分布后，抗剪箍筋面積增大20，增大范圍l見圖8。為避免斜拉破壞，配筋下限值應(yīng)滿足：圖8

13、抗剪箍筋增大范圍示意圖（a）集中荷載作用 （b） 均布荷載作用（2）用彎矩調(diào)幅法計(jì)算等跨連續(xù)梁板根據(jù)調(diào)幅法的原則，并考慮到設(shè)計(jì)的方便，對均布荷載作用下的等跨連續(xù)梁板，考慮塑性內(nèi)力重分布后的彎矩和剪力的計(jì)算公式為：M=（gp）l02 V=（gp）ln2式中，彎矩和剪力系數(shù)，分別見表4，表5l0，ln計(jì)算跨度和凈跨g，p均布恒載和活載的設(shè)計(jì)值次梁邊支座為磚墻，設(shè)活荷載與恒荷載之比 p / g=3，l為跨度。圖9 五跨連續(xù)梁荷載布置圖(a) 五等跨連續(xù)梁 （b）求MBmax時(shí)荷載布置圖 （c）求1、3、5跨中最大彎矩時(shí)荷載布置圖即p=3gg=p/3則 g+p=+p= g+p=+3g =4 g 于是

14、次梁折算荷載 g=0.4375（g+p）p=0.5625（g+p）按彈性方法求MBmax，活載布置在一、二、四跨（如圖9），由附表可查得橫荷載系數(shù)-0.105，活荷載系數(shù)-0.119，則MBmax= 0.105 gl20.119 pl2=0.105×0.4375（g+p）l20.119×0.5625（g+p）l2 =0.1129（g+p）l2考慮調(diào)幅值20%（25%），則 MB=0.8 MBmax=0.0903（g+p）l2=（g+p）l2（g+p）l2=0.0909（g+p）l2取MB=0.0909（g+p）l2，按靜力平衡條件，可求得邊跨間任意處彎矩，取AB跨為隔離體，

15、見圖10。由=0 （g+p）l2+RAl得 RA=0.4091（g+p）l 由（g+p）l2=0=0 RB=（g+p）l0.4091（g+p）l=0.5905（g+p）l得 M1= RAl（g+p）2l2 求跨間最大彎矩M1max的位置：RAl=（g+p）l2 =0.4091M1max= RAl（g+p）2l2=0.4091（g+p）l2（g+p）l2（0.4091）2 =0.08368（g+p）l2按彈性方法求M1max，活載布置在一、三、五跨（如圖9c），由附表可查得橫荷載系數(shù)0.078，活荷載系數(shù)0.100，則 M1max=0.078gl2+0.100pl2=0.078×0.4

16、375（g+p）l2+0.100×0.5625（g+p）l2=0.09037（g+p）l2M1max應(yīng)取用M1max的值，=0.09037，即（3）不等跨連續(xù)梁板的計(jì)算，為計(jì)算方便，取為。當(dāng)不等跨連續(xù)梁板的跨度差不大于10時(shí)，仍可采用等跨連續(xù)梁板的系數(shù)。計(jì)算支座彎矩時(shí)，l0取相鄰兩跨中的較大跨度值；計(jì)算跨中彎矩時(shí)，l0取本跨跨度值。當(dāng)不等跨連續(xù)梁板的跨度差大于10時(shí)，連續(xù)梁應(yīng)根據(jù)彈性方法求出恒載及活荷載最不利作用的彎矩圖，經(jīng)組合疊加后形成彎矩包絡(luò)圖，再以包絡(luò)圖作為調(diào)幅依據(jù)，按前述調(diào)幅原則調(diào)幅。剪力可取彈性方法的計(jì)算結(jié)果，連續(xù)板可按下述步驟計(jì)算：1) 確定最大跨跨內(nèi)彎矩值邊 跨：M 中

17、間跨：M2）按已知最大跨跨中彎矩，在本跨（gp）作用下，由靜力平衡條件求該跨支座彎矩，再以支座彎矩為已知，同理求得鄰跨跨中彎矩，以此類推，求得所有跨中及支座彎矩，該彎矩均應(yīng)符合內(nèi)力平衡條件及大于（gp）l2。（4） 塑性內(nèi)力重分布方法的適用范圍考慮塑性內(nèi)力重分布的方法與彈性理論計(jì)算結(jié)果相比，節(jié)約材料，方便施工，但在結(jié)構(gòu)正常使用時(shí)，變形及裂縫偏大，對下列情況不適合采用塑性內(nèi)力重分布的計(jì)算方法：承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)構(gòu)件；使用階段不允許開裂的結(jié)構(gòu)構(gòu)件；輕質(zhì)混凝土及其它特種混凝土結(jié)構(gòu)；受侵蝕氣體或液體作用的結(jié)構(gòu)；預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)和二次受力迭合結(jié)構(gòu)；主梁等重要構(gòu)件不宜采用。四 截面設(shè)計(jì)及構(gòu)造要求確定了連續(xù)梁板的

18、內(nèi)力后，可根據(jù)內(nèi)力進(jìn)行構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)。一般情況下，強(qiáng)度計(jì)算后再滿足一定的構(gòu)造要求，可不進(jìn)行變形及裂縫寬度的驗(yàn)算。梁板均為受彎構(gòu)件，作為單個(gè)構(gòu)件的計(jì)算及構(gòu)造已在第三章中述及，此處僅對受彎構(gòu)件在樓蓋結(jié)構(gòu)中的設(shè)計(jì)和構(gòu)造特點(diǎn)簡要敘述。1板的計(jì)算及構(gòu)造特點(diǎn)（1） 支承在次梁或磚墻上的連續(xù)板，一般可按塑性內(nèi)力重分布的方法計(jì)算。（2） 板一般均能滿足斜截面抗剪要求，設(shè)計(jì)時(shí)可不進(jìn)行抗剪計(jì)算。（3） 在承載能力極限狀態(tài)時(shí)，板支座處在負(fù)彎矩作用下上部開裂，跨中在正彎矩的作用下部開裂，板的實(shí)際軸線成為一個(gè)拱形（圖11）。當(dāng)板的四周與梁整澆，梁具有足夠的剛度，使板的支座不能自由移動(dòng)時(shí)，板在豎向荷載作用下將產(chǎn)生水平推力

19、，由此產(chǎn)生的支座反力對板產(chǎn)生的彎矩可抵消部分荷載作用下的彎矩。因此對四周與梁整體連接的單向板，中間跨的跨中截面及中間支座，計(jì)算彎矩可減少20，其它截面不予降低。圖11 板的拱作用（4） 板的受力鋼筋的配置方法有彎起式和分離式兩種，鋼筋彎起切斷位置見圖12，圖中當(dāng)p/g3時(shí)，a=ln/4；當(dāng)p/g3時(shí)，a=ln/3。ln為板的凈跨。彎起式可一端彎起（圖12（a）或兩端彎起（圖12（b）。彎起式配筋整體性好，節(jié)約鋼材，但施工復(fù)雜；分離式配筋（圖12（c）施工方便，但用鋼量稍大。圖12 板中受力鋼筋的布置（5）板除配置受力鋼筋外，還應(yīng)在與受力鋼筋垂直的方向布置分布鋼筋，分布鋼筋的作用是固定受力鋼筋的

20、位置；抵抗板內(nèi)溫度應(yīng)力和混凝土收縮應(yīng)力；承擔(dān)并分布板上局部荷載產(chǎn)生的內(nèi)力；在四邊支承板中，板的長方向產(chǎn)生少量彎矩也由分布鋼筋承受。分布鋼筋的數(shù)量應(yīng)不少于受力鋼筋的10，且每米不少于3根，應(yīng)均勻布置于受力鋼筋的內(nèi)側(cè)。由于計(jì)算簡圖與實(shí)際結(jié)構(gòu)的差異，板嵌固在磚墻上時(shí)，支座處有一定負(fù)彎矩，板角處也有負(fù)彎矩，溫度、混凝土收縮、施工條件等因素也會(huì)在板中產(chǎn)生拉應(yīng)力。 為防止上述原因在板中產(chǎn)生裂縫，沿墻長每米配56構(gòu)造鋼筋，伸出墻邊長度l0/7。在角部l0 / 4范圍內(nèi)雙向配6200的負(fù)筋，伸出長度l0/4。板靠近主梁處，部分荷載直接傳給主梁，也產(chǎn)生一定的負(fù)彎矩，同理應(yīng)配置每米56鋼筋，伸出長度l0/4，板的

21、構(gòu)造鋼筋配置見圖13。圖13 板的構(gòu)造鋼筋（6） 現(xiàn)澆板上開洞時(shí)，當(dāng)洞口邊長或直徑不大于300且洞邊無集中力作用時(shí)，板內(nèi)受力鋼筋可繞過洞口不切斷；當(dāng)洞口邊長或直徑大于300時(shí)，應(yīng)在洞口邊的板面加配鋼筋，加配鋼筋面積不小于被截?cái)嗟氖芰︿摻蠲娣e的50，且不小于212；當(dāng)洞口邊長或直徑大于1000時(shí)，宜在洞邊加設(shè)小梁。2次梁的計(jì)算及構(gòu)造特點(diǎn)（1）次梁承受板傳來的荷載，通常可按塑性內(nèi)力重分布的方法確定內(nèi)力。（2）次梁和板整澆，配筋計(jì)算時(shí)，對跨中正彎矩應(yīng)按T型截面考慮,T形截面的翼緣計(jì)算寬度按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中的規(guī)定取值；對支座負(fù)彎矩因翼緣開裂仍按矩形截面計(jì)算。（3）梁中受力鋼筋的彎起和截?cái)?，原則應(yīng)按

22、彎矩包絡(luò)圖確定，但對相鄰跨度不超過20，可承受均布荷載且活荷載與恒荷載之比 p / g3的次梁，可按圖14布置鋼筋。圖14 次梁的鋼筋布置（a）有彎起鋼筋 （b）無彎起鋼筋3主梁的計(jì)算與構(gòu)造特點(diǎn)（1）主梁除承受自重外，主要承受由次梁傳來的集中荷載。為簡化計(jì)算，主梁自重可折算成集中荷載計(jì)算；（2）與次梁相同，主梁跨中截面按T型截面計(jì)算，支座截面按矩形截面計(jì)算；（3）主梁支座處，次梁與主梁支座負(fù)鋼筋相互交叉，使主梁負(fù)筋位置下移，計(jì)算主梁負(fù)筋時(shí)，單排筋h0=h（5060）mm，雙排筋h0=h（7080）mm（如圖15）；圖15 主梁支座截面縱筋位置（4）主梁是重要構(gòu)件，通常按彈性理論計(jì)算，不考慮塑性

23、內(nèi)力重分布；（5）主梁的受力鋼筋的彎起和切斷原則上應(yīng)按彎矩包絡(luò)圖確定；（6）在次梁與主梁相交處，次梁頂部在負(fù)彎矩作用下發(fā)生裂縫，集中荷載只能通過次梁的受壓區(qū)傳至主梁的腹部。這種效應(yīng)約在集中荷載作用點(diǎn)兩側(cè)各0.50.6倍梁高范圍內(nèi)，可引起主拉破壞斜裂縫。為防止這種破壞，在次梁兩側(cè)設(shè)置附加橫向鋼筋，位于梁下部或梁截面高度范圍內(nèi)的集中荷載應(yīng)全部由附加橫向鋼筋（吊筋、箍筋）承擔(dān)。附加橫向鋼筋應(yīng)布置在長度為S=2h13b的范圍內(nèi)，見圖16, 附加橫向鋼筋所需的總截面面積按下式計(jì)算：式中 F作用在梁的下部或梁截面高度范圍內(nèi)的集中力設(shè)計(jì)值；fyv箍筋或彎起鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；Asv承受集中荷載所需的附加橫

24、向鋼筋總截面面積；當(dāng)采用附加吊筋時(shí)，Asv應(yīng)為左、右彎起段截面面積之和。附加橫向鋼筋與梁軸線間的夾角。Asv=圖16梁截面高度范圍內(nèi)有集中荷載作用時(shí)，附加橫向鋼筋的布置（a） 附加箍筋 （b）附加吊筋1傳遞集中荷載的位置 2附加箍筋 3附加吊筋第三節(jié) 設(shè)計(jì)例題已知：車間倉庫的樓面梁格布置如圖17所示，軸線尺寸為30m×19.8m, 樓面面層為20mm厚水泥砂漿抹面，梁板的天花抹灰為15mm厚混合砂漿，樓面活荷載選用7.0kN/m2 ,混凝土采用C20，梁中受力鋼筋采用HRB335, 其他鋼筋一律采用HPB235，板厚80mm，次梁截面為b×h=200mm×450m

25、m，主梁截面為b×h=300mm×700mm，柱截面為b×h=400mm×400mm。樓板周邊支承在磚墻上，試設(shè)計(jì)此樓蓋。圖17 倉庫的樓面梁格布置圖（一）板的計(jì)算（按考慮塑性內(nèi)力重分布的方法計(jì)算）1、 荷載計(jì)算20mm厚水泥砂漿面層 20×0.02=0.400kN/m280mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 25 ×0.08=2.000kN/m215mm厚石灰砂漿抹底 17×0.015=0.225kN/m2恒載標(biāo)準(zhǔn)值: =0.4+2.0+0.225=2.655 kN/m22活載標(biāo)準(zhǔn)值: =7.000 kN/m經(jīng)試算, 永久荷載效應(yīng)控制

26、的組合為最不利組合,因此取荷載設(shè)計(jì)值=1.35×2.655+1.0×1.3×7.000=12.684 kN/m22、計(jì)算簡圖(見圖18)圖18 板的計(jì)算簡圖取1m寬板帶作為計(jì)算單元, 各跨的計(jì)算跨度為:中間跨: 邊跨: 取2020mm=2200-200=2000mm=2200100120+1200/2=2040mm平均跨度: =(2020+2000)/2=2010mm 2、 內(nèi)力計(jì)算:因跨度差: (2020-2000)/2000=1%<10% 故可按等跨連續(xù)板計(jì)算內(nèi)力 各截面的彎距計(jì)算見表63、 截面強(qiáng)度計(jì)算=210N/mm2 ,正截面強(qiáng)度計(jì)算見表7 =9.

27、6 N/mm2, =1.0, = 8020=60mm根據(jù)計(jì)算結(jié)果及板的構(gòu)造要求, 畫出配筋圖如圖20所示圖20 板配筋圖（二）次梁的計(jì)算（按考慮塑性內(nèi)力重分布的方法計(jì)算）1、荷載計(jì)算板傳來的恒載： 2.655×2.2=5.841 kN/m次梁自重： 25×0.2×(0.450.08) =1.850 kN/m次梁粉刷抹灰： 17×0.015×10.450.087×2=0.189 kN/m恒載標(biāo)準(zhǔn)值: =5.841+1.850+0.189=7.880 kN/m活載標(biāo)準(zhǔn)值: =7.000×2.2=15.400 kN/m經(jīng)試算, 永

28、久荷載效應(yīng)控制的組合為最不利組合,因此取荷載設(shè)計(jì)值=1.35×7.880+1.0×1.3×15.400=30.7 kN/m22、計(jì)算簡圖各跨的計(jì)算跨度為:中間跨: 邊跨:1.025=n =6000300=5700mm =6000150120+250/2=5855mm =5873.25mm, 取小值5855mm平均跨度: =(5855+5700)/2=5777.5mm跨度差: (5855-5700)/5700=2.7%<10%次梁的計(jì)算簡圖見圖21。圖21 次梁的計(jì)算簡圖3、內(nèi)力計(jì)算:1/11×30.7×25.855 (kN·m)

29、=95.7 -1/11×30.7×25.778 =-93.2 1/16×30.7×25.70 =62.3 -1/16×30.7×25.70 =-62.3（1） 次梁跨中截面按T形截面計(jì)算邊跨：取=1.95m=5.7/3=1.90m =0.2+2.0=2.2m =5.855/3=1.95m =0.2+1.98=2.18m中間跨：取=1.90m 支座截面按矩形截面計(jì)算 (2) 判斷截面類型h0h3545035415mm， fy300 N/mm2=1.0×9.6×1950×80×(4111-80/2)

30、=561.6 kN·m95.7 kN·m(62.3 kN·m) 屬于第一類T形截面次梁正截面強(qiáng)度計(jì)算見表10次梁斜截面強(qiáng)度計(jì)算見表11圖22 次梁配筋圖三 主梁的計(jì)算（按彈性理論計(jì)算）1、荷載計(jì)算: 次梁傳來的恒載： 7.88×6.0=47.28kN/m2主梁自重： 25×0.3×（0.70.08）×2.2=10.23kN梁側(cè)抹灰： 17×0.015×（0.70.08）×2×2.2=0. 696 kN 恒載標(biāo)準(zhǔn)值:活載標(biāo)準(zhǔn)值: =47.28+10.23+0.696=58.206 kN =15.4×6=92.400 kN=1.35×58.206=78.58 k