邊跨現(xiàn)澆段支架檢算

1、1編制依據(jù) 22施工方案 22.1 邊跨現(xiàn)澆段及合攏段支架總體施工方案： 23 支架結(jié)構(gòu)及驗(yàn)算 33.1 支架荷載 43.2 支架檢算 5湄公河大橋(75+3X 110+75) m連續(xù)梁邊跨現(xiàn)澆段及合攏段支架檢算資料1 編制依據(jù)1.1. 英國BS5400；1.2. 美國ASCE ；1.3. 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范GTJD62-2004；1.4. 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017 2003；1.5. 建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程JGJ81 2002；1.6. 建筑施工計算手冊JGJ74 2003；1.7. 招標(biāo)文件設(shè)計圖紙、 技術(shù)文件；2施工方案2.1 邊跨現(xiàn)澆段及合攏段支架總體施工方案

2、：邊跨現(xiàn)澆段長度18.4m,最大梁高2.2m,邊跨現(xiàn)澆段設(shè)4排支架，靠墩身一排支架設(shè)在承臺上，另外3 排支承在條形基礎(chǔ)上。2.1.1 .支柱采取大型鋼管支柱，直徑為630mm厚為10mmi勺鋼管,每排 4根。 下部焊接于承臺及條形基礎(chǔ)預(yù)埋鋼板上，支柱與支柱之間采用桁架互間進(jìn)行連接，連接桁架采用22 槽鋼現(xiàn)場焊接。2.1.2 .鋼管支柱頂部設(shè)厚20mms板為法蘭盤，橫向分配梁為雙拼145a工字鋼，工字鋼上下頂板每隔200cm采用厚10mnffl板焊接成整體，支點(diǎn)處設(shè)橫向加勁肋。2.1.3 .縱梁140a工字鋼，橫斷面共設(shè)19根，單側(cè)腹板下設(shè)4 棉，底板下設(shè)5根，單側(cè)翼板下設(shè)3根。2.1.4 分配

3、梁采用I18 工字鋼，間距為100cm。2.1.5 .內(nèi)模加固：內(nèi)模采用膠合板，板厚 12mm采用d 48mm 厚3.5mm鋼管進(jìn)行支撐，橫向間距為90cm,縱向間距為100cm,在墩頂 處縱向間距加密至 60cm,步距為120cmi2.1.6 .翼板加固：采用膠合板，板厚12mm 10X 10cm木做楞， 縱梁采用10X 15cm木，翼板處采用d 48mm厚3.5mmi岡管進(jìn)彳f支撐， 橫向間距為75cm,縱向間距為100cm,步距為120cm并于每隔一根立桿 增設(shè)剪刀撐確保支架的穩(wěn)定性。2.1.7 .腹板內(nèi)、外模采用12mm?膠合板，10X 10cm方木做肋，雙 10 槽鋼做背帶，背帶豎向

4、間距不大于120cm。2.1.8 .腹板加固：在腹板采用0 25mmf軋螺紋鋼拉桿，豎向及縱 向間距均不大于120cm并利用內(nèi)模水平橫撐對腹板處進(jìn)行支撐。頂板混凝土面以上設(shè)水平拉桿, 縱向間距為120cm。支架圖附后：3 支架結(jié)構(gòu)及驗(yàn)算支架計算荷載分布圖如下：（ 跨中截面）7650S2=1.85ln2S3=l 54墟S4=0,四妞HL耐亡6。28003.1 支架荷載計算單側(cè)翼緣板混凝土每米面積為：1.255m2單側(cè)腹板(含齒塊)混凝土每米面積：(1.851+0.544=2.123m 22單側(cè)頂板及底板混凝土每米面積為：(0.796+0.666 ) =1.462m梁部的含筋量為2%混凝土容重采用

5、26KN/n3i,施工荷載按混凝土重量荷載系數(shù)為1.2計算；不考慮風(fēng)荷載和梁部縱坡度產(chǎn)生的水平荷 載。距墩中心2n面：單側(cè)翼緣板混凝土每延米均布荷載為：(1.255 X 26 X 1.2)/3.55=11KN/m單側(cè)腹板混凝土每延米均布荷載為：(2.123 X26X 1.2+) /1.3 =51KN/m單側(cè)底板段混凝土每延米均布荷載為：(1.462 X 26 X 1.2 )/2.8=16.3KN/m單側(cè)內(nèi)模頂板段混凝土每延米均布荷載為：(0.796 X 26 X 1.2 )/2.8=8.9KN/m3.2 支架檢算邊跨采取鋼管支架現(xiàn)澆施工, 支架布置型式詳見附后的鋼管支架布置圖。邊跨現(xiàn)澆段總長1

6、8.4m,現(xiàn)澆段對應(yīng)的墩身順橋向?qū)?.6m,因此在計算中假定：與墩身相對應(yīng)的部分1.6m 直接作用于墩身上，外側(cè)的16.8m梁段通過鋼管支架施工。由于截面形式變化，在支架受力范圍內(nèi)，本次計算取距墩中心2米的箱梁截面，總面積4.84 X2=9.68m2。3.2.1 腹板下方木檢算腹板下方木受力最大，滿鋪10X 10cm方木。方木下I18工字鋼分配梁最大間距為1 米，布置見附圖。方木彈性模量 E=1.0X104Mpa, (r=13Mpa/1.3=10Mpa (取自木結(jié)構(gòu)規(guī)范，紅松)方木w=bh2/6=166.7cm3， I=bh3/12=833.3cm4恒載自重 q=51X0.1=5.1KN/m最

7、大彎矩 Mmax=1/8< qL2=1/8 X5.1 x 12=0.64kN m36 Mmax/w=0.64kN m/166.7cm=3.8Mpa< g =13Mpa/1.3=10Mpa 通過。f=5qL4/384 x E x I=5 x 5.1 x 14/384 x 1.0 x 104MpaX833.3cm4=0.8mm<L/400通過。檢算剪應(yīng)力：Qax= qL/2=5.1 X 1/2=2.6KNS=1/4 x 100X 1002=0.25 x 106mm中性軸：T max= 3吧2A2. 61033 .=0.4MPa< r =1.6MPa,10010023.2.2

8、 分配梁檢算橫橋向分配梁間距100cmi分配梁為I18工字鋼，分配梁支撐在 縱梁上，腹板下縱梁間距0.4米，底板下縱梁間距1米，分配梁按連 續(xù)梁檢算。腹板及底板按均布荷載加載，翼板按集中荷載加載。具體加載情況如下:96-4 9-o 31-o 15-o 15-o 15-o 15-o 15-o 15-o 15-o 15-o 31-4 9-96_66 -53_3 RT _53-33- 53-33- 53-圖 2.2.2經(jīng)MADISMh算彎應(yīng)力圖如下:sew-17» ZE W -Sfr 37 -Mi*3- 35 37MK T* LT 2”步口* i"Y -晟一 寸 號11,i

9、9; 3最大的彎應(yīng)力為(T =48.6MPa<(r尸170 MPa 通過!剪應(yīng)力圖最大的剪應(yīng)力為r =14.8MPa<r尸110 MPa 通過!撓度檢算：扣除支架整體下沉的影響，最大撓度為14-7=7mm滿足要求。3.2.3 I40 工字鋼縱梁檢算腹板下縱梁受力最大，所以只需檢算腹板下縱梁，單側(cè)腹板下縱 梁共4根，按連續(xù)梁進(jìn)行檢算。經(jīng)midas分析，彎應(yīng)力圖如下:CTHtH ： |#3EW皿口最大的彎應(yīng)力為(T =52.2MPa<(r尸170 MPa 通過!剪應(yīng)力圖如下：最大的剪應(yīng)力為r =15.6MPa<r尸110 MPa 通過!撓度檢算:HDASAImI FFT洋”

10、X-IMH.-D.OCINQQEb-MP -C-UI arQ 03NOCie-Mfl工 4XRTQ3NOU 13J-£X». 1Q gNOPE- LIN7.432£+«IlJB 4L Rm三，口l2扣除支架整體下沉的影響，最大撓度為10-4=6mm滿足要求。3.2.2雙拼145a工字鋼橫梁受力檢算雙拼I45工字鋼彎應(yīng)力圖（MPa：HDASAImIFFT FEE3KMMBC海 ，二: 5M-HE ： SLT2 EH9-22 草 t HAifF3 * 口3i?411Ml2BEk雪最大的彎應(yīng)力為（T =145MPa<b=170 MPa 通過!雙拼I45工

11、字鋼剪應(yīng)力圖（MPa：最大的剪應(yīng)力為p =45.1MPa<r尸110 MPa 通過!雙拼I45工字鋼撓度檢算："W *".OCE5M5«MFOftMBCi 31vdX-IMR."-3TNAOE M3 -c-eh 上taw-odiNCKK-WZ單獨(dú)-5.e-saE+<Mir 7ibC4 .&_ 7h t3_ J7_ST *益工MIW - VW我3工9-22阜 3L RWl曰鼻口$*1312tihE: Q KW 扣除支架整體下沉影響，則橫梁的最大撓度5 = 14-6=8mm滿足要求。3.2.3鋼管立柱檢算現(xiàn)澆段設(shè)4排立柱，每排立柱采用4根

12、0 630mm壁厚10mms管, 第一排支承于承臺上，其余3排支承在條形基礎(chǔ)上，其布置見總圖。經(jīng)midas分析，支架反力圖如下:M”： ： 55: fl 13±.H：5>2=!從上圖可以看出單根鋼管所承受最大壓力F=553KN 6 630mm壁厚 10mms管截面特性：E=2.lxi05Mpa ;I=936155325mni; i=219mmA=19478mm鋼管最大高度8m中間設(shè)一道連接，見圖。鋼管立柱穩(wěn)定檢算：鋼管立柱按一端自由，一端固結(jié)考慮。w =2.0,根據(jù)歐拉公式：入L/i=2 X8000/219=73<100（不屬于長細(xì)桿）查表得：桿件折減系數(shù)=0.7322o

13、 =F/AX =553kN/0.732 乂 19478mm=38.8Mpa<6=170 Mpa 計算通過。變形計算:=1.0mm553 * 103N * 8000mm2. 1 * 105MPa* 19478mm3.2.4 翼板外模支架檢算3.2.4.1 方木小楞檢算翼板方木小楞較腹板底模小楞受力要小得多，此處不再檢算。3.2.4.2 縱梁10 x 15cm方木檢算方木彈性模量 E=1.0X104Mpa, （r=13Mpa/1.3=10Mpa（取自木 結(jié)構(gòu)規(guī)范，紅松）方木 w=bh/6=375cm3, I=bh3/12=2813cm4從”圖2.2.2 ”可以看出，靠近腹板的第一根翼板縱梁受

14、力最大，q=13KN/m 縱梁最大跨度100cm貝U, Mmax=1/8< qL2=1/8X13X 12=1.63kN mer Mmax/w=1.63kNm/375cm=4.3Mpa< cr =13Mpa/1.3=10Mpa通過。f=5qL 4/384 乂 EX I=5X 13X 14/384 x 1.0 x 104Mpa<2813cm4=0.6mm<L/400通過。檢算剪應(yīng)力：Qax= qL /2=13 X1/2=6.5KN中性軸：T max= 3Q吧2A=6.5 父 103 M3=0.7MPa< r 尸1.6MPa,10015023.2.4.3 扣件式支架檢算

15、從”圖2.2.2 ”可以看出，靠近腹板的第一根翼板縱梁下的頂托 受力最大，q=13KN/m縱梁最大跨度1m單根鋼管最大受力P=13X 1 = 13KN<巳=20KN通過。3.2.5 腹板內(nèi)、外模及頂板內(nèi)模檢算腹板內(nèi)、外模結(jié)構(gòu)形式及加固方案同0#段內(nèi)模，由于邊跨現(xiàn)澆段 最大梁高只有2.2m,新澆混凝土側(cè)壓力較 0#段內(nèi)模要小，所以，此 處不再檢算。頂板內(nèi)模結(jié)構(gòu)形式0#ia內(nèi)模，邊跨現(xiàn)澆段頂板厚度與 0#段一致, 所以，此處也不再檢算。3.2.6 合攏段支架檢算合攏段支架一頭支承在邊跨現(xiàn)澆段的橫梁上，另一頭采用雙 I45 工字鋼做橫梁吊在“ L”懸澆段的下面，吊桿采用4根0 32mmi軋螺

16、紋鋼，吊桿間距與邊跨現(xiàn)澆段立柱間距一致。由于合攏段只有 3m長, 縱梁、橫梁受力均比邊跨現(xiàn)澆段的受力要小，所以，此處不再檢算。內(nèi)、外模結(jié)構(gòu)形式及加固方法與邊跨現(xiàn)澆段一致，所以，也不再 檢算。精軋螺紋鋼吊桿檢算：經(jīng)midas分析，吊桿承受的拉力如下:吊桿最大受力為 P=175KN<P=785X 3.14 乂 162/1.85=341KN,滿足要求。3.2.7 基底承載力計算本橋地質(zhì)情況如下：M6號墩地表以下1-5m均為粉質(zhì)粘土；M11號墩地表1-5m為人工棄土堆，原狀地面以下1-2m米為黏土， 硬塑；2-5m為風(fēng)化巖，5m以下為基巖?；滋幚矸桨福喝斯壨炼研枞壳宄?，條形基礎(chǔ)基底需落在原狀地面以下1.5m以上，基坑開挖到標(biāo)高后，需采用靜力觸探的方法，探明基底地 質(zhì)及承載力情況是否與設(shè)計地質(zhì)資料相符，并確?；滓韵聸]有軟弱 夾層，基底采用重型壓路機(jī)進(jìn)行夯實(shí)，并采用碎石換填處理，換填深 度不小于50cm,分兩層填筑，并用重型壓路機(jī)壓實(shí)，處理后的地基承 載應(yīng)不小于200kpa。為確?；拙鶆蚴?/p>