實(shí)用模板支撐體系計(jì)算書

1、模板支撐體系計(jì)算書計(jì)算依據(jù):1 、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī) JGJ162-20082 、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)JGJ 130-20113 、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)GB 50010-20104 、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)GB 50009-20125 、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)GB 50017-2003-、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁截面尺寸(mrrK mm)300X 900模板支架高度H(m)31.2模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)20模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)10.15梁側(cè)樓板厚度(mm)120、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值 Gk(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑

2、混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值 G,k(kN/m3)243混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 G3k(kN/m )1.53混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 Gk(kN/m )1.1當(dāng)計(jì)算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí) Qk(kN/m)12對(duì)水平面模板取值QkN/m )2風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值3 k(kN/m2)基本風(fēng)壓320(kN/m )0.35非自定義:0.29地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)24風(fēng)壓高度變化系數(shù)R z0.796風(fēng)荷載體型系數(shù)卩s1.04三、模板體系設(shè)計(jì)新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱間距1 a(mm)1000梁兩側(cè)立柱橫向間距1 b(mm)1000步距h(

3、mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距1 a(mm)、1mm)1000、 1000混凝土梁距梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離 (mm)500梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按梁兩側(cè)立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)333,667梁底支撐小梁最大懸挑長(zhǎng)度(mm)300梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距100每縱距附加梁底支撐主梁根數(shù)1結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計(jì)算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)JGJ162-2008設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下:平面圖本圖梁側(cè)支撐構(gòu)適僅作示意，具體詳見衆(zhòng)側(cè)模樋設(shè)計(jì)V1<1cyjLTc«jLTIT立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆

4、面木膠合板面板厚度t(mm)142面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm )152面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值t (N/mm )1.52面板彈性模量E(N/mm)5400取單位寬度b=1000mm按三等跨連續(xù)梁計(jì)算:W = bh2/6=1000 X 14X 14/6 = 32666.667mm, I = bh3/12=1000 X 14X 14X 14/12 =228666.667mmq 1 = 0.9 X max1.2(G ik+(Gk+Gk) X h)+1.4Q2k, 1.35(G ik+(Gk+Gk) X h)+1.4 書 cQkX b=0.9 X max1.2 X (0.1+(24+1.5) X 0.9

5、)+1.4 X 2, 1.35 X (0.1+(24+1.5) X0.9)+1.4 X 0.7 X 2 X 1 = 29.77kN/mq 備=0.9 X 1.35 X Gik+(Gk+Gk) X h X b= 0.9 X 1.35 X 0.1+(24+1.5) X 0.9 X 1= 28.006kN/mq 1活 = 0.9 X 1.4 X 0.7 X QkX b = 0.9 X 1.4 X 0.7 X 2X 1 = 1.764kN/mq 2= 1 X (G1k+(Gk+Gk) X h) X b= 1 X (0.1+(24+1.5) X 0.9) X 1 = 23.05kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：i9

6、.774srM/m£9i77kH/m£5,77kn/mu 11 V '7 U 1 | Ur u 11 uUlrirJJIdIIJmff Hr v i卩汗IJ1 w1LIDOL1MLL1 、強(qiáng)度驗(yàn)算M max= 0.1q1 靜L2+0.117q1 活L2= 0.1 X 28.006 X 0.1 2+0.117 X 1.764 X 0.1 2=0.03kN m(r = MUW= 0.03 X 106/32666.667 = 0.92N/mni< f = 15N/mrm滿足要求！2 、撓度驗(yàn)算v max= 0.677q2L4/(100EI)=0.677 X 23.0

7、5 X 1004/(100 X 5400X 228666.667)=0.013mmC v = L/250 = 100/250 = 0.4mm滿足要求！3 、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R 1=R=0.4q1 靜L+0.45q1 活L=0.4 X 28.006 X 0.1+0.45 X 1.764 X 0.1 = 1.2kNR 2=R=1.1q1 靜L+1.2q1 活L=1.1 X 28.006 X 0.1+1.2 X 1.764 X 0.1 = 3.292kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R 1 =R' =0.4q 2L=0.4 X 23.05 X 0.1 = 0.922kNR

8、2=R'=1.1q2L=1.1 X 23.05 X 0.1 = 2.536kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40 X 702小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm )11.442小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值t (N/mm )1.2323小梁截面抵抗矩W(cm)32.6672小梁彈性模量E(N/mm)7040小梁截面慣性矩l(cm4)114.333小梁計(jì)算方式簡(jiǎn)支梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：5左=R/b=1.2/1 = 1.2kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：4仲=MaxF2,R3/b =Max3.292,3.292/仁 3.292kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁

9、線荷載：5右=F4/b=1.2/1 = 1.2kN/m小梁自重：q2= 0.9 X 1.35 X (0.3-0.1) X 0.3/3 =0.024kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載43左=0.9 X 1.35 X 0.5 X(0.9-0.12)=0.474kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載= 0.9 X 1.35 X 0.5 X(0.9-0.12)=0.474kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載44左=0.9 X Max1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 2, 1.35 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 0.7 X 2 X (0.5

10、-0.3/2)/2 X 1= 1.105kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載= 0.9 X Max1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 2, 1.35 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 0.7 X 2 X (1-0.5)-0.3/2)/2 X 1= 1.105kN/m左側(cè)小梁荷載 q左=+q2+qa左+中左=1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m中間小梁荷載 q中 = q 仲 + q 2=3.292+0.024=3.317kN/m右側(cè)小梁荷載 q右=4佑+q2+qa右+q4右=1.2+0.024+0.474+1.1

11、05=2.803kN/m小梁最大荷載 q=Maxc左,q 中,q 右=Max2.803,3.317,2.803=3.317kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：5左=R'/b=0.922/1 = 0.922kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q仲=MaxR',R訂/b =Max2.536,2.536/仁 2.536kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：qi右=R/b=0.922/1 = 0.922kN/m小梁自重：q2' = ix (0.3-0.1) X 0.3/3 =0.02kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'=1X 0.5 X

12、 (0.9-0.12)=0.39kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載qa右'=1X 0.5 X (0.9-0.12)=0.39kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'=1 X (0.5+(24+1.1) X 0.12) X(0.5-0.3/2)/2 X 1=0.615kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'=1 X (0.5+(24+1.1) X 0.12) X (1-0.5)-0.3/2)/2 X 1=0.615kN/m左側(cè)小梁荷載 q左' = q佐'+q J+q 3左'+q 4左'=0.922+0.02+0.39+0.615=

13、1.947kN/m 中間小梁荷載 q中'= q 仲'+ q 2=2.536+0.02=2.556kN/m右側(cè)小梁荷載 q右' = q佑'+q J+q 3右'+q 4右'=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m小梁最大荷載 q'=Maxq 左',q 中',q 右'=Max1.947,2.556,1.947=2.556kN/m為簡(jiǎn)化計(jì)算，按簡(jiǎn)支梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：i、抗彎驗(yàn)算M ma尸max0.125ql i2, 0.5ql 2 = max0.125 x3.317 x O.52, 0.5

14、 x 3.317 x0.3 =0.149kN m(T =MUW=0.149X 106/32667=4.569N/mni< f=11.44N/mm 2滿足要求！2 、抗剪驗(yàn)算V max= max0.5ql 1, ql 2 = max0.5 x 3.317 x 0.5 , 3.317 x 0.3 = 0.995kN2T ma=3Vnax/(2bh 0)=3 X 0.995 X 1000/(2 x 40x 70) = 0.533N/mni<t =1.232N/mm2滿足要求！3 、撓度驗(yàn)算V 1 = 5q'l 14/(384EI) = 5x 2.556 x 5004/(384 x

15、 7040x 114.333 x 104) = 0.258mm w v = 11/250 = 500/250 = 2mm444V 2= q'l 2/(8EI) = 2.556 x 300 /(8 x 7040x 114.333 x 10) = 0.322mmC v =2l 2/250 = 2x 300/250 = 2.4mm滿足要求！4 、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)R ma=qL1,0.5qL 1+qL2=max3.317 x 0.5,0.5 x 3.317 x 0.5+3.317 x0.3=1.824kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為Ri=1.542kN,R2=1.8

16、24kN,R3=1.824kN,R4=1.542kN正常使用極限狀態(tài)R maX=q'L i,0.5q'L i+q'L2=max2.556 X 0.5,0.5 X 2.556 X 0.5+2.556 X0.3=1.406kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為Ri'=1.071kN,R 2'=1.406kN,R J=1.406kN,R /=1.071kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm) 48 X 2.7主梁計(jì)算截面類型(mm) 48 X 2.7主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm 2052 主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值t (N/mm )1253主梁截面

17、抵抗矩W(cm)4.122主梁彈性模量E(N/mm)2060004主梁截面慣性矩l(cm )9.89L.a24tN l.«4kN 1.542kMJL痂IL中JL垣JLrr1 、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN m)(T =MUW=0.141 X 106/4120=34.284N/mm= f=205N/mm2滿足要求！2 、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)V max= 3.366kNT maX=2Vnax/A=2 X 3.366 X 1000/384 = 17.532N/mni< t =125N/mnn滿足要求！3 、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)v max= 0.056mm v = L/250

18、= 334/250 = 1.336mm滿足要求！4 、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為 Ri=0.295kN, F2=3.661kN, R=3.661kN, F4=0.295kN正常使用極限狀態(tài)支座反力依次為 Ri'=0.224kN，R'=2.701kN，R'=2.701kN，F(xiàn)4'=0.224kN七、2號(hào)主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm) 48 X 2.7主梁計(jì)算截面類型(mm) 48 X 2.72主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm )2052 主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值t (N/mm )1253主梁截面抵抗矩W(cm)4.122主梁彈性模量E(N/mm)

19、2060004主梁截面慣性矩l(cm )9.89主梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座主梁根數(shù)1P = maxF2, F3=Max3.661 , 3.661=3.661kN , P = maxF2', R， = Max2.701 ,2.701=2.701kN2 號(hào)主梁彎矩圖（kN m）（T =ML/W=0.641 X 106/4120=155.509N/mmk f=205N/mm2滿足要求!2 、抗剪驗(yàn)算2號(hào)主梁剪力圖(kN)JL咖L咖Lr1 、抗彎驗(yàn)算V ma尸 2.38kNT ma=2VnaJA=2 X 2.38 X 1000/384 = 12.394N/mm< t =125N/m

20、ni滿足要求！3 、撓度驗(yàn)算2號(hào)主梁變形圖(mm)v max= 1.533mm v = L/250 = 1000/250 = 4mm滿足要求！4 、支座反力計(jì)算極限承載能力狀態(tài)支座反力依次為 Ri=4.942kN, F2=7.871kN, R=7.871kN, F4=4.942kN立柱所受主梁支座反力依次為 艮=7.871/1=7.871kN，F(xiàn)3=7.871/1=7.871kN八、縱向水平鋼管驗(yàn)算鋼管截面類型(mm) 48 X 2.7鋼管計(jì)算截面類型(mm) 48 X 2.72鋼管截面面積A(mm)384鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)162鋼管彈性模量E(N/mm)2060004鋼管截面慣性矩l

21、(cm )9.893鋼管截面抵抗矩W(cm)4.12鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm 2)205鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值t (N/mm2)125P = maxR, R=0.295kN , P = maxR , R = 0.224kN計(jì)算簡(jiǎn)圖如下:縱向水平鋼管彎矩圖（kN m）c = ML/W= 0.052 X 106/4120 = 12.531N/mm= f = 205N/mrm滿足要求!2 、抗剪驗(yàn)算縱向水平鋼管剪力圖(kN)JL咖L咖Lr1 、抗彎驗(yàn)算V ma尸 0.192kNT ma尸 2Vmax/A=2 X 0.192 X 1000/384 = 0.999N/mmk t = 125N/mrm滿

22、足要求！3 、撓度驗(yàn)算縱向水平鋼管變形圖(mm)v max= 0.127mm v = L/250 = 1000/250 = 4mm滿足要求！4 、支座反力計(jì)算支座反力依次為 Ri=0.398kN, F2=0.634kN, R=0.634kN, F4=0.398kN同理可得：兩側(cè)立柱所受支座反力依次為 R=0.634kN, R=0.634kN九、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座2可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc11 、扣件抗滑移驗(yàn)算兩側(cè)立柱最大受力 N= maxR,R4 = max0.634,0.634 = 0.634kN< 1 X 8=8kN單扣件在扭矩達(dá)到

23、4065N- m且無(wú)質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2 、可調(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座最大受力 N= maxR, Rb = 7.871kN < N=30kN滿足要求！十、立柱驗(yàn)算立柱鋼管截面類型(mm) 48 X 2.7立柱鋼管計(jì)算截面類型(mm) 48 X 2.7鋼材等級(jí)Q2352立柱截面面積A(mm)384回轉(zhuǎn)半徑i(mm)163立柱截面抵抗矩W(cm)4.12抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm 2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算1 o=h=15OOmm入=l o/i=15OO/16=93.75 < 入=150長(zhǎng)細(xì)比滿足要求！查表得，©二0.6412 、

24、風(fēng)荷載計(jì)算2 2M w= 0.9 X© cX 1.4 Xw kX I a X h/10 = 0.9 X 0.9 X 1.4 X 0.29 X 1 X 1.5 /10 = 0.074kN m3 、穩(wěn)定性計(jì)算根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)JGJ162-2008,荷載設(shè)計(jì)值5有所不同：1) 面板驗(yàn)算q 1 = 0.9 X 1.2 X (0.1+(24+1.5) X 0.9)+1.4 X 0.9 X 2 X 1 = 27.162kN/m2) 小梁驗(yàn)算q 1= max1.098+0.9 X 1.2 X (0.3-0.1) X 0.3/3+0.5 X (0.9-0.12)+0.9 X 1.2 X (

25、0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 0.9 X 1 X , (1-0.5)-0.3/2/2 X 1, 3.01+0.9 X 1.2 X (0.3-0.1) X 0.3/3=3.032kN/m同上四八計(jì)算過程，可得：R 1 = 0.574kN ,艮=7.003kN ,7.003kN, R = 0.574kN立柱最大受力 Nv= maxR+Ni 1, R, R, Ri+N*2+0.9 X 1.2 X 0.15 X (31.2-0.9)+M W b= max0.574+0.9 X 1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 0.9 X 1 X (1+0.5-

26、0.3/2)/2 X 1, 7.003 , 7.003 , 0.574+0.9 X 1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 0.9 X 1 X (1+1-0.5-0.3/2)/2 X 1+4.909+0.074/1 = 11.985kNf = N/( © A)+M/W= 11985.215/(0.641 X 384)+0.074 X 106/4120 = 66.653N/mni< f = 205N/mrn滿足要求！十一、高寬比驗(yàn)算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)JGJ130-2011第6.9.7 :支架高寬比不應(yīng)大于3H/B=31.2/20=1

27、.56 V 3滿足要求，不需要進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算！十二、立柱支承面承載力驗(yàn)算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30混凝土的齡期(天)14混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mmb7.4882混凝土的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度f(wàn) t(N/mm)0.858立柱墊板長(zhǎng)a(mm)100立柱墊板寬b(mm)450F 1=N=11.985kN1 、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)GB50010-20K第 條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl < (0.7 B hft+0.25 b pc，m) n uJhoF1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值B h截面高度影響系數(shù)：當(dāng) h < 800m時(shí)，取B h=1.0 ；當(dāng)

28、h > 2000mm寸，取B h=0.9 ;中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值b pc,m臨界面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值，2其值控制在mm圍Um臨界截面周長(zhǎng)：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值n =min( n 1, n 2) n 1=0.4+12 B s, n2=0.5+as Xh0/4Umn 1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)n 2臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高度之比的影響系數(shù)B s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長(zhǎng)邊與短邊尺寸比較，B s不宜大于4

29、 :當(dāng)B s<2時(shí)取B s=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取B s=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20說(shuō)明在本工程計(jì)算中為了安全和簡(jiǎn)化計(jì)算起見，不考慮上式中bpc,m之值，將其取為0,作為板承載能力安全儲(chǔ)備?？傻茫築 h=1, ft=0.858N/mm,n =1, ho=h-2O=1OOmmu m =2(a+h o)+(b+h o)=15OOmmF=(0.7 B hf t +O.25(T pc, m) n UmhO=(O.7 X 1 X O.858+O.25 X O) X 1 X 15OOX1OO/1OOO=9O.O9kN > R=

30、11.985kN滿足要求！2 、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)GB50010-201C第條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl < 1.35 B c B lf cAnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)表取值B c混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)第條的規(guī)定取用B i混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)An混凝土局部受壓凈面積1/2B i=(AbA|)A混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)第條確定可得：fc=7.488N/mm,B c=1,B i=(Ab/Ai)1/2=(a+2b) x (b+2b)/(ab)1/2=(1000) x (13

31、50)/(100 x1/2 2450)=5.477, Ain =ab=45000mmF=1.35 B 詡 lfA=1.35 x 1 x 5.477 x 7.488 x 45000/1000=2491.568kN >R=11.985kN滿足要求！Q 235A鋼管軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)入01234567890M.0000.9970.9950.992 10.9890.987:0.9840.9810.9790.976100.974：0.9710.9680.966：0.9630.9600.9580.9550.9520.949200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889400.8860.8820.8790.875：0.8720.868:0.8640.8610.8580.855500.8520.8490.8460.8430.8390.