超大型高爐高球比低碳冶煉技術(shù)應(yīng)用.docx

1、第31卷第9期2021年9月中國冶金ChinaMetallurnyVol.31.No.9.p98103SrptrnibiT20211X)1：10.13228j.Ixjyuan.issn!0069356.20210319超大型高爐高球比低碳冶煉技術(shù)應(yīng)用徐萌，王偉,孫健.張雪松(胃鋼集團(tuán)仃限公詞技術(shù)研究院.北京100043)摘要：為實(shí)現(xiàn)低碳煉鐵生產(chǎn).首鋼基秘件礦粉資源高品位低硅含缺的特點(diǎn).確定了高爐高球團(tuán)比例冶煉的技術(shù)路線.依據(jù)爐渣破度平衡、球團(tuán)性能和爐料結(jié)構(gòu)軟爆性能試處研究.開發(fā)出35%就性球團(tuán)礦+20%郵:球團(tuán)礦十40%燒結(jié)礦+5%塊礦的商爐基礎(chǔ)爐料結(jié)構(gòu).根據(jù)高比例球團(tuán)礦同時(shí)抑制邊緣和中心的特

2、性.通過料序控制減少球團(tuán)在邊緣與中心的分布.實(shí)現(xiàn)布跛性爐料的均勻混合,并采用中心加照布料方式開放中心、適當(dāng)疏導(dǎo)邊緣.以穩(wěn)定煤氣分布。在活躍爐缶L基礎(chǔ)上.通過高富偵高原壓控制爐腹煤氣指數(shù)來降低壓差提高冶煉強(qiáng)度.低漁比卜通過提高鎂鋁比至0.600.65來改善脫硫拌堿能力55!球團(tuán)比例卜高爐實(shí)現(xiàn)了商效梅定順行*均利用系數(shù)達(dá)到2.3t/(md.漁比低F220kgI.燃料比降至180kg.煉鐵系統(tǒng)碳排放降低8.6:,關(guān)鍵詞：高爐；高球比；低碳；爐料結(jié)構(gòu)；透氣性文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A文章編號(hào)：10069356(2021)09009806Applicationonlowcarbonsmeltingtechnolog

3、yforfeedinglargepercentageofpelletsintosuper-largeBFXUMeng.WANGWei.SUNJian.ZHANGXue-song(ResearchInstituteofTechnology.Shougang(iroupLimited('orporation(Beijing100043.China)Abstract:Forrealizinggreenandlowcarbonironmakingproduction.Shougangclcterniinecldu*technicalrouteofhighpelletratiosmeltingi

4、nsuperlargeblastfurnacebasedonthecharacteristicsofhighgradeandlowsiliconcontentofPeruvianmineral|x>wdvrresourcvs.Accordingtoihcbalanceofslagbasicity*pelletperformanceandsofteningmeltingfeatureofburdenstructure,thebasisburdenstructureoflibchangedto35%fluxedpellet42()%acidpellet+40%sinivr+5%lumpore

5、.I)uetothecharacteristicsforhighproportionofpelletsinhibitingtheedgegasandcvnivrgassimultaneously,the(juantitiesof|»vllvt>onedgeandcvnlvrcouklbvreducedthroughihrse<|uencccontrolofdifferentburdenvarietyontoihrN1beh.tlu-nthvuniformmixingofacidandbasicburdencouldl)crealized.Althesamelime,the

6、centralcokechargingwasadoptedtoopencentergasstreamanddridgvedgeproperlytostabilizethegasdistribution.()nthebasisofactivehearth,theboshgasindexwascontrolledbyraisingrichoxygenrateandtoppressure*inordertodecreasethepressuredropandincreasethesmeltingintensity.Underlowslagvolume.thedesulphurizingandalka

7、lidischargingabilitycouldl)fimprovedbyincreasingMg()Al()ratioinslagto0.600.65.Theblastfurnacewith55pcllelralioachievedhighefficiencyandstablerunningsmoothly.TheaverageutilizationcoefficientofBEwasuplo2.3t(nVd).andslagvolumeandfuelratioweredvervasvdbelow220kgtand180kgtrespectively.Thecarbonemissionsr

8、educedby8.6%forthvironmakingsystem.Keywords:blastfurnaceslargepercentageofpellets：lowcarbon：burdenstructure：gaspermeability秘魯?shù)V粉資源Jl有品位商II硅含ht低的特點(diǎn)可以制備優(yōu)質(zhì)球團(tuán)礦作為高爐入爐料.達(dá)到提高入爐品位并降低燃料消耗的目的.從而實(shí)現(xiàn)降低鐵水成本和高爐煉鐵的碳排放"?；黄?座5500m3高爐+2臺(tái)500m2燒結(jié)機(jī)+】臺(tái)504m帶式焙燒機(jī)的產(chǎn)線配置.新建了1座5500m，高爐+2臺(tái)504rn'帶式焙燒機(jī).產(chǎn)線變更為3座5500m'高爐

9、+3臺(tái)504nr帶式焙燒機(jī)+2臺(tái)500nr燒結(jié)機(jī)。為平衡為爐爐渣堿度.在穩(wěn)定燒結(jié)礦喊度條件F.3條球團(tuán)生產(chǎn)線均具有熔劑添加功能.既可生產(chǎn)酸性球團(tuán).又可生產(chǎn)不同堿度的熔劑性球團(tuán)o因此球團(tuán)生產(chǎn)可以滿足任意堿度調(diào)整需求,也為高爐爐料結(jié)構(gòu)搭配提供了岌雜多樣的可能性。針對(duì)大高爐大球比冶煉技術(shù)和生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)啖乏的問題6.在對(duì)歐美熔劑性球團(tuán)生產(chǎn)及高球比冶煉進(jìn)行調(diào)研7oj以及考察學(xué)習(xí)的基礎(chǔ)上，進(jìn)行r大in的實(shí)驗(yàn)?zāi)浇痦?xiàng)目：國家收點(diǎn)研發(fā)iI劃?項(xiàng)資助項(xiàng)目(2017YFBO3O4000)作者簡介：徐萌(1973).羅.博七，高級(jí)工程帥；E-mail：xiaoyaoxiHHG126.conu收稿日期：20210621室試

10、驗(yàn)以及工業(yè)試驗(yàn)研究.包括：在球團(tuán)礦質(zhì)ht性能滿足高爐入爐要求的前提下，針對(duì)不同爐料結(jié)構(gòu)的軟熔性能進(jìn)行r相應(yīng)研究.從而確定熔劑性球團(tuán)礦+酸性球團(tuán)礦+燒結(jié)礦+塊礦這種特殊的爐料結(jié)構(gòu).H中酸性球團(tuán)礦和熔劑性球團(tuán)礦合理搭配比例為1:2左右；根據(jù)球團(tuán)比例高能同時(shí)抑制邊緣和中心的特點(diǎn).通過現(xiàn)場皮帶料序優(yōu)化和中心加焦的技術(shù)措施減少球團(tuán)向中心和邊緣滾動(dòng),控制中心和邊緣煤氣的穩(wěn)定性；在爐缸活躍性基礎(chǔ)上.通過高富氧高頂壓控制爐腹煤氣指數(shù).降低料柱對(duì)煤氣的運(yùn)動(dòng)阻力.強(qiáng)化高爐冶煉水平；低渣比下通過渣系綜合控制技術(shù)改轡爐灑脫硫排堿能力。通過以上研究與實(shí)踐.高爐在球團(tuán)比例為55%的爐料結(jié)構(gòu)下,利用系數(shù)達(dá)到2.3t/（n?

11、d）.比低于220kg/t.燃料比可降至480kg/t左右。1爐料結(jié)構(gòu)性能研究1.1試驗(yàn)方案試驗(yàn)采用kg級(jí)熔滴爐.總裝入爐料量1kg.總氣體流St為5L/min.y體組成為30%C（）+70%N?；跔t料堿度平衡.設(shè)計(jì)提高球團(tuán)礦比例和通過堿性球團(tuán)礦、石灰石、超A堿度燒結(jié)礦實(shí)現(xiàn)堿度平衡的試驗(yàn)方案.見去1«方案生產(chǎn)燒結(jié)礦試臉鬲堿度燒結(jié)礦生產(chǎn)儂性球試臉做性球生礦石灰石基準(zhǔn)65287方案15526115方案25021215方案34517335方案113.75033.3方案5401713方案615505表I爐料結(jié)構(gòu)軟熔性能試驗(yàn)方案（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）%TableIExperimentplansofso

12、fteningandmeltingforburdenstructureI25028。0圖1提高堿性球團(tuán)使用比例對(duì)綜合爐料軟博性能的影響Fig.IEffectonsofteningandmeltingfeatureburdenstructureasincreasingmassratiooffluxedpellet40%/U。45%24%5O%/33。60°Z3.?？偳騂i所占比例城性球團(tuán)所占比例-pcdNMsscdoo-、«l;ixMM00500002II5004()1.2試驗(yàn)結(jié)果與分析1.2.1堿性球比例對(duì)冶金性能影響圖1所示為提高球團(tuán)（堿性球）使用比例過程中軟熔溫度區(qū)間、

13、最大壓差和軟熔帶透氣性指數(shù)S值的變化情況,可以得出如下結(jié)果：（1）提高堿性球團(tuán)使用比例.軟化開始溫度呈下降趨勢.從而造成軟熔帶軟化層溫度區(qū)間加寬；（2）隨堿性球團(tuán)比例逐步提高,滴落溫度和軟熔帶熔融層溫度區(qū)間均先減小.但當(dāng)總球團(tuán)比/堿性球團(tuán)比例為60%例3%時(shí)轉(zhuǎn)而升高;（敞大壓我、值匚滴落帶匚懦融層勿軟化層匚D塊狀帶（3）堿性球團(tuán)比例提例，最大壓差呈下降趨勢;（4）堿性球團(tuán)比例提高.表征爐料軟熔帶透氣性的S特征值先呈下降以勢，但當(dāng)總球團(tuán)比/堿性球團(tuán)比例提高為60%例3%時(shí)略有升高。最佳性能對(duì)應(yīng)的酸堿性球團(tuán)比例為17%:33%。1.2.2不同高比例球團(tuán)實(shí)現(xiàn)方式對(duì)冶金性能影響圖2所示為使用不同方式（

14、堿性球團(tuán)礦、石灰石、超高堿度燒結(jié)礦）實(shí)現(xiàn)50%以上球團(tuán)礦使用比例對(duì)綜合爐料軟熔性能、最大壓差和S特征值的影響，可以得到如下結(jié)果:（DJL種實(shí)現(xiàn)方式均會(huì)帶來軟熔帶軟化開始溫度卜降和軟化層溫度區(qū)間增加.其中使用17%酸性球+33%堿性球?qū)Ω郀t軟化層影響最??；（2）使用高比例酸性球配加石灰石或高堿度燒結(jié)礦造成軟熔帶熔融溫度區(qū)間變寬；（3）通過配加石灰石來調(diào)。堿度以提高酸性球團(tuán)礦比例會(huì)造成綜合爐料最高壓差明顯升高.其他方式均使壓差下降；使用酸堿性球搭配S值下降而使用酸性球配加高堿度燒結(jié)礦或石灰石則會(huì)使S值略有升高°1.3小結(jié)與討論（1）和傳統(tǒng)爐料結(jié)構(gòu)比較.隨者堿性球比例的提。是大壓天、值宓滴

15、落；。用勿牧化層匚28517%/33。50".01733。50%，'。Mi矢石）（25M度燒結(jié)礦）酸性球一占比/堿性球10占比圖2不同堿度實(shí)現(xiàn)方式對(duì)綜合爐料軟化性能的影響Fig.2Effectonsofteningandmeltingfeatureofburdenstructurebydifferentmeth<MisforrealizingbasicitybalanceA（球團(tuán)比例提高）高爐綜合爐料的最大壓差LjS值呈下降捋勢.有利于透氣性改善。（2）兒種堿度調(diào)整方式中.酸堿性球團(tuán)措N的綜合爐料軟熔性能最佳。因此,基本確定了40%燒結(jié)礦+35%戚性球+20%酸性球+5

16、%塊礦的基礎(chǔ)爐料結(jié)構(gòu)。2 京唐高球比高爐冶煉技術(shù)實(shí)踐2.1優(yōu)化料序2.I.1爐料混勻程度對(duì)熔滴性能影響為研究燒結(jié)礦和球團(tuán)礦不同裝料順J予對(duì)綜介爐料熔滴性能的影響.設(shè)計(jì)r1種試驗(yàn)方案，見表2。其中爐料結(jié)構(gòu)以40%燒結(jié)礦+36%堿性球+24%酸性球?yàn)榛A(chǔ)。試驗(yàn)結(jié)果如&3和圖3所示。表2裝料順序?qū)浫坌阅苡绊懙脑囼?yàn)方案Table2E、pcrimcnlplansforeffectofburdensequenceonsMMningandmeltingfeature項(xiàng)目裝料順序方案】燒結(jié)礦鋪I.層酸做球混合料方案2IW嶂球混合料鋪底.卜層燒結(jié)礦方案3燒結(jié)礦.酸就域充分混合方案4I2燒結(jié)礦械族.中間

17、酸威球混合料.1/2tt結(jié)礦蓋而rrfi11軟化開始軟化終了軟化溫度軟爆開始咨化溫度軟憾帶溫度瞬時(shí)破大S(ft溫度/T溫度X區(qū)間X溫度ViW濟(jì)M1區(qū)間飛區(qū)間X壓差gJPa(kPaX)方案112271327100134215291873029380I138.15方案2124513278213391502163257162401601.12方案31240133393133815051672659560921.09方案41250I337871327J507180257119801131.6336030018000I80015000I500表3不同裝料順序的軟博試驗(yàn)結(jié)果Table3Experiment

18、resultsforsoheninKandmeltingfeatureburdenstructure”ith(lirferentburdensequences*方案I方案2方案3方案，ooo4822II.WWW一荽魂咨；963方案I方案2方案3方案!方窠（a>不同萬案軟爆波度區(qū)間和敲大壓是;（b）不同萬案下Sfft.圖3裝料順序?qū)浘感阅苡绊慒ij：.3Effectofburdensequenceonsofteningandmeltingfeature（1）壓差方面。裝料中球團(tuán)礦在下部的方案2和方案4對(duì)應(yīng)的壓差最大燒結(jié)礦在下部的方案1壓是最小.燒結(jié)礦、酸堿球充分混合的方案3壓差次之。主要

19、原因是燒結(jié)礦堿度較A對(duì)應(yīng)的爐渣熔化溫度高，若燒結(jié)礦裝在球團(tuán)礦上部.存在燒結(jié)礦爐渣難熔化導(dǎo)致壓是升高的可能；若球團(tuán)礦裝在燒結(jié)礦上部.情況將得到改善。（2）軟熔區(qū)間方面°燒結(jié)礦鋪底較球團(tuán)礦鋪底的裝料順序?qū)?yīng)的熔化溫度區(qū)間逐步變寬.熔化n能變差；軟熔帶溫度區(qū)間也呈現(xiàn)變寬趨勢，說明軟熔帶變厚1L軟熔帶根部整體往A溫區(qū)移動(dòng).影響高爐透氣性M能導(dǎo)致高爐爐內(nèi)£E差升高影響高爐順行狀態(tài)。（3）綜合比較發(fā)現(xiàn).燒結(jié)礦、酸堿球充分混勻的方案3對(duì)應(yīng)軟熔帶溫度區(qū)間合理J£差較小、S（filii小、熔滴性能最好;燒結(jié)礦鋪底的方案1和方案4次之；酸堿球混合料鋪底方案2對(duì)應(yīng)的壓差和S值最大.熔滴

20、性能最差。2.1.2優(yōu)化料序改善爐料混勻?qū)τ谌霠t原料的皮帝上料料序的控制.力求通過時(shí)Jf調(diào)整、流址調(diào)整使含鐵爐料在A爐前充分混勻o皮帶料Ir優(yōu)化內(nèi)容包括：（1）高堿度燒結(jié)礦與酸性料（酸性球或澳塊）相鄰.確保酸堿性爐料混合并交互反應(yīng)；（2料頭料尾以燒結(jié)礦為主，控制球團(tuán)往高爐爐喉邊緣和中心滾動(dòng)：（3）焦丁放在料頭盡站分布到邊緣改善邊緣的透氣性。優(yōu)化后的NI皮帶I：爐料分布如圖1所示。圖4高爐上料料序示意圖Fig.4SketchofburdensequenceforhlaslfurnacecharginK2.2建立適應(yīng)高球比的中心加焦布料技術(shù)球團(tuán)礦粒度均勻、滾動(dòng)性好，相同布料角度下的落點(diǎn)軌跡與燒結(jié)礦

21、不同；同時(shí)球團(tuán)礦fl然堆角小于燒結(jié)礦（球團(tuán)礦堆角為24。27。比燒結(jié)礦小7°8°）.球團(tuán)落到料面上時(shí)向兩邊滾動(dòng)的趨勢增加.料面形狀更加平坦.加幣:高爐中心和邊緣。球團(tuán)礦和燒結(jié)礦的差異公引起高爐內(nèi)邊緣、中心煤'（流發(fā)生變化,需要針對(duì)煤氣變化進(jìn)行調(diào)整.穩(wěn)定爐況。因此.建*與高球比相匹配的中心加焦布料控制技術(shù)，主要II的為了精準(zhǔn)控制中心煤氣穩(wěn)定.同時(shí)適當(dāng)疏導(dǎo)邊緣。一方面.要控制爐頂中心煤氣溫度和過熱面積.將中心溫度控制在15050（）1、，瞬時(shí)溫度不超過700T。另一方面.邊緣煤'（溫度控制在90120P范圍。爐喉煤氣分布如圖5所示。2.3改善爐缸活躍性基礎(chǔ)2.3

22、.1提高鼓風(fēng)動(dòng)能高球比冶煉過程中.高爐保持相對(duì)較高的風(fēng)速和鼓風(fēng)動(dòng)能.對(duì)于活躍爐就狀態(tài)、提高K部穩(wěn)定性枳極作用。高爐設(shè)定基礎(chǔ)風(fēng)ht7700m/min.熱風(fēng)風(fēng)溫控制在12001250°C左右。高球比冶煉過圖5爐喉煤氣分布形態(tài)Fig.5Distributionofthroatgas程中.高爐控制風(fēng)速大于250m/、鼓風(fēng)動(dòng)能大于13500（kgm）s0較高的風(fēng)速和動(dòng)能保證合適的風(fēng)口回旋區(qū)長度,促進(jìn)爐缸活躍，降低高爐下部區(qū)域的壓差°根據(jù)高爐風(fēng)11取焦結(jié)果.風(fēng)口問旋區(qū)長度在2.5m左右.2.3.2提高風(fēng)口理燃溫度通過優(yōu)化富慎率（6%7.2%）、鼓風(fēng)濕度（812g/m'）、高風(fēng)溫

23、（約1250（'）、適當(dāng)?shù)拿罕龋?50-170kg/t）.將理論燃燒溫度控制在2350P左右。在高富氧條件下，由于煤氣lit相對(duì)少.因此宜控制較高的理燃溫度.保持煤氣熱勢.從而可以在總熱M不降低情況下改善與爐料之間的傳熱效果,保證爐缸熱度.為高比例球團(tuán)冶煉低碳、高效生產(chǎn)提供支撐2.3.3控制合理爐溫充足的爐缸熱址對(duì)于改善高爐爐缸活躍性.提高下部區(qū)域的透氣透液性Yf枳極作用0高球比生產(chǎn)期間.控制鐵水中徒質(zhì)M分?jǐn)?shù)為0.3%0.4%.鐵水溫度為1500-1530°C。2.3.4建立三場輪換出鐵制度為改善爐缸活躍性.建立:了,.三場出鐵”的出鐵制度。大型高爐鐵水流動(dòng)距離長、阻力大.兩

24、場對(duì)口出鐵時(shí).垂直鐵口方向的渣鐵可能不能及時(shí)向出鐵II方向流動(dòng)造成“死IK-芥至出鐵11提V-噴花堵11.渣鐵長期出不盡影響爐影活躍性和均勻性。三場出鐵加強(qiáng)r爐缸渣鐵的輪動(dòng)而減少r.死區(qū)“.仃利于爐芯溫度升高.爐缸中心透液性得到一定程度改善。2.4穩(wěn)定爐腹煤氣量強(qiáng)化冶煉水平2.4.1高富軾高頂壓控制爐腹煤氣量根據(jù)Ergun公式.在影響壓差的因素中.煤氣流速*j壓差之間呈平方級(jí)的指數(shù)關(guān)系囚此在爐料固定情況下控制高爐中煤氣流速中改善透'(性的主要方法。SPi-<、那心E)，I1.75(1c)(1)(1)A/.e式中：/,為壓差.Pa；/為料柱高度.m/為氣體黏度.Pas；v為空爐氣流

25、流速.ms；e為孔隙度：為'*1M：ft徑mM為形狀系數(shù)*為氣體密度.kgm高富軾是相同冶煉強(qiáng)度條件下控制高爐爐腹煤氣址的方法,而高頂壓是減少爐內(nèi)煤氣體積的4要手段。如表4所示.通過提高富織率.標(biāo)態(tài)爐腹煤氣址有一定提高，但是實(shí)際爐腹煤氣ht反而略有降低,同時(shí)高爐產(chǎn)ht提高。表4標(biāo)態(tài)爐腹煤氣指數(shù)與實(shí)際爐腹煤氣指數(shù)控制Table4Controloflx>sh)>asvolumeatstandardstateandworkingconditionH期麻趴氣(mmin1)京軾率/%壞態(tài)爐腹煤3<mmin)林態(tài)爐股煤，指數(shù)(mmin1)實(shí)際爐脫煤yv(mmin:)實(shí)際爐IW煤&

26、#39;(指數(shù)/(mmin1)利用系故(tm'd)2020-0277386.041044056.791203565.462.2892020-0877157.221067258.05II98965.212.3152.4.2高爐強(qiáng)化技術(shù)措施和效果通過研究發(fā)現(xiàn)：(1)進(jìn)風(fēng)購一定的條件下.富氧率提高1%高爐總壓差降低5%；(2)頂壓提高10kPa,高爐總壓差降低2.3%。因此.以不提高實(shí)際爐腹煤氣指數(shù)為衡址標(biāo)準(zhǔn)將高富氧高頂壓作為主要強(qiáng)化技術(shù)措施提升冶煉強(qiáng)度.可控制高爐壓是處于合理區(qū)間。圖6所示為工況條件下實(shí)際爐腹煤'(指數(shù)衣征冶煉強(qiáng)度.通過提高富氧率和頂壓操作.在:控制實(shí)際爐腹煤氣指數(shù)

27、穩(wěn)定的條件卜.可提腹入爐風(fēng)釵ht從而進(jìn)一步提高高爐產(chǎn)最。2.5渣系綜合控制技術(shù)對(duì)應(yīng)高比例球團(tuán)冶煉.渣ht大幅降低會(huì)影響爐內(nèi)脫疏和排堿能力.強(qiáng)化脫硫和排堿是高比例球團(tuán)冶煉的重要環(huán)節(jié)。為了兼顧脫硫和排堿,建立.適合于高比例球團(tuán)冶煉的造渣制度.高爐爐渣二元堿度/<控制在1.15±0.02.同時(shí)提高爐渣w(Mg()/w(AL(X)到0.600.65,鐵水溫度不低于1500*C.以保障A爐渣的脫硫能力.鐵水中硫的質(zhì)bt分?jǐn)?shù)控制在0.05%以內(nèi).排堿率為80%左右。290rsCMa1400010913000210()00側(cè)a唁物對(duì)%冊(cè)的*'876。<衫xisUOOO10()0

28、013000(a)產(chǎn)VIk關(guān)系:(I.)產(chǎn)ht甫稅率關(guān)系.圖6產(chǎn)量-頂壓和產(chǎn)量-富氯強(qiáng)化冶煉關(guān)系Fig.6RelationshipIwtwcenpr<Mluctivilyandtoppressure”rrichoxygenrateforintensifiedsmelting3 高球比爐料低碳效果3.1高球比高爐冶煉效果2019年開始.高爐逐步提高球團(tuán)礦比例。圖7所示為高爐總球比和堿性球比例變化情況,最高總球團(tuán)比例達(dá)到59%.最高堿性球團(tuán)比例達(dá)到11%.月均球球比例達(dá)到57.8%月均堿性球團(tuán)比例達(dá)到36%。高爐大球團(tuán)比例冶煉期間實(shí)現(xiàn)爐況穩(wěn)定順彳f.平均產(chǎn)ht為12793t/d(含檢修).鐵

29、水中硅的平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.34%.鐵水溫度在1500r以上.如圖8所示。圖9聽示為高球團(tuán)比例冶煉期間高爐焦比、燃料比情況。在此期間，高爐平均焦比為289kg/t,平o煤比l"'睥，史'"''購3圖7高爐入爐球團(tuán)比例變化Fig.7Change<>rmassratioforpvlletintoBF圖9高球比冶煉期間焦比、燃料比及煤比情況Fig.9Chanyofcokeratio,c<»alratioandfuelratioduringhighpelletratiosmelting。<標(biāo)企部冬is?衫整14000130001200011(MX)3.2高球比爐料低碳效果根據(jù)球團(tuán)替代燒結(jié)燃料消耗廿省和高爐燃料比降低兩方面比較爐料結(jié)構(gòu)變化前后的碳排放降低程度.見去5.實(shí)施高球比后鐵前系統(tǒng)合計(jì)噸鐵碳減排HOkg/t.碳減排率為8.6%。4 結(jié)論1000002'AAAAAA口期圖8高球比冶煉期間高爐產(chǎn)量及鐵水硅質(zhì)量分?jǐn)?shù)Fig.8Changeofhotmetalyieldandmassfractionofsiliconinmoltenironduringhighpelletr