砼結(jié)構(gòu)及砌體結(jié)構(gòu)復(fù)習(xí)

1、砼結(jié)構(gòu)及砌體結(jié)構(gòu)課程復(fù)習(xí)資料一、填空題：1.單層工業(yè)廠房的四個結(jié)構(gòu)組成部分中， 是廠房的基本承重結(jié)構(gòu)。2.現(xiàn)行荷載規(guī)范規(guī)定，對一層吊車的多跨廠房的每個排架，吊車豎向荷載的計算一般按不宜多于 臺吊車考慮，而吊車橫向水平荷載的計算則按不宜多于 臺吊車考慮，同時應(yīng)考慮多臺吊車的荷載折減系數(shù)。3.鋼筋混凝土塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力與截面相對受壓區(qū)高度有關(guān)，當(dāng)增大時轉(zhuǎn)動能力 ，故考慮塑性內(nèi)力重分布設(shè)計連續(xù)梁、板時，應(yīng)滿足 。4.無梁樓蓋在計算時可以按照 和 兩種方法計算。5.用D值法計算水平荷載作用下的多層框架時，若某層柱的上層柱變高，則該層柱的反彎點向 移；若上層橫梁線剛度增大，則該層柱的反彎點向 移。6.在

2、混合結(jié)構(gòu)房屋中,對受壓構(gòu)件進(jìn)行高厚比驗算的目的是 。對于帶壁柱的磚墻要分別進(jìn)行 和 的高厚比驗算。7.和鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)一樣，砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計時采用的設(shè)計方法是 的設(shè)計方法。8.在磚混結(jié)構(gòu)中，圈梁的作用是增強(qiáng) ，并減輕 和 的不利影響。9.混凝土樓蓋按結(jié)構(gòu)型式可分為肋梁樓蓋 、 、 和 等型式。10.設(shè)計現(xiàn)澆單向肋梁樓蓋中的縱向配筋時，跨中截面按 形截面考慮，支座截面按 形截面考慮。11.工程中常用的現(xiàn)澆樓梯根據(jù)受力特點可分為 、 、折板懸挑樓梯和螺旋式樓梯等。12.梁端支承處砌體處于局部受壓狀態(tài)，當(dāng)有上部壓力存在時，如果影響局壓的計算面積與局壓面積之比A0/Al較大，則上部壓力可通過 作用向梁兩側(cè)

3、墻體傳遞。砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定，當(dāng) 時可不考慮上部壓力的不利影響。13.單層工業(yè)廠房鋼筋混凝土排架柱牛腿的計算簡圖可以簡化為以 為拉桿， 為壓桿的三角形桁架；其設(shè)計內(nèi)容包括 和 兩個方面。14.在采用分層法近似計算豎向荷載作用下框架內(nèi)力時，為了修正在分層計算簡圖中假定上、下柱的遠(yuǎn)端為固定端所引起的誤差，應(yīng)將除底層柱外的其它各柱的線剛度乘以折減系數(shù) ，并取其傳遞系數(shù)為 。15.混合結(jié)構(gòu)房屋的承重體系是按 來劃分，而靜力計算方案則根據(jù) 和 來劃分，其中橫墻承重體系的房屋一般屬于 方案房屋。16.常用混合砂漿的主要成分為 、 和砂。17.按彈性理論計算單向板肋梁樓蓋的內(nèi)力時，其桿件的簡化包括梁、板

4、和 兩個方面的簡化18.當(dāng)采用彈性薄板理論進(jìn)行現(xiàn)澆雙向板肋梁樓蓋某區(qū)格板跨中最大正彎矩和支座最大負(fù)彎矩計算時，其活荷載的最不利布置方式分別為 和 。19.在單層工業(yè)廠房的四個結(jié)構(gòu)組成部分中，廠房的主要荷載一般都是通過 傳給地基的。20.一般而言，混凝土排架柱在排架平面內(nèi)按 受壓柱、排架平面外按 受壓柱進(jìn)行各控制截面的配筋設(shè)計。21.單層工業(yè)廠房鋼筋混凝土排架柱牛腿的破壞形態(tài)包括 、 和 三種基本形式；其計算簡圖可以簡化為以縱向鋼筋為 。22.D值法對反彎點法改進(jìn)體現(xiàn)在兩個方面，即 和 。23.在水平荷載作用下的框架側(cè)移近似計算中，對于層數(shù)不多的多層框架結(jié)構(gòu)來說，一般可以忽略 所引起的側(cè)移，只需

5、計算 引起的側(cè)移。（填“柱的軸向變形”、“梁柱的彎曲變形”或“梁柱本身的剪切變形”）24.在砌體結(jié)構(gòu)中，可以采取設(shè)置預(yù)制或現(xiàn)澆剛性墊塊和 等方法來防止梁端支承處下部砌體的局壓破壞。25.在確定偏心受壓柱下擴(kuò)展基礎(chǔ)的基底面積時，基礎(chǔ)底面邊緣的最大和最小壓力應(yīng)滿足如下兩個方面的要求，即 和 。26.水平荷載作用下，框架層數(shù)越 ，梁柱線剛度越 ，則柱的反彎點位置越接近柱高中點。27.常用剛性砂漿的主要成分是砂和 。28.板式樓梯梯段板的受力鋼筋應(yīng)沿 方向并靠 層布置，分布鋼筋則應(yīng)沿 方向布置。29.一單層雙跨等高排架中，從基礎(chǔ)頂面到柱頂?shù)木嚯x為H ，三根柱均為等截面矩形柱并用相同的材料制作，其編號及

6、相應(yīng)的截面寬度、高度、面積和慣性矩分別為：柱b1、h1、A1、I1，柱b2、h2、A2、I2，柱b3、h3、A3、I3 ，則在柱頂水平集中力P作用下，柱頂部剪力為 ，柱底部剪力為 ，柱底部彎矩為 。30.在我國，多層建筑一般指 層以下或高度低于 m的房屋。31.常用的兩種結(jié)構(gòu)形式是 結(jié)構(gòu)和 結(jié)構(gòu)。32.混合結(jié)構(gòu)房屋的三個靜力計算方案是 、 和 ，其劃分主要取決于 、 和 。33.砌體有 種彎曲受拉破壞形態(tài)，其中沿 截面破壞時的彎曲抗拉強(qiáng)度可按塊體的強(qiáng)度等級確定34.對周邊支承的矩形板，現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定：當(dāng)長邊與短邊的邊長比值lylx 時，可按沿短邊方向受力的單向板計算；當(dāng)lylx 時

7、，應(yīng)按雙向板計算。35.在均布荷載作用下，等跨連續(xù)梁內(nèi)力重分布的結(jié)果是，支座彎矩 ，跨中彎矩 。36.均布荷載作用下的方板A和B沿兩邊支承：板A為兩對邊固定，屬于 向板；板B為兩鄰邊固定，屬于 向板。37.對排架柱控制截面進(jìn)行最不利內(nèi)力組合時，通常考慮的四種組合是 、 、 、 。38.從承重方案來看，框架結(jié)構(gòu)的布置一般有三種形式，即 、 和 。二、簡答題：1.鋼筋混凝土梁中縱筋彎起應(yīng)滿足哪三方面的要求？設(shè)計時如何保證？2.試述單層廠房排架內(nèi)力計算的基本假定。3.柱下單獨(dú)基礎(chǔ)設(shè)計有哪些主要內(nèi)容? 在確定偏心受壓基礎(chǔ)底面尺寸時應(yīng)滿足哪些要求?4.單層廠房的屋蓋支撐有哪五種？5.試簡述混凝土梁中縱向

8、鋼筋彎起時需滿足的三個條件及相應(yīng)的要求。6.試簡述柱下獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計的主要內(nèi)容。7.試簡述軸心受壓砌體破壞時單磚首先開裂的主要原因。8.試簡述單層廠房中支撐的主要作用。9.試簡述非抗震地區(qū)多層框架結(jié)構(gòu)荷載組合和框架柱最不利內(nèi)力組合的種類。10.現(xiàn)澆板中分布鋼筋的作用有哪些？其一般位于受力鋼筋哪一側(cè)？11.砌體的局部抗壓強(qiáng)度為什么高于全截面抗壓強(qiáng)度？局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)與哪些因素有關(guān)？為什么要對其規(guī)定限值？ 12.鋼筋混凝土塑性鉸與結(jié)構(gòu)力學(xué)的理想鉸有何不同？13.框架結(jié)構(gòu)變形縫有哪幾種？各起何作用？做法上有何區(qū)別？14.混合結(jié)構(gòu)房屋的靜力計算方案有哪幾種？主要根據(jù)哪三個因素確定？三、計算題：1.試

9、用剪力分配法求圖示排架的彎矩圖。其中邊柱為變截面柱，上柱尺寸為300×300mm，下柱為300×500mm；中柱為等截面柱，尺寸為300×500 mm。(注：柱的柔度系數(shù)=H2 3/(C0E I2)，其中C0=3/1+3(1-n)/n，= H1/H2，n= I1 /I2）。2.試用反彎點法求圖示框架指定截面的內(nèi)力（圖中括號內(nèi)數(shù)字為各桿件的相對線剛度）。（1）a截面的彎矩和剪力；（2）b截面的彎矩和剪力。3.截面為b×h=490×620mm的磚柱，采用MU10磚和M5的混合砂漿砌筑，施工質(zhì)量控制等級為B級。柱的計算長度H0=7m，柱頂截面承受軸向

10、力設(shè)計值N=270kN，沿截面長邊方向的彎矩設(shè)計值M=8.4kN-m；柱底按軸壓計算。試驗算該磚柱的承載力是否滿足要求。（注：f=1.50MPa，=0.0015，磚柱容重k=18KN/m3，G=1.35，=1/1+12e/h+×(/12)0.52)4.某單層單跨無吊車砌體結(jié)構(gòu)房屋長60m，屬于剛彈性靜力計算方案房屋。外承重墻壁柱間距為6m，窗間墻高度，截面如圖所示，其截面慣性矩。外墻用M5水泥砂漿砌筑，容許高厚比，試驗算該帶壁柱墻的高厚比。5.某單層廠房柱I-I截面在各種荷載作用下的內(nèi)力設(shè)計值如下表所示，試求其下列兩種不利內(nèi)力組合：（1）-Mmax及相應(yīng)的N；（2）Nmax及相應(yīng)的M

11、。截面內(nèi)力恒載屋面活載吊車豎向荷載吊車橫向荷載Tmax風(fēng)載Dmax于A柱Dmin于A柱左風(fēng)右風(fēng)I-IM(kN.m)-1.250.08-3.03-2.52±0.272.43-2.73N(kN)26.235.4000006.某宿舍外廊磚柱，截面尺寸為370mm×490mm，采用磚MU10、混合砂漿M2.5，承受軸向力設(shè)計值N=150KN，已知荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的沿柱長邊方向的偏心距為65mm，柱的計算長度為5.1m。試核算該柱的承載力。7.某單層雙跨等高排架，從基礎(chǔ)頂面到柱頂?shù)木嚯x為8m，三根柱均為等截面矩形柱，截面尺寸分別為：中柱b×h=400×400mm，兩

12、根邊柱b×h=400×600mm.試用剪力分配法求柱頂水平力F=1000kN作用下各柱剪力，并繪彎矩圖。砼結(jié)構(gòu)及砌體結(jié)構(gòu)課程復(fù)習(xí)資料參考答案一、填空題：1.橫向平面排架 2. 4 ； 23.變?。?.354.經(jīng)驗系數(shù)法 ；等代系數(shù)法5.上 ；上 6.保證受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性；整片墻 ；壁柱間墻7.極限狀態(tài)8.房屋的整體剛度；地基的不均勻沉降；較大振動荷載對房屋9.密肋樓蓋；井式樓蓋；無梁樓蓋 10. T ；矩 11.板式樓梯 ；梁式樓梯 12.內(nèi)拱； A0/Al3.013.縱向鋼筋 ；混凝土斜撐 ；確定牛腿截面尺寸 ；承載力計算和配筋構(gòu)造 14. 0.9 ； 1/3 15.豎向

13、荷載的傳遞路徑 ；橫墻的間距 ； 樓（屋）蓋的剛度 ；剛性 16.水泥；石灰17.計算跨度 ；跨數(shù) 18.棋盤式布置 ； 滿載布置 19.橫向平面排架 20.偏心；軸心 21.剪切破壞；斜壓破壞 ；彎壓破壞 ；拉桿 22.抗側(cè)移剛度的修正；反彎點高度的修正 23.柱的軸向變形；梁柱的彎曲變形 24.長度h0的墊梁 25.（Pmax+Pmin）/2f ； Pmax1.2f 26.多；大27.水泥28.傾斜；外層；水平29. 30. 10；2831.混合；框架32.剛性方案；彈性方案；剛彈性方案；房屋的橫墻間距；樓（屋）蓋的剛度；房屋的空間剛度33.三種；豎縫與塊體34.3 ； 235.減少；變大

14、36.單；雙37. +Mmax及相應(yīng)的+N、V； -Mmax及相應(yīng)的N、V ；Nmax及相應(yīng)的M、V ； Nmin及相應(yīng)的M、V38.橫向承重；縱向承重；縱橫向混合承重二、簡答題：1.答：1）保證正截面的受彎承載力；為滿足此要求，必須使材料抵抗彎矩圖包在設(shè)計彎矩圖的外面。2）保證斜截面的受剪承載力；滿足此要去，要從支座邊緣到第一排彎起鋼筋上彎點的距離，以及前一排彎起鋼筋的下彎點到次一排彎起鋼筋上彎點的距離不得大于箍筋的最大間距smax，以防止出現(xiàn)不與彎起鋼筋相交的斜裂縫。3）保證斜截面的受彎承載力。滿足此要求，要求彎起點應(yīng)在按正截面受彎承載力計算該鋼筋強(qiáng)度被充分利用的截面以外，其距離s1大于或

15、等于h0/2。2.答：1）柱上端與屋架鉸接；2）柱下端與基礎(chǔ)固接；3）排架橫梁為無軸向變形的剛桿，橫梁兩端處柱的水平位移相等；4）排架柱的高度由固定端算至柱鉸結(jié)點處；5）排架的跨度以廠房的軸線為準(zhǔn)。3.答：1）確定基礎(chǔ)底面積；確定基礎(chǔ)高度；確定基礎(chǔ)底板的配筋；基礎(chǔ)施工圖。2）p=(pmaxpmin)/2f ； pmax1.2f4.答：上、下弦橫向水平支撐、縱向水平支撐、垂直支撐及縱向水平系桿、天窗架支撐。5.答：保證正截面抗彎承載能力：使材料圖包在設(shè)計彎矩圖的外面；保證斜截面抗剪承載能力：縱筋彎起數(shù)量除滿足斜截面抗剪承載力要求外，還應(yīng)滿足從支座邊到第一排彎筋的終彎點以及前一排彎筋的始彎點到次一

16、排彎筋的終彎點的距離不得大于箍筋的最大間距；保證斜截面抗彎承載能力：彎起筋的始彎點應(yīng)設(shè)在按正截面抗彎承載力計算的該鋼筋的強(qiáng)度充分利用的截面以外，其距離應(yīng)不小于h0/2處，且彎起筋與梁軸線的交點應(yīng)位于計算不需要該鋼筋的截面以外。6.答：根據(jù)地基承載力條件、地基變形條件和上部結(jié)構(gòu)荷載條件確定基礎(chǔ)底面尺寸；根據(jù)混凝土抗沖切、剪切強(qiáng)度確定基礎(chǔ)高度和變階處的高度；按基礎(chǔ)受彎承載力計算基礎(chǔ)底板的鋼筋。7.答：砌體內(nèi)磚可視為彈性地基(水平灰縫砂漿)上的梁，由于砌體內(nèi)灰縫厚度不一，且砂漿也不一定飽和均勻密實，以及磚表面的不完全平整和規(guī)則，使磚并非均勻受壓，而是處于受彎和受剪狀態(tài)，砂漿的彈性模量越小，磚內(nèi)產(chǎn)生彎

17、、剪應(yīng)力越大；磚和砂漿彈性模量及變形上的差異，使得砂漿的橫向變形大于磚的橫向變形，使磚處于受拉狀態(tài)；砌體內(nèi)的豎向灰縫往往不能填實，磚在垂直灰縫處易產(chǎn)生應(yīng)力集中現(xiàn)象上述種種原因砌體內(nèi)的磚受到較大的彎曲、剪切和拉應(yīng)力作用，而砂漿處于三向受壓狀態(tài)，由于磚的抗彎、抗剪和抗拉強(qiáng)度很低，因而砌體受壓時，首先是單塊磚在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下開裂。8.答：在施工和使用階段保證廠房結(jié)構(gòu)的幾何穩(wěn)定性；保證廠房結(jié)構(gòu)的橫向水平剛度、縱向水平剛度及空間整體性；為主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件提供適當(dāng)?shù)膫?cè)向支承點，改善它們的側(cè)向穩(wěn)定性；將某些水平荷載傳給主要承重結(jié)構(gòu)或基礎(chǔ)。9.答：荷載組合有：恒載風(fēng)載；恒載活載；恒載0.9（活載風(fēng)載）?？蚣苤畈?/p>

18、利內(nèi)力組合：Mmax及相應(yīng)的N、V； Nmax及相應(yīng)的M、V； Nmin及相應(yīng)的M、V。10.答：分布鋼筋的作用：1）與受力鋼筋組成鋼筋網(wǎng)，固定受力鋼筋的位置。2）抵抗收縮和溫度變化所產(chǎn)生的內(nèi)力。3）承擔(dān)并分布板上局部或集中荷載產(chǎn)生的內(nèi)力。分布鋼筋的位置：分布鋼筋應(yīng)布置在受力鋼筋的內(nèi)側(cè)，并應(yīng)在全部受力鋼筋的彎折處布置。11.答: 1）砌體的局部抗壓強(qiáng)度高于全截面抗壓強(qiáng)度，這是因為：局部受壓區(qū)的砌體在產(chǎn)生縱向變形的同時還產(chǎn)生橫向變形，而周圍未直接承受壓力的部分象套箍一樣阻止其橫向變形，因此局部受壓區(qū)的砌體處于雙向或三向受壓狀態(tài)。2）局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)主要與有關(guān)，在一定的條件下，越大，局部抗壓強(qiáng)

19、度提高系數(shù)越大。其中為影響局部抗壓強(qiáng)度的計算面積，為局壓面積。3）一般要對局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)規(guī)定限值，這是為了避免出現(xiàn)較大時的突然豎向劈裂性破壞。12.答: 1)理想鉸不能承受任何彎矩，塑性鉸則能承受定值的彎矩；2)理想鉸在兩個方向都可產(chǎn)生無限的轉(zhuǎn)動，而塑性鉸卻是單向鉸，只能沿彎矩作用方向作有限的轉(zhuǎn)動；3)理想鉸集中于一點，塑性鉸則是有一定長度的。13.答: 1)框架結(jié)構(gòu)的變形縫有伸縮縫、沉降縫兩種。2)伸縮縫的作用：用來避免由于溫度應(yīng)力和混凝土收縮應(yīng)力引起的結(jié)構(gòu)破壞和裂縫的產(chǎn)生。沉降縫的作用：用來避免地基不均勻沉降引起的結(jié)構(gòu)破壞和裂縫的產(chǎn)生。3)做法上的區(qū)別：伸縮縫設(shè)置在除基礎(chǔ)以外的上部結(jié)

20、構(gòu)，將其劃分為幾個獨(dú)立的結(jié)構(gòu)單元，寬度一般采用70mm；而沉降縫是將房屋從上部到基礎(chǔ)全部斷開，其寬度與地質(zhì)條件和房屋的寬度有關(guān)，其確定原則是在考慮施工偏差后，結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不均勻沉降時，各獨(dú)立單元不相碰。14.答: 1)混合結(jié)構(gòu)房屋的靜力計算方案有：剛性方案、彈性方案、剛彈性方案三種。2)依據(jù)：房屋的橫墻間距、樓（屋）蓋的剛度和房屋的空間剛度。三、計算題:1.解:= H1/H2=2/7 n= I1/I2=0.216 C0=3/1+3(1/n-1)=2.766 1/A =1/C = C0E I2 /H2 3 1/B = 3E I2 /H2 3 A=C =1/A/( 1/B+2/A )= C0 /(2

21、C0 +3) =0.324 B =1-2A=0.352VA=VC =F·A =32.4KN VB =F·B =35.2KN MA=MC = VA·H2 =249.6KN-m MB = VB·H2 =270.8KN.m 2.解:(1) a截面Va = VEF =1.5×(60+80+100) /(1.5+0.8+0.9)=112.5KN Ma = MEF= 2VEF·H1 /3=112.5×2×3.9/3=292.5KN-m (2) b截面VAB =0.8×(60+80+100) /(1.5+0.8+0.9

22、)=60KNMBA= VAB·H1 /3=60×3.9/3=78KN-m VBC =0.4×(60+80) /(0.4+1.0+0.6)=28KNMBC= VBC·H2 /2=28×3.3/2=46.2KN-mMb= MBF =MBA + MBC =78+46.2=124.2 KN-m MFE= VEF·H1 /3=112.5×3.9/3=146.25KN-m VFG =1.0×(60+80) /(0.4+1.0+0.6)=70KNMFG= VFG·H2 /2=70×3.3/2=115.5KN-

23、mMFB =( MFE +MFG)×1.5/(1.5+3.0)=87.25KN-mVb= (MFB +MBF)/18.0=11.75KN 3.解：A=0.49×0.62 =0.3038 m2 >0.2 m2 取a =1.0 (1)柱頂截面驗算沿截面長邊方向按偏心受壓驗算 e=M/N =8.4/270 =0.031m < 0.6y =0.6×620/2 =0.186me/h =31/620 =0.05 =·H0 /h =1.0×7000/620 =11.29=1/1+12e/h+×(/12)0.52 =0.728fA =0.728×1.50×0.3038×106 =331.7KN > 270KN （滿足要