地鐵車站地下連續(xù)墻施工設計

1、【精品文檔】如有侵權，請聯系網站刪除，僅供學習與交流地鐵車站地下連續(xù)墻施工設計.精品文檔.畢業(yè)設計學 院： 核資源與核燃料工程學院 題 目： 地鐵車站A站地下連續(xù)墻施工設計 起 止 時 間： 2012年12月12日至2013年5月20日 學 生 姓 名： 路人甲 學 號： 20094660122 專 業(yè) 班 級： 城工091班 指 導 教 師： 楊 仕 教 教 師 職 稱： 教 授 教研室主任： 張 志 軍 院 長： 譚凱 旋 2012年12月12日目錄目錄2第一章 前言4第二章 工程概況52.1工程概況52.2工程地質及水文地質81、場地地形地貌82、主要工程地質土層83、水文地質條件94、

2、不良地質作用10第三章 施工組織方案123.1前期準備123.2施工工藝133.2.1地下連續(xù)墻施工的重點難點及對策措施133.2.2地下連續(xù)墻主要工藝流程143.2.3地下連續(xù)墻施工工藝153.3施工技術411地墻施工技術措施412、H型鋼接頭特殊處理措施423、鋼筋籠吊裝技術措施454、換乘節(jié)點段四周封堵墻標高控制措施47第四章 質量保證體系及措施474.1質量目標474.2質量保證體系474.3質量保證措施484.3.1施工管理保證措施484.3.2施工技術保證措施484.3.3砼質量保證措施494.3.4為確保質量所采取的檢測試驗手段及措施504.3.5原材料質量保證措施50第五章 安

3、全保證體系及及措施515.1安全目標515.2安全保證體系515.3安全措施52第六章 現場文明施工措施526.1文明施工目標526.2文明施工措施52第七章 施工現場環(huán)境保護措施537.1環(huán)境保護目標及保證體系537.1.1環(huán)境保護目標537.1.2環(huán)境保證體系537.2環(huán)境保護措施547.2.1控制排污547.2.2降低施工噪音547.2.3減小振動557.2.4夜間施工557.2.5棄土、棄漿557.2.6控制揚塵55第八章 雨季施工措施558.1人員組織安排558.2物資儲備情況568.3雨季施工措施568.4 雨季安全措施56第1章 前言 地下連續(xù)墻開挖技術起源于歐洲。它是根據打井和

4、石油鉆井使用泥漿和水下澆注混凝土的方法而發(fā)展起來的，1950年在意大利米蘭首先采用了護壁泥漿地下連續(xù)墻施工，20世紀5060年代該項技術在西方發(fā)達國家及前蘇聯得到推廣，成為地下工程和深基礎施工中有效的技術。 由于目前挖槽機械發(fā)展很快，與之相適應的挖槽工法層出不窮；有不少新的工法已經不再使用膨潤土泥漿；墻體材料已經由過去以混凝土為主而向多樣化發(fā)展；不再單純用于防滲或擋土支護，越來越多地作為建筑物的基礎，所以很難給地下連續(xù)墻一個確切的定義。一般地下連續(xù)墻可以定義為：利用各種挖槽機械，借助于泥漿的護壁作用，在地下挖出窄而深的溝槽，并在其內澆注適當的材料而形成一道具有防滲（水）、擋土和承重功能的連續(xù)的

5、地下墻體。經過幾十年的發(fā)展，地下連續(xù)墻技術已經相當成熟，其中以日本在此技術上最為發(fā)達，已經累計建成了1500萬平方米以上，目前地下連續(xù)墻的最大開挖深度為140 m，最薄的地下連續(xù)墻厚度為20cm。1958年，我國水電部門首先在青島丹子口水庫用此技術修建了水壩防滲墻，到目前為止，全國絕大多數省份都先后應用了此項技術，估計已建成地下連續(xù)墻120萬140萬平方米。地下連續(xù)墻已經并且正在代替很多傳統的施工方法，而被用于基礎工程的很多方面。在它的初期階段，基本上都是用作防滲墻或臨時擋土墻。通過開發(fā)使用許多新技術、新設備和新材料，現在已經越來越多地用作結構物的一部分或用作主體結構，最近十年更被用于大型的深

6、基坑工程中。雖然地下連續(xù)墻已經有了50多年的歷史，但是要嚴格分類，仍是很難的。 （1）按成墻方式可分為：樁排式；槽板式；組合式。 （2） 按墻的用途可分為：防滲墻；臨時擋土墻；永久擋土（承重）墻；作為基礎用的地下連續(xù)墻。 （3） 按強體材料可分為：鋼筋混凝土墻；塑性混凝土墻；固化灰漿墻；自硬泥漿墻；預制墻；泥漿槽墻（回填礫石、粘土和水泥三合土）；后張預應力地下連續(xù)墻；鋼制地下連續(xù)墻。 （4） 按開挖情況可分為：地下連續(xù)墻（開挖）；地下防滲墻（不開挖）。 地下連續(xù)墻的優(yōu)點有很多 ，主要有： （1） 施工時振動小，噪音低，非常適于在城市施工。 （2） 墻體剛度大，用于基坑開挖時，極少發(fā)生地基沉降或

7、塌方事故。 （3） 防滲性能好。 （4） 可以貼近施工，由于上述幾項優(yōu)點，我們可以緊貼原有建筑物施工地下連續(xù)墻。 （5） 可用于逆作法施工。 （6） 適用于多種地基條件。 （7） 可用作剛性基礎。 （8） 占地少，可以充分利用建筑紅線以內有限的地面和空間，充分發(fā)揮投資效益。 （9） 工效高，工期短，質量可靠，經濟效益高。 地下連續(xù)墻的缺點主要有： （1） 在一些特殊的地質條件下（如很軟的淤泥質土，含漂石的沖積層和超硬巖石等），施工難度很大。 （2） 如果施工方法不當或地質條件特殊，可能出現相鄰槽段不能對齊和漏水的問題。 （3） 地下連續(xù)墻如果用作臨時的擋土結構，比其它方法的費用要高些。（4）在

8、城市施工時，廢泥漿地處理比較麻煩。 第二章 工程概況2.1工程概況地鐵車站A站為全線第13座車站，為地下二層島式車站，該站位于人民路與地鐵車站A新市路交叉路口下，沿人民路南北向布置。與遠期6號線呈T型島-島換乘，6號線車站為地下三層島式車站，車站主體圍護結構采用地下連續(xù)墻圍護結構。地鐵車站A站附屬圍護結構采用800600鉆孔咬合樁圍護結構、850三軸SMW水泥土攪拌樁圍護結構。車站結構外包全長393.2m (地墻外邊線)，標準段外包寬度為24.3m(地墻外邊線)，車站土建包括了車站主體結構、車站附屬等（地墻分幅圖見附圖一）。車站頂板覆土為3.5m。基坑周邊建筑物密集，管線較多。沿人民路方向主要

9、管線有： D400污水管，DN700給水管，DN600給水管,D500煤氣管，DN500雨水管，DN800與雨水管，另外還有強電電纜、弱電電纜等。在車站主體施工期間，部分管線臨時廢除或架空，部分管線需改移至主體基坑以外，強電電纜、弱電電纜、雨水管、燃氣管和給水管需臨時改移，地鐵車站A人民路道路交叉口有110KV高壓電力管需橫穿車站換乘節(jié)點基坑（ED10-3，WD10-4），車站主體上方施做鋼筋混凝土電纜溝，將電力管導改至電纜溝內。車站圍護結構設計情況見表2.1-1。表2.1-1 車站圍護結構情況一覽表車站地鐵車站A站標準段端頭井換乘節(jié)點主體結構圍護結構形式地下連續(xù)墻深度32m35m(北)/45

10、m(南)51m厚度0.8m0.8m1.0m附屬結構圍護結構形式800600鉆孔咬合樁、850三軸SMW水泥土攪拌樁圍護圖2.1-1 110kv電纜線圖2.1-2 車站周邊施工環(huán)境圖2.2工程地質及水文地質1、場地地形地貌本站周邊區(qū)域為廣闊的沖湖積平原，水系發(fā)育，地勢平坦，系典型的水網化平原。場地地面標高一般在1.853.04m之間，地勢較平坦。2、主要工程地質土層 2雜填土層，雜色，道路部位面層為0.180.60m混凝土，基層以三七灰土（夾有碎石、道渣等），其它部位以碎石、碎磚為主，中間以少量粘性土充填。平均厚度2.20m。 3素填土層，灰黃色、褐灰、灰色，松軟，主要成份為粘性土，間夾少量碎石

11、、碎磚等。平均厚度2.53m，局部分布。 1粘土層，黃褐色褐黃色，可塑硬塑，含鐵錳質結核，夾青灰色條紋，無搖振反應，刀切面具油脂光澤，干強度、韌性高。平均厚度3.12m。 2粉質粘土層，灰黃色為主，局部地段下部為青灰色，可塑為主，底部一般為軟塑，含鐵錳質氧化斑點，下部粉粒含量較高，夾少量粉土薄層，無搖振反應，刀切面稍有光澤，干強度、韌性中等。平均厚度4.34m 1粉質粘土層，灰色，軟塑流塑，夾少量薄層狀粉土，稍有光澤，干強度中等，韌性中等，無搖振反應。平均厚度6.34m。 2粉土層，灰色，中密，飽和，局部夾有薄層狀粉質粘土，含云母碎片。無光澤，干強度低，韌性低，搖振反應迅速。平均厚度2.28m

12、，沿線局部分布。 1粉質粘土層，灰色，流塑，水平層理發(fā)育，夾較多薄層狀粉土，下部粉土與粉質粘土呈互層狀，稍有光澤，干強度中等，韌性中等偏低，無搖振反應。平均厚度11.49m。 2粉質粘土層，灰綠色灰黃色，可塑為主。含鐵錳質斑點，局部粉粒含量高。稍有光澤，干強度中等，韌性中等，無搖振反應。平均厚度4.50m。 1粉質粘土層，灰黃色青灰色灰色，可塑軟塑。含少量鐵質氧化斑點，局部底部為灰色、均質狀。稍有光澤，干強度中等，韌性中等，無搖振反應。平均厚度3.21m。 2粉土層，灰色，局部灰黃色，密實為主，飽和。偶夾少量薄層粉質粘土，含云母碎片。無光澤，干強度低，韌性低，搖振反應迅速。平均厚度9.94m。

13、 3粉質粘土層，灰色，軟塑。薄層理發(fā)育，夾少量薄層粉土。稍有光澤，干強度中等，韌性中等，無搖振反應。平均厚度12.50m。 1粉質粘土夾粘土層，青灰色灰色，可塑為主。含少量鐵質氧化物斑點，下部夾少量薄層粉土。稍有光澤，干強度中等，韌性中等，無搖振反應。平均厚度5.48m。 粉砂層，青灰色灰黃色，密實，飽和。夾少量薄層粉土，含云母碎屑，主要礦物成份為長石、石英及云母，顆粒分選性中等，級配不良。平均厚度6.40m。 1粘土夾粉質粘土層，灰綠色灰黃色，可塑軟塑。含鐵錳質結核。有光澤，干強度中等高，韌性中等高，無搖振反應。平均厚度6.07m。 粉砂夾粉土層，灰色，密實，飽和。主要礦物成份為長石、石英及

14、云母，顆粒分選性中等，級配不良。最大揭示厚度5.00m，沿線部分深孔揭示。3、水文地質條件 （1）潛水： 主要由填土層組成。主要接受大氣降水的入滲補給。據區(qū)域水文資料，蘇州市歷年最高潛水位標高2.63m，最低潛水位標高為0.21m。 （2）微承壓水：主要為2粉土層，其透水性及賦水性中等。2層滲透系數K值按最大值考慮，可取3.0E-03cm/s，為中等透水土層。該含水層的隔水頂板為 1粘土、2粉質粘土、1粉質粘土層，隔水底板主要為1粉質粘土層。含水層的補給來源主要為微承壓水的越流補給及地下逕流補給，微承壓水頭相應標高在0.90m左右，高于隔水層頂板，故具微承壓性。 （3）承壓水第承壓水（2粉土層

15、），由晚更新統沉積成因的土層組成，為2粉土層，水頭標高-1.57m。2粉土層滲透系數最大值為2.38E-03cm/s，為中等透水土層。2粉土層隔水層底板為3粉質粘土層。該含水層的補給來源主要為承壓水的越流補給及地下逕流補給，以地下逕流及人工抽吸為主要排匯方式。第承壓水賦存于深部的粉砂層中，埋深大于60m，對本工程影響不大。4、不良地質作用本場地在勘探深度范圍內未發(fā)現地裂隙、巖溶、土洞、河岸滑坡及淺層活動斷裂等不良地質作用存在。據本次勘察結果，場地內20m以淺的2粉土層為不液化土層。本場地可不考慮軟土震陷的影響。施工期間及運營期間可能的不良地質作用主要表現為基底土層的不均勻可能產生的不均勻沉降。

16、 地鐵車站A地質剖面詳見圖2.1-3。（地質CAD剖面圖見附圖一）圖2.1-3 地鐵車站A站地質剖面圖第三章 施工組織方案3.1前期準備1地下連續(xù)墻施工在管線遷改及道路翻交后進行，根據地質情況、工期安排、場地條件和我公司類似深基坑施工經驗，進行設備選擇，以保證工程質量及進度要求：地鐵車站A站擬投入2臺金泰SG40A液壓抓斗成槽機，兩臺設備均配備垂直度顯示儀表和自動糾偏裝置，具有成槽速度快，糾偏精度高的特點；地鐵車站A站單幅鋼筋籠最重約45噸，為確保起吊安全擬投入1臺200t履帶吊主吊和1臺100t履帶吊輔吊起吊；配置碰焊機、成型機、電焊機、泥漿系統等設備，兩套槽壁施工設備流水施工。2場地布置地

17、下連續(xù)墻施工所用的大型機械設備自重大、工作外載大、設備龐大并且移動頻繁，施工便道擬采用20cm厚C25鋼筋混凝土路面；鋼筋籠平臺、鋼材堆場、泥漿系統等其它場地鋪筑15cm厚C20素混凝土?，F場設泥漿系統、鋼筋籠平臺、集土坑。地鐵車站A車站設兩個鋼筋籠平臺，平臺尺寸10×45m、10×35m，設可儲漿600m3的泥漿系統和500m3的集土坑，以滿足兩幅槽段同時施工。3施工安排地鐵車站A車站地下連續(xù)墻共計170幅，分四次完成，地墻施工期間進行兩次道路翻交，以滿足道路通行。4針對兩車站地墻均采用H型鋼剛性接頭的特點，配置了抓斗刮刀、反力箱重力鏟刀等專用器具，并采用跳槽開挖的方法，

18、保證成槽質量。5地下連續(xù)墻施工中鋼筋籠結構龐大，吊裝的風險很大，采取了兩機抬吊法，并使用噸位大的吊裝設備，加大了安全儲備；同時，鋼筋籠設置剛度較強的縱橫向桁架，嚴格控制焊接質量，保證吊裝安全。6對臨近交通要道和建筑物的地墻接縫（采用H型鋼剛性接頭）位置，采用旋噴樁加固。7施作導墻時，核對地下管線的位置，對于不明管線挖探溝探明，防止對管線造成損壞。3.2施工工藝地下連續(xù)墻施工采用“地下連續(xù)墻液壓抓斗工法”進行施工。該工法具有墻體剛度大、阻水性能好，振動小、噪聲低、擾動小等特點，對周圍環(huán)境影響小，適用多種土層條件。3.2.1地下連續(xù)墻施工的重點難點及對策措施（1）重點難點車站地下連續(xù)墻進入2、2粉

19、質粘土層，該土層具有無光澤，干強度低，韌性低，搖振反應迅速，透水性較好，為承壓含水層。地墻成槽效率低，垂直度難以保證，易出現“蠕變徑縮”現象；地鐵車站A站換乘節(jié)點處地墻厚1m，長51.0m，采用H型鋼接頭，鋼筋籠最重達45噸，一旦吊點、桁架布置不當，鋼筋籠焊接不牢或起吊不當，會導致鋼筋籠無法入槽，甚至會散架灑落傷人；H型鋼接頭封堵不嚴密時，澆筑的混凝土往往繞過H型鋼與回填物混合，形成“繞流混凝土”，一旦與H型鋼粘連，難以清除，會造成接頭滲漏等質量缺陷。（2）對策措施1）選擇成槽效率高、精度高、糾偏能力強、性能優(yōu)良的成槽機，以通過提高施工速度，減少槽孔暴露時間和滿足成槽精度要求；選用新型的復合鈉

20、基膨潤土（優(yōu)鉆100）泥漿，該膨潤土是美國“捷高”公司生產，添加特制聚合物的200目鈉基膨潤土，其護壁性能、攜渣能力較優(yōu)，尤其適合超深地下墻和富水粉砂層的護壁要求。2）增加鋼筋籠縱向桁架數量，加強吊點，使用大噸位的起重機械。3）H型鋼接頭通過“刮、沖、刷”三道工序保證接頭質量。圖3.2.2-1 地下連續(xù)墻液壓抓斗施工工法（3）施工關鍵點地下連續(xù)墻施工關鍵點：導墻(車站主體)測量定位；護壁泥漿的配制質量；鋼筋籠焊接制作縱、橫向桁架筋和吊點的設置、H型鋼安裝焊接、預埋件位置和數量；抓斗成槽質量控制與驗收；清孔質量控制與驗收；相鄰槽段地墻接頭刷壁；鋼筋籠起吊與安裝；水下混凝土灌注；接頭箱安裝垂直度的

21、控制及背后回填以及起拔時間和頻率。3.2.2地下連續(xù)墻主要工藝流程地下連續(xù)墻施工采用“地下連續(xù)墻液壓抓斗工法”進行施工。該工法具有墻體剛度大、阻水性能好，振動小、噪聲低、擾動小等特點，對周圍環(huán)境影響小，可適用多種土層條件。3.2.3地下連續(xù)墻施工工藝（1）導墻制作導墻采用“”型整體式鋼筋混凝土結構，內墻面之間凈寬比連續(xù)墻設計厚度大4cm，導墻頂面比地面高20cm，墻厚20cm，墻頂寬100cm，導墻一般深度為150250cm，導墻底必須插入原狀土30cm以上。墻體采用C30鋼筋混凝土，導墻接縫要和地墻接縫錯開。導墻結構詳見導墻施工結構圖3.2.3-1。導墻施工順序如圖3.2.3-2所示。（導墻

22、結構CAD圖見附圖三）圖3.2.3-1 導墻結構圖圖3.2.3-2 導墻施工順序圖導墻對稱澆注，混凝土養(yǎng)護期間吊機等大型設備不得在導墻附近作業(yè)和停留，以防止導墻開裂、位移及變形，強度達到70%后方可拆模。拆模后設置間距80 cm上下二道直徑10cm圓木支撐并用泥土及時回填。導墻施工偏差要符合下列要求：內墻面與地墻縱軸線平行度為±10mm，內、外導墻間距為±10mm，導墻內墻面垂直度3，內墻面平整度為3mm，導墻頂面平整度5mm。在車站轉角處因成槽機的抓斗呈圓弧形、抓斗的寬度為2.7m，為方便施工，必要時對分幅進行調整，以滿足抓斗模數有要求，分幅必須經設計同意，并對支撐位置相

23、應進行調整。地下連續(xù)墻施工工藝流程見圖圖3.2.3-3 泥漿系統工藝流程圖測 量 放 樣泥漿系統設置成槽機組裝導 墻 制 作槽 段 挖 掘成槽質量檢驗清沉渣換漿吊裝接頭管新鮮泥漿配制泥漿貯存供應泥漿復制再生泥土外運施 工 準 備泥 振 動 篩漿分離 凈化 沉 淀 池旋 流 器澆灌墻體混凝土設置混凝土導管拔出接頭管回收槽內泥漿劣化泥漿處理商品混凝土供應吊裝鋼筋籠清刷接頭，二次清孔按設計制作鋼筋籠圖2.12.2-2 SMW樁測斜管橫剖面圖圖3.2.3-4地下連續(xù)墻施工工藝流程（2）泥漿工藝地鐵車站A站地下連續(xù)墻墻趾位于2粉土或粉砂層，對槽壁的穩(wěn)定較不利。因地下墻深，各道工序施工時間長，在槽孔長時間

24、暴露中容易引起沉渣增厚和槽段失穩(wěn)等問題，因此本工程在泥漿指標控制上要適當提高泥漿的粘度和比重，以增加泥漿護壁能力和懸浮沉渣能力，降低沉渣厚度，保證槽壁穩(wěn)定，避免頸縮現象。泥漿系統工藝流程見圖3.2.3-3。1）泥漿材料為解決常規(guī)泥漿在地下墻施工中，尤其是在超深地下墻施工中其護壁性能、攜渣能力、穩(wěn)定性、回收處理等種種方面的不足，我們選用新型的復合鈉基膨潤土（優(yōu)鉆100）泥漿。該膨潤土是美國“捷高”公司生產，添加特制聚合物的200目鈉基膨潤土，是一種高造漿率、添加特制聚合物的200目鈉基膨潤土，適合于各種土層，尤其是超深地下墻和砂性土層的護壁要求。2）泥漿配制加入優(yōu)鉆100至噴射混合器中，噴射循環(huán)

25、一個以上的體積循環(huán)周期。混合比率以使用淡水為基礎，配漿用水的純凈度將影響膨潤土的性能，因此，在配漿前，可加入適量純堿將酸性水或硬水的PH值調到89，以達到最佳配漿效果。3）泥漿性能指標及配合比設計表3.2.3-1 護壁泥配合比 泥漿材料膨潤土重質純堿中粘CMC自來水每立方米含量120kg4kg1kg960kg新鮮泥漿的各項性能指標見下表3.2.3-2：表3.2.3-2 泥漿性能指標表泥 漿性 能新配制循環(huán)泥漿廢棄泥漿檢驗方法粘性土砂性土粘性土砂性土粘性土砂性土比重1.041.051.061.08<1.15>1.25>1.25>1.35比重計粘度（s）20242530&l

26、t;25<35>50>60漏斗計含砂率（%）<3<4<4<7>8>11洗砂瓶PH值8989>8>8>14>14試紙4）其他相關指標控制泥漿回收利用率優(yōu)鉆100（Drill Gel）新漿廢棄率，設計為40%左右。新漿配制完成后，循環(huán)使用過程中采用泥漿分離系統進行除砂回收，以達到較好的除砂效果，提高泥漿循環(huán)使用效率。5）泥漿儲存根據本站最大泥漿需求量，地鐵車站A站設可儲漿600m3的泥漿系統。6）泥漿循環(huán)泥漿循環(huán)采用3LM型泥漿泵輸送，4PL型泥漿泵回收，由泥漿泵和軟管組成泥漿循環(huán)管路。7）泥漿的再生處理清孔泥漿和澆灌混

27、凝土過程中回收泥漿必須通過泥漿分離系統進行分離后再經過調漿后方可繼續(xù)使使用，本工程專門引進宜昌黑旋風生產的泥漿分離系統，該分離系統每小時處理泥漿量達100m3，完全能滿足分離要求。循環(huán)泥漿經過分離凈化之后，還需調整其性能指標，恢復其原有的護壁性能，這就是泥漿的再生處理。8）劣化泥漿處理在通常情況下，劣化泥漿先用泥漿箱暫時收存，再用罐車裝運外棄。在不能用罐車裝運外棄的特殊情況下，則采用泥漿脫水或泥漿固化的方法處理劣化泥漿。9）泥漿施工管理 各類泥漿性能指標均應符合國家規(guī)范規(guī)定，并需經采樣試驗，達到合格標準方可投入使用。 成槽作業(yè)過程中，槽內泥漿液面應保持在不致外溢的最高液位，暫停施工時，漿面不應

28、低于導墻頂面30cm。泥漿系統管理見圖3.2.3-5泥漿系統管理圖。圖3.2.3-5 泥漿管理圖（3）成槽施工1）槽段劃分：根據設計圖紙將地下連續(xù)墻分幅，幅長按設計布置。2）槽段放樣：根據設計圖紙和導線控制點及水準點，在導墻上精確定位出每幅地下連續(xù)墻設計位置，標出接頭位置，標注完畢后報監(jiān)理工程師審核批準。3）槽段開挖：采用液壓式成槽機，該機配有垂度顯示儀表和自動糾正偏差裝置。以“跳孔挖掘法”進行槽段施工。 成槽垂直度控制：成槽前利用水平儀調整成槽機的平整度，利用經緯儀控制成槽機抓斗的垂直度。成槽過程中，利用成槽機上的垂直度儀表及自動糾偏裝置來保證成槽垂直度，精度不得大于3/1000。 成槽挖土

29、順序：根據槽段的寬度尺寸，決定每幅槽段的挖槽次序，不論槽幅多寬，均采用先兩側后中間的開挖順序。先挖槽段兩端的單孔，采用挖好第一孔后，跳開一段距離再挖第二孔的方法，使兩個單孔之間留下未被挖掘過的隔墻，孔間隔墻的長度小于抓斗開斗長度，能套住隔墻挖掘，使抓斗吃力均衡，可以有效地糾偏，保證成槽垂直度。待單孔和孔間隔墻都挖到設計深度后，再沿槽長方向套挖幾斗，把抓斗挖單孔和隔墻時，因抓斗成槽的垂直度各不相同而形成的凹凸面修理平整，保證槽段橫向有良好的直線性。在抓斗沿槽長方向套挖的同時，把抓斗下放到槽段設計深度挖除槽底沉渣。開孔順序見圖3.2.3-6。圖3.2.3-6 地下連續(xù)墻開孔順序示意圖 成槽挖土：挖

30、槽過程中，抓斗入槽、出槽應慢速、穩(wěn)當，根據成槽機儀表及實測的垂直度及時糾偏。在抓土時槽段兩側采用雙向閘板插入導墻，使導墻內泥漿不受污染。挖槽時，應防止由于次序不當造成槽段失穩(wěn)或局部坍落.在泥漿可能漏失的土層中成槽時，應有堵漏措施，儲備足夠的泥漿。對素砼段成槽時應盡可能的使用成槽機抓斗抓干凈粘結在素砼上的泥土，以減輕刷壁的工作量，同時保證素砼段結合的嚴密性，確保地下連續(xù)墻的止水水效果。挖槽作業(yè)中，要時刻關注側斜儀器的動向，及時糾正垂直偏差。單元槽段成槽完畢或暫停作業(yè)時，即令挖槽機離開作業(yè)槽段。 挖槽土方外運：為了保證工期，確保白天和雨天成槽正常進行，工地上設置一個能容納兩幅槽土體的集土坑，用于臨

31、時堆放成槽挖出的泥土，夜間裝車外運。 導墻拐角部位處理：挖槽機械在地下連續(xù)墻拐角處挖槽時，即使緊貼導墻作業(yè)，也會因為抓斗斗殼和斗齒不在成槽斷面之內的緣故，而使拐角內留有該挖而未能挖出的土體。為此，在導墻拐角處根據所用的挖槽機械端面形狀相應延伸出去30cm，以免成槽斷面不足，妨礙鋼筋籠下槽。（4）槽段檢驗槽段檢驗的內容主要包括槽段的平面位置、槽段的深度、槽段的寬度、槽段的壁面垂直度、槽段的端面垂直度等內。槽段檢驗工具及方法：1）槽段平面位置偏差檢測：用測錘實測槽段兩端的位置，兩端實測位置線與該槽段分幅線之間的偏差即為槽段平面位置偏差。2）槽段深度檢測：用測錘實測槽段左中右三個位置的槽底深度，取平

32、均值為該槽段深度。3）槽段壁面及槽段端面垂直度檢測：用超聲波測壁儀器在每幅槽段內左中右三個位置上分別掃描槽壁壁面，掃描記錄中壁面最大凸出量或凹進量(以導墻面為掃描基準面)與槽段深度之比即為壁面垂直度，三個位置的平均值即為槽段壁面平均垂直度。槽段端面垂直度檢測的方法與此相同。4）槽段垂直度的表示方法為：L/X 。其中X為壁面最大凹凸量，L為槽段設計深度。5）成槽質量評定：每幅槽段在成槽(包括清底)完成后需采用超聲波進行探測其垂直度，及時判定成槽質量，對成槽的寬度、垂直度、深度進行檢測；對不合要求的槽段需重新進行修正；若有塌方現象，則需對以后成槽所需的泥漿及時進行調整。每幅測兩點，掃描記錄中壁面最

33、大凸出量或凹進量(以導墻面為掃描基準面)與槽段深度之比為槽壁垂直度。槽段開挖精度應符合成孔的質量標準，見表3.2.3-3。表3.2.3-3 槽段開挖精度質量標準表項目允許偏差檢驗方法槽寬0+50mm垂球實測垂直度0.3超聲波測井儀槽深大于設計深度100200mm測繩（5）刷壁為提高按頭處的抗?jié)B及抗剪性能，對先行幅墻體接縫進行刷壁清洗，對地下連續(xù)墻有素砼段加強刷壁；反復刷動五至十次，重復刷洗幾次后，用清水把刷壁器沖洗干凈后重新刷壁，根據刷壁器上的存泥量判斷刷洗效果，直至刷壁器提出泥漿時無泥土為止。刷壁使用特制刷壁器，刷壁必須在清孔之前進行。刷壁示意圖見圖3.2.3-7。（6）置換、清孔清除槽底沉

34、渣有沉淀法、置換法和換漿的方法三種。1）沉淀法：清底開始時間要在成槽(掃孔)結束2小時之后才開始。使用挖槽作業(yè)的液壓抓斗直接挖除槽底沉渣。2）置換法：置換法在抓斗直接挖除槽底沉渣之后進行，進一步清除抓斗未能挖除的細小土渣。使用Dg100空氣升液器，由起重機懸吊入槽，空氣壓縮機輸送壓縮空氣，以泥漿反循環(huán)法吸除沉積在槽底部的土渣淤泥。圖3.2.3-7 刷壁示意圖清底用起重機懸吊空氣升液器入槽，空氣升液器的吸泥管不能一下子放到槽底深度，應先在離槽底12m處進行試挖或試吸，防止吸泥管的吸入口陷進土渣里堵塞吸泥管。要由淺入深，使空氣升液器的喇叭口在槽段全長范圍內離槽底0.5m處上下左右移動，吸除槽段底部

35、土渣淤泥。3）換漿的方法：當空氣升液器在槽底部往復移動不再吸出土渣，實測槽底沉渣厚度小于10cm時，即可停止移動空氣升液器，開始置換槽底部不符合質量要求的泥漿。清底換漿是否合格，以取樣試驗為準，當槽內每遞增5m深度及槽底處各取樣點的泥漿比重不應大于1.15，沉淀物淤積厚度小于10cm，清底換漿才算合格。在清底換漿全過程中，控制好吸漿量和補漿量的平衡，不能讓泥漿溢出槽外或讓漿面落低到導墻頂面以下30cm。4接頭箱吊放本工程槽段間接頭用H型鋼方式連接雌雄接頭，先施工雙雌槽段，H型鋼與雙雌槽段鋼筋籠焊接成整體吊放，然后采用接頭箱抵住兩側H型鋼鋼板，接頭箱安裝前應對接頭箱逐段進行清理和檢查，用汽車吊吊

36、裝并在槽口連接。接頭箱中心線必須對準正確位置，垂直并緩慢下放，當距槽底50厘米左右時，快速下入，插入槽底，并在箱體背面回填土或粗砂，防止砼從底部及側部流到接頭箱背面。接頭箱上部用木楔與導墻塞緊，并用接頭箱起拔機夾住箱體。圖3.2.3-8接頭箱示意圖（1m寬槽段）圖3.2.3-9雙雌槽段接頭箱安裝圖5、鋼筋籠制作及安裝（1）制作平臺：根據地墻施工工藝及施工現場的實際情況，搭設鋼筋籠制作平臺現場制作鋼筋籠，在鋼筋籠制作平臺上根據設計的鋼筋間距，插筋、預埋件、及鋼筋接駁器的設計位置畫出控制標記，以保證鋼筋籠和預埋件的布設精度。（2）鋼筋籠加工和吊裝加固：鋼筋籠按照設計長度、寬度、厚度、配筋型號進行加

37、工制作，鋼筋籠縱向要預留導管倉，導管倉上下要貫通，確保導管安裝、起拔順利，導管倉水平布置中心間距不應大于3m，距離槽段端部不應大于1.5m。鋼筋籠底部0.5m范圍內在厚度方向上作收口處理。鋼筋籠采用整幅成型起吊入槽，為確保鋼筋籠起吊時的剛度和強度，鋼筋籠設置四榀縱向桁架，縱向桁架筋間距不大于1.5m，其中兩榀起吊主桁架，2榀副桁架，主桁架由25“X”鋼筋構成，副桁架由25“W”鋼筋構成。水平桁架每4m設一道，采用20“X”型布置。鋼筋籠最上部第一根水平筋為32 mm鋼筋，鋼筋籠起吊點用40mm圓鋼加固。異型槽段轉角增加25 mm斜拉橫撐，每4m一根，設4道22 mm剪刀筋以增加鋼筋籠整體剛度。

38、鋼筋籠入槽過程擱置鋼板和地墻主筋接觸面四周要滿焊，焊縫高度10mm，確保鋼筋籠擱置安全。地鐵車站A站鋼筋籠制作吊裝加固措施結合設計要求增加桁架榀數，加大桁架筋及吊點鋼筋型號，確保吊裝安全。異型幅鋼筋籠加強幅見圖3.2.3-10。（3）H型鋼接頭安裝地鐵車站A站地墻采用H型鋼接頭，除了起吊必需的加固桁架和吊點之外，鋼籠上尚需設置接頭H型鋼。先將工字鋼架空固定在鋼筋籠平臺兩側的胎模上，之后將鋼筋籠分布筋焊接在工字鋼翼緣上，焊縫厚度不少于10mm，以使工字鋼和鋼筋籠形成牢固的整體，確保地下墻接頭質量。詳見圖3.2.3-11。圖3.2.3-10 異型幅加強示意圖圖3.2.3-11 工字鋼接頭示意圖鋼筋

39、籠吊放完成后，在H型鋼外側采用砂袋或碎石填實，防止混凝土澆筑過程中，鋼筋籠位移和混凝土繞流。（4）鋼筋焊接及保護層設置鋼筋籠加工時縱向鋼筋及橫向水平鋼筋在搭接部位必須焊接，主筋焊接接頭采用閃光接觸對焊，橫向鋼筋焊接可采用單面焊，搭接長度不小于10d，接頭位置要相互錯開，同一連接區(qū)段內焊接接頭百分率不大于50%，搭接錯位及接頭檢驗應滿足鋼筋混凝土規(guī)范要求?？v橫向受力筋相交處的焊接，鋼筋籠四周(即槽段兩端)的5根豎向主筋與橫向水平的交點必須100%點焊；水平筋和縱向桁架交點及豎向主筋和橫向桁架交點要100%點焊，其他交點50%點焊。為保證保護層厚度，在鋼筋籠寬度上水平方向設三列定位墊塊，每列墊塊豎

40、向間距4m。鋼筋確保平直，表面潔凈無油污，鋼筋籠面先用鐵絲綁扎，然后點焊牢固。地下連續(xù)墻鋼筋籠質量標準見表3.2.3-4。表3.2.3-4 地下連續(xù)墻鋼筋籠制作的允許偏差表項 目偏 差檢查方法鋼筋籠長度±50mm鋼尺量，每片鋼筋網檢查上、中、下三處鋼筋籠寬度±20mm鋼筋籠厚度0，10mm主筋間距±10mm任取一斷面，連續(xù)量取間距，取平均值作為一點每片鋼筋網上測四點分部筋間距±20mm預埋中心位置±10mm抽查（5） 鋼筋籠安裝本工程鋼筋籠長度為27.8m、31.5m、34.5m、37.39m、46.5m、49.65m共6種長度，分別有“”、“

41、L”、“Z”“T”4種形式，鋼筋籠厚度為860mm和660mm兩種。因本工程施工受地鐵車站A交通疏解影響較大，圍護結構施工需進行多次分期分塊施工，其中換乘段地下連續(xù)墻深度最深達為49.65m，鋼筋籠主筋采用32和28兩種大規(guī)格的鋼筋，籠體相對較重，更有WD10-1、ED10-1、WD10-6 、WD10-7異形幅超長地連墻。決定將此4幅地連墻鋼筋籠進行分段制作、吊裝施工。分段示意圖如下：圖1 地墻分段示意圖綜上，本工程地下地連墻為800mm和1000mm厚地連墻兩種，除去WD10-1、ED10-1、WD10-6、WD10-7外，最大鋼筋籠為ED10-7，墻厚1m，籠長49.65m，幅寬6m，鋼

42、筋籠主筋采用32和28兩種，為提高吊裝施工作業(yè)的安全性，減小吊車的起重負荷，現決定將該此幅鋼筋籠接頭形式調整為半雄半雌接頭（即地下連續(xù)墻形式為連接幅），經計算鋼筋籠重量為58.37t（包含工字型鋼接頭重量，計算過程及配筋圖見附圖六）。1） 鋼筋籠的吊裝方案綜述本工程地下連續(xù)墻鋼筋籠較長、較重，根據設計要求鋼筋籠采用整體吊裝、整體回直、一次入槽的施工方法，采取可靠有效的吊裝施工方案，即理論計算滿足要求和吊裝方案滿足安全施工要求。根據上述特點和以往地鐵工程施工經驗，現決定采取雙機抬吊十點吊裝、整體回直入槽的吊裝方案。整體吊裝入槽主機選用型200T履帶吊車,副機選用100T履帶吊車?，F場配置一部石川

43、島CCH2000型200噸吊車作為主吊和一部三一SCC1000C-100噸覆帶吊作副吊雙機抬吊鋼筋籠，施工道路全部是鋼筋混凝土結構，以保證吊車行走安全。圖1 CCH1500200噸覆帶吊 圖2 SCC800C100噸覆帶吊200噸吊車臂桿接59m，考慮工作半徑12米，極限起吊能力為63.3噸；100噸吊車臂桿接24m，考慮工作半徑6米，極限起重能力為65噸。鋼筋籠采用整體吊裝入槽，鋼籠最大重58.37噸。2） 鋼筋籠的吊裝方法鋼筋籠吊放采用雙機抬吊，空中回直。以200T作為主吊，一臺100T履帶吊機作副吊機。起吊時必須使吊鉤中心與鋼筋籠重心相重合，保證起吊平衡。主吊機用30m長的鋼絲繩，副吊機

44、用28m長的鋼絲繩。鋼筋籠吊放具體分六步走：第一步：指揮200T、100T兩吊機轉移到起吊位置，起重工分別安裝吊點的卸扣。第二步：檢查兩吊機鋼絲繩的安裝情況及受力重心后，開始同時平吊。第三步：鋼筋籠吊至離地面0.3m0.5m后，應檢查鋼筋籠是否平穩(wěn)，然后200T吊車起鉤，根據鋼筋籠尾部距地面距離，隨時指揮副機配合起鉤。第四步：鋼筋籠吊起后，100T吊機向左（或向右）側旋轉、200T吊機順轉至合適位置，讓鋼筋籠垂直于地面。第五步：指揮起重工卸除鋼筋籠上100T吊機起吊點的卸甲，然后遠離起吊作業(yè)范圍。第六步：指揮200T吊機吊籠入槽、定位，吊機走行應平穩(wěn)，鋼筋籠上應拉牽引繩,下放時不得強行入槽。3

45、） 鋼筋籠吊裝主要技術措施（1）吊車配置配置200噸履帶吊作為主吊，100噸履帶吊車作為副吊，雙機抬吊鋼筋籠。200噸吊車：200噸臂桿接59m，當臂桿起到78.5度時其極限吊裝能力為63.3噸，行走吊物時的安全起吊重量為63.3噸大于58.37噸的鋼筋籠重量，滿足吊裝要求。100噸吊車：吊車臂桿接27m，其最大起重能力達到65噸，而100噸吊車作為副吊，在起吊鋼筋籠過程中所承擔最大的重量為鋼筋籠重量的75，即58.37×7543.78噸，小于100噸吊車抬吊時安全起重量的65×8052噸，滿足起吊要求。（2）鋼筋籠桁架用筋為了防止鋼筋籠在起吊過程中產生不可復原的變形，各種

46、形狀鋼筋籠均設置縱、橫向桁架，縱、橫向桁架筋分別采用28、32鋼筋，施工中桁架筋嚴格按照設計和規(guī)范要求進行焊接以保證鋼筋籠自身剛度。桁架筋布置詳見附圖五“地鐵車站A站地下連續(xù)墻鋼筋籠桁架筋布置圖”。（3）鋼筋籠起吊控制要點鋼筋籠必須嚴格按設計圖進行焊接，保證其焊接焊縫長度、焊縫質量。鋼筋焊接質量應符合設計要求，吊攀、吊點加強處須滿焊，主筋與水平筋采用點焊連接，必須100%的點焊，并嚴格控制焊接質量。鋼筋籠制作后須經過三級檢驗,符合質量標準要求后方能起吊入槽。根據規(guī)范要求，導墻墻頂面平整度為5mm，在鋼筋籠吊放前要再次復核導墻上4個支點的標高，精確計算吊筋長度，確保誤差在允許范圍內。在鋼筋籠下放

47、到位后，由于吊點位置與測點不完全一致，吊筋會拉長等，會影響鋼筋籠的標高，應立即用水準儀測量鋼筋籠的籠頂標高，根據實際情況進行調整，將籠頂標高調整至設計標高。鋼筋籠吊放入槽時，不允許強行沖擊入槽，同時注意鋼筋籠基坑面與迎土面，嚴禁放反。擱置點槽鋼必須根據實測導墻標高焊接。對于異形鋼筋籠的起吊，應合理布置吊點的設置，避免擾度的產生，并在過程中加強焊接質量的檢查，避免遺漏焊點。當鋼筋籠剛吊離平臺后，應停止起吊，注意觀察是否有異?，F象發(fā)生，若有則可立即予以電焊加固。4） 鋼筋籠吊點布置（1）鋼筋籠橫向吊點設置：按鋼筋籠寬度L，吊點按0.207L、0.586L、0.207L位置為宜。（2）鋼筋籠縱向吊點

48、設置：鋼筋籠縱向吊點設置五點。(單幅重:58.37T，籠長49.65m)1）重心計算：M總= 12745714 KN.m（計算過程詳見附圖六）、G總=571983.3KN。重心距籠頂i=M總/G總=22.28m2）吊點位置為：籠頂下1m+15m+10m+10m+10m吊點布置圖見下圖(吊點布置圖見附圖四）：圖3 49.65m鋼筋籠吊點示意圖根據起吊時鋼筋籠平衡得：2T1+2T2+ T2=58.37t (T2為兩根鋼絲繩力)T1×1+ T1×16+T2×26+T2×36+ T2×46= 58.37×22.28 T2/2= T2 /（10

49、/14） 由以上、式得：T114.58t T2=6.09t T2=17.05t則T1=14.58/sin60°16.84t T2繩向= T2/2=8.53t平抬鋼筋籠時副吊起吊重量為T2總= 2T2+ T2=29.23t副吊機在鋼筋籠回直過程中隨著角度的增大受力也越大，故考慮副機的最大受力為2T2= 34.1 t（鋼筋籠豎直時，四根繩在同一直線的極限狀態(tài)）。鋼筋籠主吊200噸吊車吊4點，100噸吊車副吊吊6點，共10點吊裝鋼筋籠。下半段鋼筋籠采用100T吊車6點吊，鋼筋籠吊點布置方式如下。5） 施工用筋布置具體縱橫桁架筋布置方式見附圖五“地鐵車站A站地下連續(xù)墻鋼筋籠桁架筋布置圖”6）

50、 有關吊具、吊點、擱置點受力的計算（1）鋼絲繩受力及強度計算吊裝鋼籠的主吊鋼絲繩，使用6股×37根的鋼絲繩，單根長20m，兩邊各兩道，共2根，鋼絲繩直徑43mm，鋼絲繩采用6×37+1,公稱強度為1550MPa，安全系數K取5.45.6。由起重吊裝常用數據手冊查得鋼絲繩數據（詳見附頁）換算結果如下表：序號鋼絲繩型號(mm)型號K安全系數K下容許拉力（t）1526×37+15.523.1892436×37+15.515.0973286×37+15.56.796A、200噸主吊鋼絲繩強度驗算主吊起吊時鋼絲繩拉力為：T1/216.84÷2=

51、 8.42t (扁擔下兩側受拉，故取T1/2)主吊單機吊籠時鋼絲繩拉力為：T200繩= 58.37÷4=14.59 t 容許拉力15.097t滿足5.45.6倍安全系數要求。B、100噸副吊鋼絲繩強度驗算副吊機在鋼筋籠回直過程中隨著角度的增大受力也越大，故考慮副機的最大受力為2T2 = 12.18 t，鋼絲繩最大受力為T2繩= T2/4= 4.26 t。由上表直徑28mm鋼絲容許拉力為6.796tT2繩= T2/4= 4.26t 容許拉力6.796t (扁擔下兩側受拉，故取T2/4)副吊鋼絲繩額定拉力滿足要求，并滿足5.45.6倍安全系數要求。C、扁擔上部鋼絲繩強度驗算扁擔上部鋼絲繩

52、采用4根直徑52mm，主吊夾角70°，副吊夾角60°，200T主吊T3=58.37T/4=14.59T （4根直徑52mm）T3繩=14.59T/sin70°=15.53T 容許拉力23.189 T (滿足5.5倍安全系數要求)100T主吊T4=58.37T*60%/4=8.76TT4繩=8.76T/sin60°=10.12T 容許拉力23.189 T (滿足5.5倍安全系數要求)（2）吊點受力計算A、200T主吊吊點計算鋼筋籠最重為58.37噸，第一道主吊鋼環(huán)采用40圓鋼，當鋼筋籠下放到最后一道4個吊點的時候，每個吊點需承受14.59噸。每個吊孔承受力

53、為fv3.14×20mm×20mm×160N/mm2÷9.8N/Kg÷1000kg/T20.51T14.59T，吊環(huán)鋼筋剪力強度滿足起吊鋼筋籠要求。B、100T副吊鋼筋計算吊點采用32 圓鋼，圓鋼吊點起吊最大受力情況為：fv16mm×16mm×3.14×160N/mm2÷9.8N/Kg÷1000Kg/T13.124T；起吊時10個吊點同時受力，在翻轉的整個過程中，副吊6個吊點承受的重量不大于整個鋼筋籠重量的75（與地面夾角約為60º時）約為58.37T×7543.78T，每個

54、吊點鋼筋所承受的剪力不大于43.78T÷67.30T13.124T，且吊點鋼筋和鋼筋籠主筋焊接在一起，起吊時共同受力，因此副吊吊環(huán)剪力強度滿足起吊要求。（3）吊點卸扣計算由鋼筋籠抬吊過程可知，當鋼筋籠完全豎起時，對主吊卸扣來說為最不利情況，此時由4只卸扣共同承擔整幅鋼筋籠重量。因此本方案對各吊點處采用25T卸扣，鋼筋籠起吊時主吊卸扣為25T×4=100T58.37T，完全滿足起吊安全要求。（4）擱置點強度計算擱置點采用40圓鋼，受力時為四個點同時承受整幅鋼筋籠重量，最大抗剪力為20mm×20mm×3.14×160N/mm2÷9.8N/

55、Kg÷1000Kg/T20.51 T，總剪力為82.04T，大于最大的鋼筋籠重量58.37T，因此擱置點滿足受力要求。擱置點與主筋有兩處焊縫，長度均為150mm，焊縫高度取10mm，焊縫抗剪設計強度取160N/mm2, fv300mm×10mm×160N/mm2÷9.8N/Kg÷1000Kg/T49T；受力時為四個擱置點同時承受整幅鋼筋籠重量，安全系數取2，最大抗剪力為49×4÷2=98T，大于最大的鋼筋籠重量，因此擱置點焊縫滿足受力要求。7） 轉角幅加強鋼筋及吊點對于拐角幅及特殊幅鋼筋籠除設置縱、橫向起吊桁架和吊點之外，另要增設“人字”桁架和斜拉桿進行加強，以防鋼筋籠在空中翻轉角度時以生變形。對拐角幅鋼筋籠除設置縱、橫向起吊桁架、吊點及剪刀撐之外，另要增設鋼筋籠內側斜撐桿和外側斜撐進行加強，以防鋼筋籠在空中翻轉角度時發(fā)生變形。圖5 異性幅加強鋼筋及吊點示意圖異型槽段橫向吊點布置按照以下步驟進行計算設置：第一步：根據鋼筋籠斷面形式和尺寸計算出鋼筋籠橫向