水泥罐抗風(fēng)驗(yàn)算計(jì)算書

1、京新高速公路臨河至白疙瘩段三標(biāo)一分部(K532+150K565+000段)水泥抗風(fēng)驗(yàn)算計(jì)算書中國(guó)交通建設(shè)股份有限公司京新高速公路LBAMSG-頊目總承包管理部第一項(xiàng)目部二0一五年四月水泥罐抗風(fēng)驗(yàn)算計(jì)算書一、驗(yàn)算內(nèi)容及驗(yàn)算依據(jù)為保證我項(xiàng)目水泥罐安全性對(duì)我分部拌合站筒倉(cāng)的抗風(fēng)性能進(jìn)行了驗(yàn)算。主要從拌合站筒倉(cāng)支撐構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性及基礎(chǔ)的傾覆性進(jìn)行了驗(yàn)算，并提出相應(yīng)的抗風(fēng)加固措施。驗(yàn)算依據(jù)為：公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTGD60-2004)及公路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范。二、風(fēng)荷載大小的確定根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研及相關(guān)工區(qū)提供的資料，檢算時(shí)取罐體長(zhǎng)度為12m,支腿長(zhǎng)度為9.0m。罐體直徑為5.0m,自重為10t,滿載

2、時(shí)料重300t。根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范中的4.4.1條確定風(fēng)荷載的大小。根據(jù)資料顯示，我項(xiàng)目部施工范圍內(nèi)混凝土攪拌站在沿線大風(fēng)區(qū)分區(qū)范圍、風(fēng)向、最大風(fēng)速分別為主導(dǎo)風(fēng)向NW,最大風(fēng)速53m/s。相關(guān)抗風(fēng)的設(shè)計(jì)計(jì)算以此為依據(jù)。表1風(fēng)級(jí)風(fēng)速換算表風(fēng)級(jí)風(fēng)速m/s風(fēng)級(jí)風(fēng)速m/s風(fēng)級(jí)風(fēng)速m/s1024.5-28.41128.5-32.61232.7-36.91337.0-41.41441.5-46.11546.2-50.9公路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范中的4.4.1條規(guī)定，作用于結(jié)構(gòu)物上的風(fēng)荷載強(qiáng)度可按下式計(jì)算：WK1K2K3W0(1)式中W風(fēng)荷載強(qiáng)度(Pa);1Wo基本風(fēng)壓值Pa),Wo2,系按平坦空曠地面，離

3、地面20m1.6高，頻率1/100的10min平均最大風(fēng)速(m/s)計(jì)算確定；一般情況W0可按鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范中附錄D“全國(guó)基本風(fēng)壓分布圖”，并通過實(shí)地調(diào)查核實(shí)京新高速公路臨白三標(biāo)一分部水泥罐抗風(fēng)驗(yàn)算計(jì)算書后米用；Ki一風(fēng)載體形系數(shù)，對(duì)橋墩可參照鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范中表4.4.1-1,其它構(gòu)件為1.3;K2風(fēng)壓高度變化系數(shù)，可參照鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范中表4.4.1-2,風(fēng)壓隨離地面或常水位的高度而異，除特殊高墩個(gè)別計(jì)算外，為簡(jiǎn)化計(jì)算，橋梁工程中全橋均取軌頂高度處的風(fēng)壓值；K3一地形、地理?xiàng)l件系數(shù)，可參照鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范中表4.4.1-3。針對(duì)本工程場(chǎng)地實(shí)際特點(diǎn)，取k1=1.3,k2=1

4、.0,k3=1.3。取風(fēng)級(jí)11下的風(fēng)速為30m/s,風(fēng)級(jí)13下的風(fēng)速為39m/s,風(fēng)級(jí)15下的風(fēng)速為48m/s；風(fēng)級(jí)17下的風(fēng)速為58m/so計(jì)算得罐體每延米的荷載強(qiáng)度見表2。表2風(fēng)級(jí)與風(fēng)荷載強(qiáng)度大小風(fēng)級(jí)風(fēng)速m/sW0paK1K2k3Wpa迎風(fēng)面積m2延米風(fēng)載強(qiáng)度kN/m1130562.51.311.3950.654.751339950.61.311.31606.658.0315481440.01.311.32433.6512.1717582102.51.311.33553.2517.77三、不同工況下立柱強(qiáng)度、穩(wěn)定性及整體傾覆檢算為了考慮罐體支架的內(nèi)力，檢算過程采用有限元數(shù)值計(jì)算方法。根據(jù)工

5、程的實(shí)際使用情況及受力最不利原則，驗(yàn)算時(shí)重點(diǎn)對(duì)罐體滿載的情況進(jìn)行了立柱的強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算。罐體立柱采用小330mm（壁厚8mm）,立柱間橫撐采用槽鋼120x40x4.5mm。有限元模型見圖1及圖2。3.1風(fēng)級(jí)11結(jié)構(gòu)性能抗風(fēng)驗(yàn)算風(fēng)級(jí)11時(shí)的風(fēng)荷載和罐體滿載時(shí)的恒荷載（包括自重）組合進(jìn)行立柱的強(qiáng)度、穩(wěn)定性驗(yàn)算。同時(shí)對(duì)風(fēng)級(jí)11時(shí)的風(fēng)荷載和罐體空載時(shí)的恒荷載組合進(jìn)行了基礎(chǔ)的穩(wěn)定性驗(yàn)算。（1）罐體滿載狀態(tài)下立柱的強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算在11級(jí)風(fēng)荷載作用下，按照風(fēng)荷載+罐體滿載時(shí)計(jì)算得到的立柱應(yīng)力見圖3。MIDASjCivilPOET-PROCESSOR.SERW二TR£然閑倒易大恒）S.670ll

6、e+0044.4474e+0042.&192G6+004l.O940ie+0D4O.OOOOOe+OOO-1宓8Ee+Q口4'3,il820Stt+004-5,O074S«-i-00fl,S328Le+004-0.OE919e-i-OO4-9.5B354e+004-i.iioee-i-ooscb：菌就+i之綾風(fēng)MAK111MIN;6女件1二工區(qū)工#立旗重檢：kM/m4之日珈產(chǎn)任010亮示-方向Ni-o.4es己 0,35?圖3風(fēng)荷載+罐體滿載時(shí)立柱應(yīng)力圖(單位：kpa)從圖3可知，在立柱底截面的應(yīng)力最大，最大壓應(yīng)力為111MPa鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中3.2.1條的規(guī)

7、定，Q235鋼的彎曲基本容許應(yīng)力為140MPa。在主力+風(fēng)力組合下，容許應(yīng)力提高系數(shù)為1.2倍，所以提高后的彎曲容許應(yīng)力為140*1.2=168MPa。從分析結(jié)果上看，立柱底截面的最大應(yīng)力數(shù)值均小于168MPa,故在風(fēng)級(jí)11+罐體滿載狀態(tài)下，立柱的強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。從桿件的局部穩(wěn)定性來看：取鋼管立柱L=4.5m檢算。鋼管回轉(zhuǎn)半徑r=33023142/4=113.9mm長(zhǎng)細(xì)比1=L/r=4500/113.9=40查軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)表，0=088立柱的穩(wěn)定容許應(yīng)力為0.88x168=148Mpa,立柱的實(shí)際應(yīng)力小于立柱的穩(wěn)定容許應(yīng)力，所以立柱的穩(wěn)定性滿足規(guī)范要求。(2)罐體滿載狀態(tài)下支撐構(gòu)件的整體

8、穩(wěn)定性驗(yàn)算為了進(jìn)一步研究罐體滿載狀態(tài)下支撐構(gòu)件的整體穩(wěn)定性，本報(bào)告采用有限元軟件進(jìn)行了屈曲特征值分析，輸入自重（不變）和風(fēng)荷載（可變）后進(jìn)行屈曲分析。分析結(jié)果輸出的特征值變成屈曲荷載系數(shù)，屈曲荷載系數(shù)乘以風(fēng)荷載（可變）加上自重等于屈曲荷載值，分析結(jié)果見表3。表3支撐構(gòu)件的整體穩(wěn)定性特征值120.72235.76360.15從表3可知，罐體滿載狀態(tài)下支撐構(gòu)件的整體穩(wěn)定性屈曲荷載系數(shù)最小為20.72,滿足穩(wěn)定性要求。第一階失穩(wěn)模態(tài)見圖4。中國(guó)交通建設(shè)股份有限公司-14 -i圖4桁臨界職成領(lǐng)配工舊花+0。1Mode1MAK1ISMIM!4文傳i二工匡己/用建出世：日蛔！05/01/2010能不一方M

9、Ml-£丫1-0,S37虱2;0.2G9階失穩(wěn)模態(tài)EUCKL（N<3MODE整體有限元模型(3)罐體空載狀態(tài)下基礎(chǔ)的穩(wěn)定性檢算根據(jù)罐體受力分析，在空罐情況下較滿灌情況下，地基土體發(fā)生剪切破壞,發(fā)生整體傾覆，故只檢算空罐情況下基礎(chǔ)的整體穩(wěn)定情況。圖5單個(gè)罐體整體穩(wěn)定性計(jì)算簡(jiǎn)圖上圖中：N:罐體豎向力kN;F:風(fēng)荷載產(chǎn)生的水平力kN;G:基礎(chǔ)重力kN;M：風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩kN-m；H:基礎(chǔ)Hjm;a：基礎(chǔ)寬m；b:基礎(chǔ)長(zhǎng)m;11級(jí)風(fēng)荷載作用下相關(guān)的計(jì)算參數(shù)：3N=98.32kNM=855kNmc=30kPa（f）=30丫（土體容重）=19kN/ma=5.00mb=5.00mH=2.1

10、mF=57kN1）整體抗傾覆檢算Ed-H2KD2cH.K?=19*2.1*2.1*3/2+2*30*2.1*.3=343.923kN/mp2pp式中：Ep：?jiǎn)螌挶粍?dòng)土壓力kN/m;Kp：朗肯被動(dòng)土壓力系數(shù)，Kptg2(45o2)=3;H:基礎(chǔ)埋深；c:土體粘聚力kPa；:土體容重;式中:式中:M1 EpM1 :EpEp：H -b=343.923*2.1*5/3=1203.732k N- m 3被動(dòng)土壓力Ep所產(chǎn)生的轉(zhuǎn)動(dòng)力矩；1H 爸H .一（一）Kp 2c .，Kp =252.3717kN/m 233 .單寬被動(dòng)土壓力kN/m ;M2 1 H .Epb =701.0326 kN- mp 33式

11、中:M2：被動(dòng)土壓力Ep所產(chǎn)生的轉(zhuǎn)動(dòng)力矩;1V=23*a*b*H=1207.5kN式中:G:GN=1305.82kN式中:G'：總豎向力;aMgnG一=3264.55kN-m2式中:Mgn :豎向力產(chǎn)生的轉(zhuǎn)動(dòng)力矩;M3=F*H=49.875*2.1=119.7kN-m式中：M3:風(fēng)荷載水平力產(chǎn)生的轉(zhuǎn)動(dòng)力矩kN-m；'MMiMgnM2M3=3647.549kN,m因?yàn)椋篗IMM4.266G#M2所以：罐體不會(huì)發(fā)生傾覆破壞2）基底抗滑移檢算f?NFs=1=0.45*1305.82/57=10.30911（實(shí)際此時(shí)水平力不足以引起基礎(chǔ)滑動(dòng)，基礎(chǔ)側(cè)面土體的抵抗作用尚未發(fā)揮，故抗滑穩(wěn)定性

12、滿足要求，有比較大的安全儲(chǔ)備）式中：Fs：基底滑動(dòng)安全系數(shù)，可根據(jù)建筑物等級(jí)，查有關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范，一般1.2-1.4N：作用在基底的豎向力的總和，kN;F:作用于基底的水平力的總和，kN;f:基礎(chǔ)與地基土的摩擦系數(shù)，經(jīng)查表取0.45綜上所述，基礎(chǔ)在11級(jí)風(fēng)荷載+罐體空載作用下安全可靠。3.2風(fēng)級(jí)13結(jié)構(gòu)性能抗風(fēng)驗(yàn)算風(fēng)級(jí)13時(shí)的風(fēng)荷載和罐體滿載時(shí)的恒荷載（包括自重）組合進(jìn)行立柱的強(qiáng)度、穩(wěn)定性驗(yàn)算。同時(shí)對(duì)風(fēng)級(jí)13時(shí)的風(fēng)荷載和罐體空載時(shí)的恒荷載組合進(jìn)行了基礎(chǔ)的穩(wěn)定性驗(yàn)算。（1）罐體滿載狀態(tài)下立柱的強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算在13級(jí)風(fēng)荷載作用下，按照風(fēng)荷載+罐體滿載時(shí)計(jì)算得到的立柱應(yīng)力見圖POST-PROCESSO

13、REEAMSTRESS陽泡暈K迎招弘+皿44,38642t+O042.70900e+004l.031S7e+O04O.OCOOOe+OOO-£3232Se-t-O04-4.0007Ce+004-5.67S13eH-O04-735556eH-W4-用OGE羯e+WI-1.07104s+(XiSCE:滿輯+15級(jí)風(fēng)MAX:1.1MIN:£女件：二工區(qū)2#大藏加也kNAn2日酷O5yoi/2Oi0處-口,4的?：-0.837圖6風(fēng)荷載+罐體滿載時(shí)立柱應(yīng)力圖（單位:kpa)2：從圖6可知，在立柱底截面的應(yīng)力最大，最大壓應(yīng)力為124Mpa<168MPa,故在風(fēng)級(jí)13+罐體滿載狀

14、態(tài)下，立柱的強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。從桿件的局部穩(wěn)定性來看：立柱的穩(wěn)定容許應(yīng)力為0.88x168=148Mpa,立柱的實(shí)際應(yīng)力小于立柱的穩(wěn)定容許應(yīng)力，所以立柱的穩(wěn)定性滿足規(guī)范要求。（2）罐體滿載狀態(tài)下支撐構(gòu)件的整體穩(wěn)定性驗(yàn)算為了進(jìn)一步研究罐體滿載狀態(tài)下支撐構(gòu)件的整體穩(wěn)定性，本報(bào)告采用有限元軟件進(jìn)行了屈曲特征值分析，輸入自重（不變）和風(fēng)荷載（可變）后進(jìn)行屈曲分析。分析結(jié)果輸出的特征值變成屈曲荷載系數(shù)，屈曲荷載系數(shù)乘以風(fēng)荷載（可變）加上自重等于屈曲荷載值，分析結(jié)果見表4。表4支撐構(gòu)件的整體穩(wěn)定性特征值112.26221.16335.63從表4可知，罐體滿載狀態(tài)下支撐構(gòu)件的整體穩(wěn)定性屈曲荷載系數(shù)最小為12

15、.26,滿足穩(wěn)定性要求。(3)罐體空載狀態(tài)下基礎(chǔ)的穩(wěn)定性檢算N=98.32kNM=1445.4kNmF=96.36kN1)抗傾覆驗(yàn)算：檢算圖示及原理同11級(jí)風(fēng)荷載作用下，經(jīng)計(jì)算分析可得：M/MM3561M8G3/144524=2.466372故13級(jí)風(fēng)荷載作用下，空罐體不會(huì)發(fā)生傾覆破壞。2)抗滑移驗(yàn)算Fs=f?N=0.45*1305.82/96.36=6.098163計(jì)算結(jié)果表明，水平力不足以引起基礎(chǔ)滑動(dòng)，基礎(chǔ)側(cè)面土體的抵抗作用尚未發(fā)揮，故抗滑穩(wěn)定性滿足要求，有比較大的安全儲(chǔ)備。3.3風(fēng)級(jí)15結(jié)構(gòu)性能抗風(fēng)驗(yàn)算風(fēng)級(jí)15時(shí)的風(fēng)荷載和罐體滿載時(shí)的恒荷載(包括自重)組合進(jìn)行立柱的強(qiáng)度、穩(wěn)定性驗(yàn)算。同時(shí)

16、對(duì)風(fēng)級(jí)15時(shí)的風(fēng)荷載和罐體空載時(shí)的恒荷載組合進(jìn)行了基礎(chǔ)的穩(wěn)定性驗(yàn)算。(1)罐體滿載狀態(tài)下立柱的強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算在15級(jí)風(fēng)荷載作用下，按照風(fēng)荷載+罐體滿載時(shí)計(jì)算得到的立柱應(yīng)力見圖組合（易光回14.990706+004，3.06712a+004-1 .lE354e+O04 O.OOOOOe+OOO，叫石盤We+004-S.3543ieH-004-L口之口79100匕-1 ? 1415L005-1.40451 en-005CB;徜戰(zhàn):十風(fēng)瞰國(guó)儲(chǔ)入乂 ： 12MllM I 4MIDA&/Civil8EAIM STRESS宜件；二匚跖常X輦的懶;kNMiF日恥OS山1住。1口法產(chǎn)齊mXr0367

17、1 0.391圖7風(fēng)荷載+罐體滿載時(shí)立柱應(yīng)力圖（單位：kpa）從圖7可知，在立柱底截面的應(yīng)力最大，最大壓應(yīng)力為141Mpa<168MPa,故在風(fēng)級(jí)15+罐體滿載狀態(tài)下，立柱的強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。從桿件的局部穩(wěn)定性來看：立柱的穩(wěn)定容許應(yīng)力為0.88x168=148Mpa,立柱的實(shí)際應(yīng)力略小于立柱的穩(wěn)定容許應(yīng)力，所以立柱的穩(wěn)定性基本滿足規(guī)范要求。（2）罐體滿載狀態(tài)下支撐構(gòu)件的整體穩(wěn)定性驗(yàn)算為了進(jìn)一步研究罐體滿載狀態(tài)下支撐構(gòu)件的整體穩(wěn)定性，本報(bào)告采用有限元軟件進(jìn)行了屈曲特征值分析，輸入自重（不變）和風(fēng)荷載（可變）后進(jìn)行屈曲分析。分析結(jié)果輸出的特征值變成屈曲荷載系數(shù)，屈曲荷載系數(shù)乘以風(fēng)荷載（可變）

18、加上自重等于屈曲荷載值，分析結(jié)果見表5。表5支撐構(gòu)件的整體穩(wěn)定性特征值18.07213.9323.44從表5可知，罐體滿載狀態(tài)下支撐構(gòu)件的整體穩(wěn)定性屈曲荷載系數(shù)最小為8.07,穩(wěn)定性滿足要求。一階失穩(wěn)模態(tài)見圖8(3)罐體空載狀態(tài)下基礎(chǔ)的穩(wěn)定性檢算F=146.04 kNN=98.32kNM=2190.6kN-m1）抗傾覆驗(yàn)算：檢算圖示及原理同11級(jí)風(fēng)荷載作用下，經(jīng)計(jì)算分析可得:M/MM346M565/219026=1.579734故15級(jí)風(fēng)荷載作用下，空罐體不會(huì)發(fā)生傾覆破壞。2)抗滑移驗(yàn)算lf?NFs=0.45*1305.82/146.04=4.023685F計(jì)算結(jié)果表明，水平力不足以引起基礎(chǔ)滑

19、動(dòng)，基礎(chǔ)側(cè)面土體的抵抗作用尚未發(fā)揮，故抗滑穩(wěn)定性滿足要求，有比較大的安全儲(chǔ)備。3.4風(fēng)級(jí)17結(jié)構(gòu)性能抗風(fēng)驗(yàn)算風(fēng)級(jí)17時(shí)的風(fēng)荷載和罐體滿載時(shí)的恒荷載(包括自重)組合進(jìn)行立柱的強(qiáng)度、穩(wěn)定性驗(yàn)算。同時(shí)對(duì)風(fēng)級(jí)17時(shí)的風(fēng)荷載和罐體空載時(shí)的恒荷載組合進(jìn)行了基礎(chǔ)的穩(wěn)定性驗(yàn)算。(1)罐體滿載狀態(tài)下立柱的強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算在17級(jí)風(fēng)荷載作用下，按照風(fēng)荷載+罐體滿載時(shí)計(jì)算得到的立柱應(yīng)力見圖9MIDAS/GvilPOSIPROCESSORBEAMSTRESS眼告后犬圓乙7Z654AQQ45,E4321e+00433feS9e-*-0041.191SSa+004O,D0OOOe+0OO3.1650+004S.3434U

20、+QO47.521740045.70M&e+Od41.1B784e+0O5.,，,40強(qiáng)海+口。5-1,G23£Oe+OOEMAK12MINi4文告：二工區(qū)N#大愛曲也；kN/m日期：。句Q1/MHQ一木方向*;03口2j圖9風(fēng)荷載+罐體滿載時(shí)立柱應(yīng)力圖（單位：kpa）從圖9可知，在立柱底截面的應(yīng)力最大，最大壓應(yīng)力為162Mpa<168MPa,故在風(fēng)級(jí)17+罐體滿載狀態(tài)下，立柱的強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。從桿件的局部穩(wěn)定性來看：立柱的穩(wěn)定容許應(yīng)力為0.88x168=148Mpa,立柱的實(shí)際應(yīng)力大于立柱的穩(wěn)定容許應(yīng)力，所以立柱的穩(wěn)定性不滿足規(guī)范要求。（2）罐體滿載狀態(tài)下支撐構(gòu)件的

21、整體穩(wěn)定性驗(yàn)算為了進(jìn)一步研究罐體滿載狀態(tài)下支撐構(gòu)件的整體穩(wěn)定性，本報(bào)告采用有限元軟件進(jìn)行了屈曲特征值分析，輸入自重（不變）和風(fēng)荷載（可變）后進(jìn)行屈曲分析。分析結(jié)果輸出的特征值變成屈曲荷載系數(shù)，屈曲荷載系數(shù)乘以風(fēng)荷載（可變）加上自重等于屈曲荷載值，分析結(jié)果見表6。表6支撐構(gòu)件的整體穩(wěn)定性特征值15.5429.56316.09從表6可知，罐體滿載狀態(tài)下支撐構(gòu)件的整體穩(wěn)定性屈曲荷載系數(shù)最小為5.54,穩(wěn)定性滿足要求。(3)罐體空載狀態(tài)下基礎(chǔ)的穩(wěn)定性檢算N=98.32kNM=3198.6kNmF=213.24kN1)抗傾覆驗(yàn)算：檢算圖示及原理同11級(jí)風(fēng)荷載作用下，經(jīng)計(jì)算分析可得：M/MM331Ml44

22、5/3M06=1.037781故17級(jí)風(fēng)荷載作用下，空罐體不會(huì)發(fā)生傾覆破壞。2)抗滑移驗(yàn)算lf?NFs=0.45*1305.82/213.24=2.75567計(jì)算結(jié)果表明，水平力不足以引起基礎(chǔ)滑動(dòng)，基礎(chǔ)側(cè)面土體的抵抗作用尚未發(fā)揮，故抗滑穩(wěn)定性滿足要求，有比較大的安全儲(chǔ)備。四、抗風(fēng)加固措施及其加固后承載能力檢算通過前面的計(jì)算分析可知，在風(fēng)級(jí)17下立柱的局部穩(wěn)定性均不滿足規(guī)范要求。因此必須采取相應(yīng)的抗風(fēng)加固措施，以提高結(jié)構(gòu)的抗風(fēng)承載能力，并對(duì)加固后的結(jié)構(gòu)承載能力進(jìn)行評(píng)價(jià)。4.1 風(fēng)級(jí)17時(shí)罐體抗風(fēng)加固計(jì)算(1)罐體滿載狀態(tài)下立柱的強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算采用1根小40mm的錨索(較大的直徑增加了錨索的抗拉

23、剛度，有利于增加風(fēng)荷載作用時(shí)錨索的受力，減小立柱的受力)，一端拉住罐體，另一端固定于鋼筋混凝土的地錨上，其中兩根錨索與地面傾角為45度。加固后的有限元模型見圖10。加固后的立柱應(yīng)力見圖11.自山吊 寸£黑，raurfciwPCO-FRCCESEiDP.BEAMgTW三£蜜曲t量大忙6團(tuán)巾，位口4印耳68日相口審12«/64ft-HiQ-tLJ-UlXrULMja-KinD一1$同登觸2>!?laGBRi-Y同和，。4F里一-&居中沁/今SEI2g二時(shí)工40-1.0E11CO+-JDE】言社白之已十維d430734%L&1；flt-a+iqmM離椅二1。MIH54文容：而IS17-二工MikM，m7Htl：U5UJ但ULU蔻一,白*|Zi o.cie圖10加固后有限元模型圖圖11風(fēng)荷載+罐體空載時(shí)立柱應(yīng)力圖從圖10可知，在立柱底截面的應(yīng)力最大，最大壓應(yīng)力為143Mpa<168MPa,故加固后在風(fēng)級(jí)17+罐體滿載狀態(tài)下，立柱的強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。從桿件的局部穩(wěn)定性來看：立柱的穩(wěn)定容許應(yīng)力為0.88x168=148Mpa,立柱的實(shí)際應(yīng)力小于立柱的穩(wěn)定容許應(yīng)力，所以立柱的穩(wěn)定性滿足規(guī)范要