畢業(yè)論文橋梁施工監(jiān)控理論與實踐

1、畢業(yè)論文橋梁施工監(jiān)控理論與實踐院系：建筑工程學院專業(yè)：土木工程38橋梁施工監(jiān)控理論與實踐大跨度T型鋼構橋橋梁施工監(jiān)控目錄第一部分橋梁施工監(jiān)控概述1.1 橋梁施工監(jiān)控的簡述41.2 橋梁施工監(jiān)控的內(nèi)容41.3 橋梁施工監(jiān)控技術依據(jù)標準51.4 橋梁施工監(jiān)控的重要性51.5 橋梁施工監(jiān)控影響因素分析51.6 橋梁施工監(jiān)控步驟和形式6第二部分橋梁監(jiān)控資料與數(shù)據(jù)2.1 橋梁施工監(jiān)控實例82.3 工程資料及基本數(shù)據(jù)82.4 橋型結(jié)構102.5 設計技術標準及其材料10第三部分橋梁計算主橋縱橋向計算3.1 計算模型123.2 箱梁有效寬度計算163.3 荷載173.4 主梁各截面承載能力極限狀態(tài)驗算193

2、.4.1 主梁及墩柱正截面抗彎及抗壓彎承載能力驗算193.4.2 主梁斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)驗算213.5 主梁各截面正常使用極限狀態(tài)下抗裂性驗算233.6 預拱度設置243.7 主梁施工階段截面應力驗算25第四部分施工監(jiān)控過程及實測結(jié)果分析4.1 主要儀器264.2 掛籃試驗的步驟274.3 掛籃靜載試驗304.4 主梁撓度和標高布測304.5 各施工階段應力應變及其高程實測值與計算值比較32第五部分施工監(jiān)控結(jié)果的提交與實施反饋5.1 模板預抬高值375.2 反饋于施工單位的完全抬高值375.3 提交監(jiān)測成果形式=395.4 結(jié)論39第一部分橋梁施工監(jiān)控概述1.1橋梁施工監(jiān)控的簡述橋梁的

3、施工監(jiān)控與設計和施工有密切的關系，它是獨立于施工單位和設計單位的第三方監(jiān)控工作，目的是按照設計要求、安全優(yōu)質(zhì)地建成橋梁，這就必須要從監(jiān)控、監(jiān)測方面建立控制體系，橋梁施工過程中所表現(xiàn)出來的理論與實際的偏差具有積累性，如不加以有效的控制和調(diào)整，將給橋梁施工安全、外形、可靠性、行車條件和經(jīng)濟性等方面帶來不同程度的影響，對實橋采取及時有效的監(jiān)測和控制，對保證建設工程質(zhì)量和使用性能具有深遠的意義。對于分節(jié)段懸臂澆筑施工的預應力混凝土連續(xù)剛構橋而言，施工監(jiān)控就是根據(jù)所測得的結(jié)構參數(shù)真實值進行施工階段計算，確定出每個懸臂澆筑節(jié)段的立模標高，并在施工過程中根據(jù)施工監(jiān)控的成果對誤差進行分析、預測和對下一立模標高

4、進行調(diào)整，以此來保證成橋后橋面線性、合攏段兩懸臂端標高的相對偏差不大于規(guī)定值以及結(jié)構內(nèi)力狀態(tài)符合設計要求。通過理論計算可以得到各施工階段的理論主梁標高值，但在施工中存在著許多誤差，這些誤差均將不同程度的對成橋目標的實現(xiàn)產(chǎn)生干擾，并可能導致合攏困難、成橋線形及內(nèi)力狀態(tài)與設計要求不符等問題，因此橋梁主橋監(jiān)控的目的就是確保施工過程中結(jié)構的可靠度和安全性，保證橋梁成橋橋面線形及受力狀態(tài)符合設計要求。1.2橋梁施工監(jiān)控的內(nèi)容橋梁的施工監(jiān)控與設計和施工有密切的關系，為了按照設計要求、安全優(yōu)質(zhì)地建成橋梁，需要從監(jiān)控、監(jiān)測方面建立控制體系，總體內(nèi)容包括以下幾方面：1、上部結(jié)構施工過程中，高墩垂直度監(jiān)控；2、大

5、體積承臺水化熱監(jiān)測；3、上部澆注過程內(nèi)應力及變形監(jiān)控；4、結(jié)構分析及參數(shù)識別、結(jié)構反應測試、結(jié)果分析比較，指導施工。結(jié)構分析是結(jié)構施工控制的主要工作內(nèi)容之一，該項工作根據(jù)施工過程與成橋運營情況來完成各施工狀態(tài)及成橋后的內(nèi)力、應力與位移計算，進而確定出結(jié)構各施工階段的應力與位移理論值。計算可考慮施工的進程、時間、相應狀態(tài)臨時荷載、環(huán)境溫度、截面的變化、結(jié)構變化、混凝土的收縮與徐變、預加應力等因素。根據(jù)計算分析可確定出橋梁的預拱度，預測下一施工狀態(tài)及施工成橋狀態(tài)的內(nèi)力與位移。1.3 施工監(jiān)控技術依據(jù)標準1、合同文件；2、公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范(JTGD62-2004);3、公路橋

6、涵設計通用規(guī)范(JTGD60-2004);4、公路橋涵施工技術規(guī)范(JTJ041-2000);5、城市橋梁設計準則(CJJ11-93);6、公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范(JTG63-2007);7、設計文件；8、其他有關標準及規(guī)范。1.4 橋梁施工監(jiān)控的重要性橋梁施工過程中所表現(xiàn)出來的理論與實際的偏差具有積累性，如不加以有效的控制和調(diào)整，將給橋梁施工安全、外形、可靠性、行車條件和經(jīng)濟性等方面帶來不同程度的影響，對實橋采取及時有效的監(jiān)測和控制，不僅可以避免上述不利現(xiàn)象的發(fā)生，同時對保證建設工程質(zhì)量和使用性能具有深遠的意義。橋梁施工監(jiān)控是隨施工過程中的預測、實測、評估及反饋、再預測的循環(huán)控制逐漸實現(xiàn)

7、的，它是將實用的結(jié)構現(xiàn)場測試技術和計算分析技術應用于施工，并結(jié)合施工過程形成結(jié)構評估、監(jiān)測及反饋控制的安全及質(zhì)量技術控制系統(tǒng)。其目的是通過監(jiān)控監(jiān)測及計算預測、評估使施工過程處于安全、可控狀態(tài)，成橋后橋梁結(jié)構內(nèi)力及線形滿足設計目標要求；同時，通過監(jiān)控計算及詳細分析提高施工精度，優(yōu)化施工順序，保證施工順利進行。因此，橋梁施工監(jiān)控既是橋梁施工質(zhì)量的保證措施，又是施工過程安全的保證措施。1.5 橋梁施工監(jiān)控影響因素分析1截面特征參數(shù)。橋梁施工可能存在截面尺寸誤差，這種誤差將直接導致截面特征參數(shù)(截面面積、截面慣性矩等)的誤差，控制過程中通過結(jié)構變形和內(nèi)力的實時監(jiān)測數(shù)據(jù)對截面特征參數(shù)進行動態(tài)修正并作誤差

8、分析。2材料特性參數(shù)。材料特性參數(shù)主要指材料的彈性模量E,對于混凝土材料來說，彈模在施工過程中會有一定的波動，在橋梁施工計算中要按照實測值進行分析。3溫度及混凝土收縮徐變。溫度變化對橋梁結(jié)構的內(nèi)力和變形有較大影響，但橋梁結(jié)構中的溫度場的影響比較復雜，一貫作法是通過定時觀測（如每天早晨日出前進行觀測）來盡量減小溫度影響?；炷潦湛s徐變與橋梁結(jié)構的形成歷程有著密切的關系，在混凝土橋梁結(jié)構中，混凝土收縮、徐變對結(jié)構的內(nèi)力與變形都有明顯的影響。4.荷載參數(shù)。荷載參數(shù)主要是指結(jié)構構件自重力（容重）、施工臨時荷載和預加力。對于懸臂施工預應力混凝土連續(xù)梁，由于容重變化、漲模等原因引起的構件自重變化經(jīng)常發(fā)生而

9、又沒有一定的規(guī)律。由于施工組織不合理材料堆放引起的施工臨時荷載，也會有較大的誤差。對于結(jié)構體系中的有效預加力，由于預應力損失的變化也常常引起不小的誤差。1.6橋梁施工監(jiān)控的步驟和形式在實際橋梁的施工監(jiān)控是一個施工一量測一識別一修正一預告一施工的循環(huán)過程。在這個過程中需要對主梁標高和內(nèi)力實行雙控。它既是一個技術問題，又是一項系統(tǒng)工程。它主要包括兩個部分，一部分是數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，即在橋上埋設各類傳感器和設置監(jiān)控系統(tǒng)，采集資料。再一個是資料分析仿真模擬系統(tǒng)，將采集到的資料進行分析處理，以確定下一個施工階段的參數(shù)。通過有效的監(jiān)測監(jiān)控工作，最終減小或消除設計與實際施工過程差異的影響，保證設計的施工過程和受

10、力狀態(tài)得以準確實現(xiàn)，確保主梁準確合龍并使最終的主梁線形和內(nèi)力達到設計狀態(tài)，減小后期橋面鋪裝的難度。首先將由設計單位計算確定的各施工階段的主要測試部位的施工控制目標值輸入監(jiān)控管理系統(tǒng)，然后對施工階段完成后的數(shù)據(jù)進行判別，并進行分析，提出施工控制決策所需的信息。同時依據(jù)監(jiān)測的結(jié)構參數(shù)真實值進行施工階段計算，確定出每個懸澆節(jié)段的立模標高，并在施工過程中根據(jù)施工監(jiān)測成果對誤差進行分析、預測和對下一節(jié)段立模標高進行調(diào)整，以此來保證合龍段兩懸臂標高的相對偏差不大于規(guī)定值，同時成橋后橋面線形、結(jié)構內(nèi)力狀態(tài)符合設計要求。意見意見監(jiān)控監(jiān)測單位 、T設計單位監(jiān)理單位通報X 協(xié)調(diào)通報 >領導小組匯報指標監(jiān)督執(zhí)

11、行控制指令施工單位施工監(jiān)控組織體系各節(jié)段立模標高按以下公式計算：H=H0+fi+f掛籃+1/2fp式中：H-待澆梁段主梁前端立模標高；H0-設計標高；fi-本施工階段及以后各施工階段對該點撓度影響值，該值包括恒載、移動荷載、徐變、體系轉(zhuǎn)化、預加應力等影響；f掛籃-本節(jié)段的掛籃變形值，由加載試驗提供：fp-使用階段活載作用下產(chǎn)生的最大豎向撓度。監(jiān)測的形式1結(jié)構截面的應力監(jiān)測結(jié)構截面的應力（包括混凝土應力、鋼筋應力、鋼結(jié)構應力等）監(jiān)測是施工監(jiān)測的主要內(nèi)容之一，它是施工過程的安全預警系統(tǒng)，無論是拱橋、梁（剛構）橋，還是斜拉橋和懸索橋，具結(jié)構某指定點的應力也同其幾何位置一樣，隨著施工的推進，具值是不斷

12、變化的。在某一時刻的應力值是否與分析（預測）值一致，是否處于安全范圍是施工控制關心的問題，解決的辦法是進行監(jiān)控。由于橋梁施工的時間一般很長，所以，應力監(jiān)測是一個長時間的連續(xù)的過程。目前應力監(jiān)測主要地是采用電阻應變儀法、鋼弦式傳感器法等。對于要求適合于現(xiàn)場的復雜情況、連續(xù)時間較長且量測過程始終要以初始零點作為起點的應力監(jiān)測，目前基本上均采用鋼弦式傳感器，其主要原因是鋼弦式傳感器具有良好的穩(wěn)定性，具有應變累積功能，抗干擾能力較強，數(shù)據(jù)采集方便等優(yōu)點。不足之處是其體積仍然較大，且由于通常要埋于結(jié)構內(nèi)，容易在施工時被損壞而失效，且從實際情況看，鋼弦式傳感器雖然較其它傳感器優(yōu)越，但總還是存在在溫度漂移和

13、零點漂移等問題。2預應力監(jiān)測預應力水平是影響預應力橋梁(如連續(xù)梁、連續(xù)剛構橋等)施工控制的目標實現(xiàn)的主要因素之一。在監(jiān)測中主要是對預應力筋的張拉真實應力、預應力管道摩阻損失及其永存預應力值進行監(jiān)測。對于前者，通常在張拉時通過在張拉千斤頂與工作錨板之間設置壓力傳感器測得。對于后兩者，可在指定截面的預應力筋上帖電阻應變片測其應力，張拉應力與測得的應力之差即為該截面的預應力管道摩阻損失值。3溫度監(jiān)測對于大跨度橋，其溫度效應是十分明顯的。在溫度變化時將相應伸長或縮短，直接影響主梁高程；懸臂下料長度等產(chǎn)生很大影響，懸臂施工連續(xù)剛構(梁)橋調(diào)和也將隨溫度的變化發(fā)生上(下)撓。因此，在大跨度橋梁施工過程中對

14、結(jié)構的溫度進行監(jiān)測尋求合理的立模、架設等時間，修正實測的結(jié)構狀態(tài)的溫度效應，對橋梁按目標施工和實施施工監(jiān)控是十分重要的。第二部分橋梁監(jiān)控資料與數(shù)據(jù)2.1 橋梁施工監(jiān)控實例某大橋為75+3X130+75m變截面預應力混凝土連續(xù)梁，橋梁總寬度為26ml分兩幅橋建設，中間預留1m后澆濕接頭，主橋單幅箱梁為單箱單室截面。主跨支點處梁高4.0m,跨中梁高2.0m,梁底按二次拋物線y=4f(L-x)x/L2變化。箱底寬7.25m,箱頂寬13.25m,箱梁翼緣寬度橋外側(cè)為3.5m,內(nèi)側(cè)為2.5m,箱梁采用三向預應力混凝土結(jié)構。2.2 工程資料及基本數(shù)據(jù)某橋受橋下鐵路、公路線的影響，原招標書該主橋橋跨布置均(

15、110+190+110)預應力混凝土連續(xù)剛構橋，現(xiàn)在施工主橋左右線橋跨布置均為(95+3X150+95m)預應力混凝土連續(xù)剛構橋。左、右線主橋在平面均位于直線上，起點樁號均為K4+985,終點樁號均為K5+52502.3 橋型結(jié)構全橋分左、右2幅，平面均位于直線上，橋面縱坡均為3.50%。引橋第1聯(lián)、第2聯(lián)均為5X35m簡支轉(zhuǎn)連續(xù)裝配式箱梁，第4聯(lián)為2義35m現(xiàn)澆連續(xù)箱梁，主橋位于第3聯(lián)，為75+3X130+75m1續(xù)剛構橋，全橋分跨表如表1.1所示。表1.1橋梁分跨表名稱起始墩臺編號跨徑組成（m）橋?qū)挘╩）梁高（m）上部結(jié)構形式上部施工方式左幅第1聯(lián)（引橋）Z0#Z5#5X35141.8簡支

16、轉(zhuǎn)連續(xù)裝配式箱梁預制吊裝第2聯(lián)（弓|橋）Z5#Z10#5X35第3聯(lián)（主橋）Z10#Z15#75+3X130+753.28.4連續(xù)剛構掛籃懸澆第4聯(lián)（弓|橋）Z15#Z17#35.53+34.471.8連續(xù)箱梁支架現(xiàn)澆右幅第1聯(lián)（引橋）Y0#Y5#5X35141.8簡支轉(zhuǎn)連續(xù)裝配式箱梁預制吊裝第2聯(lián)（弓|橋）Y5#Y10#5X351.8第3聯(lián)（主橋）丫10#丫15#75+3X130+753.28.4連續(xù)剛構掛籃懸澆第4聯(lián)（弓|橋）丫15#丫17#35.53+34.471.8連續(xù)箱梁支架現(xiàn)澆引橋Z0張Z17張Y0供Y17斷臺均采用U型橋臺，Z0#Z10供Z15#Z16張Y0#Y10#Y15#Y1

17、6#|墩均采用薄壁實體墩，主橋Z11#Z14#>Y11#Y14#橋墩均為雙肢實心矩形墩，全橋各基礎為承臺群樁基礎，樁基均按嵌巖樁設計。2.4 設計技術標準及其材料1、道路等級：城市快速路；計算行車速度：60Km/hi;2、設計荷載：汽車荷載：公路一I級；人群荷載：3.5KN/m2;局部分析：5.0kN/m羽布荷載或1.5kN集中荷載；3、抗震標準：區(qū)域震動反應譜特征周期為0.35s,地震動峰值加速度小于0.05g,相當于地震烈度6度?？拐鹪O防類別：B類，設防措施等級：7度。5、橋梁設計基準期：100年，設計使用年限（主體結(jié)構）：100年，設計安全等級：一級，重要性系數(shù)：1.1,環(huán)境類別I

18、類。6、設計最大風力：由于橋位處無實測值，設計按規(guī)范取值。7、設計溫度：設計合攏溫度為15±3Co材料1、混凝土C55碎：主梁C45碎：墩柱、系梁C40防水碎：橋面鋪裝C30碎：防撞護欄、承臺C30水下碎：樁基C25砼一人行道板、欄桿底梁、路緣石C15碎：承臺墊層C55C45C40C30C25硅材料的力學特性根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范(JTGD62-2004)表3.1.4、表3.1.5及表3.1.6取值,如表1.2所小。表1.2混凝土材料特性表強度等級C55C45C40C30C25軸心抗壓強度設計值fcd(Mpa)24.420.518.413.811.5軸心抗拉強度

19、設計值ftd(Mpa)1.891.741.651.391.23彈性模量Ec(Mpa)一43.55X10一一一43.35X10一一一43.25X10_43.00X10一一一42.8X102、鋼材鋼筋直徑d<12m現(xiàn)用R235鋼筋，質(zhì)量必須符合國家標準鋼筋混凝土用熱扎光圓鋼筋(GB1499.1-2008)的規(guī)定要求；鋼筋直徑d112mm用HRB335鋼筋，質(zhì)量必須符合國家標準鋼筋混凝土用熱扎帶肋鋼筋(GB1499.2-2007)的規(guī)定要求。鋼材及型鋼一律采用Q235普通碳素結(jié)構鋼，符合國家標準(GB700-91)規(guī)定要求。各鋼材的力學指標均按公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范(JTGD

20、62-2004)表3.2.3-1、表3.2.4取值。表1.3鋼材材料特性表鋼筋種類R235HRB335抗壓強度設計值fsd(Mpa)195280抗拉強度設計值ftd(Mpa)195280彈性模量Es(Mpa)52.1X1052.0X10預應力鋼束采用4s15.2高強低松弛鋼絞線，抗拉強度標準值為fpk=1860MPa,質(zhì)量應符合國家標準(GB/T5224-2003)規(guī)定要求。第三部分橋梁計算主橋縱橋向計算3.1 計算模型將75+3X130+75連續(xù)剛構橋主梁分為162個單元，163個節(jié)點，將11#14#橋墩分為182個單元，190個節(jié)點，如圖2.1所示。圖2.175+3X130+75m連續(xù)剛構

21、縱橋向計算模型各單元的信息表2.1所示。表2.1單元信息表部位甲兒勺節(jié)點號材料截回備注主梁第1跨124125C55預應力碎單箱單室截面全坎應力構件，掛籃懸澆施工第2跨25622563第3跨6310063101第4跨101138101-138第5跨139-162139-162橋墩11#>柱163194164197C45鋼筋碎2X7m矩形斷面鋼筋碎構件12#墩柱1952541982592.5X7m矩形斷面13#墩柱25530426031114#墩柱3053443123532X7m矩形斷面將主梁的施工分為57個階段，如表2.2所示。表2.2施工階段信息表施工階段施工周期安裝單元號支承節(jié)點號說明

22、（天）160163344164、181、198、229、260、286、312、33311#14#橋墩基礎、墩柱施工2152227、6065、98103、136141同上1 .安裝0#、0號梁段托架2 .澆筑0#梁段碎310同上1 .張拉0#、0'#梁段鋼束2 .安裝掛藍4521、28、59、66、97、104、135、142同上1 .拆除0#、0'#梁段托架2 .澆筑1#梁段碎52同上張拉1#梁段鋼束61同上掛監(jiān)前移7520、29、58、67、96、105、134、143同上澆筑2#梁段碎82同上張拉2#梁段鋼束91同上掛監(jiān)前移10519、30、57、68、95、106、13

23、3、144同上澆筑3#梁段碎112同上張拉3#梁段鋼束121同上掛監(jiān)前移13518、31、56、69、94、107、132、145同上澆筑4#梁段碎142同上張拉4#梁段鋼束151同上掛監(jiān)前移16517、32、55、70、93、108、131、146同上澆筑5#梁段碎172同上張拉5#梁段鋼束181同上掛監(jiān)前移19516、33、54、71、92、109、130、147同上澆筑6#梁段碎202同上張拉6#梁段鋼束成橋后的約束情況如表2.3、表2.4所小。表2.3成橋后支點約束表節(jié)點位置節(jié)點編號約束10#ff墩支點2uy11#橋墩支點164、181ux,uy,rz12#ff墩支點198、229ux

24、,uy,rz13#W墩支點206、286ux,uy,rz14#W墩支點312、333ux,uy,rz15#W墩支點162uy表2.4主從約束表節(jié)點位置主節(jié)點從節(jié)點約束11傾墩墩頂24180ux,uy,rz2619712#W墩墩頂622286425913#W墩墩頂10028510231114炳墩墩頂1383321403533.2 箱梁有效寬度計算根據(jù)公預規(guī)(JTGD62-2004)第4.2.3條，應計算箱梁在腹板兩側(cè)上、下翼緣的有效寬度。預應力混凝土梁在計算預加力引起的混凝土應力時，由軸力產(chǎn)生的應力可按翼緣全寬計算；由偏心彎矩產(chǎn)生的應力可按翼緣有效寬度計算。箱型主梁的有效寬度計算及頂、底板的總有

25、效寬度計算如表2.5、2.6所示。表2.5箱形主梁剪力滯效應(有效寬度)計算項目邊跨支點邊跨跨中中間支點中跨跨中計算跨徑li(m)60604178外側(cè)挑臂實際寬度bi(m)3.53.53.53.5bi/li0.060.060.090.04ps,pf0.900.990.771.01外側(cè)挑臂后效寬度bmi(m)3.153.452.703.50內(nèi)側(cè)挑臂實際寬度bi(m)2.832.83bi/li0.050.050.070.04ps,pf0.961.000.851.02內(nèi)側(cè)挑臂啟效寬度bmi(m)2.693.002.383.00腹板厚度(m)0.70.50.70.5總后效寬度(m)6.546.955.

26、787.00實際總寬度7777剪力滯系數(shù)1.071.011.211.00表2.6箱梁頂、底板總有效寬度邊跨支點邊跨跨中中間支點中跨跨中頂板后效覽度(m)13.0813.9111.5614.00底板有效寬度(m)6.797.006.167.003.3 荷載一期恒載1 .端橫梁單元端橫梁與中橫梁的計算截面均采用橫梁側(cè)面的連續(xù)梁截面，需將橫梁多出的重量作為集中力加載到主梁上。每個端橫梁截面比其相鄰漸變段主梁截面多出的面積為25.2-15.944=9.256mZ2 m長端橫梁的集中力為：9.256X26=240.7KN將各集中力加載于各端橫梁節(jié)點上，如表2.7所示。表2.7端橫梁集中荷載端橫梁位置節(jié)點

27、號集中力(KN)10#墩頂端橫梁1-108.32-240.73-132.415#墩頂端橫梁161-132.4162-240.7163-108.33 .0#梁段橫隔板集中力0#梁段的自重為：388.4X26=10098.4KN0'梁段的自重為：357.9X26=9305.4KN輸入程序中的0#梁段自重為5702KN0#梁段共2個橫隔板，則1個橫隔板的自重為：(10098.4-5702)/2=2196.4KN輸入的0'#梁段自重為5702KN0'#梁段共2個橫隔板，則1個橫隔板的自重為：(9305.4-5702)/2=1801.7KN表2.80#塊橫隔板自重產(chǎn)生的集中力表構

28、件部位節(jié)點號集中力(KN)11#墩頂0'#梁段24-1807.126-1807.112#墩頂0#梁段62-2196.464-2196.413#墩頂0#梁段100-2196.4102-2196.414#墩頂0'#梁段138-1807.1140-1807.14 .中跨跨中橫隔板集中力1個跨中橫隔板多出的體積為11.7m3,則跨中橫隔板產(chǎn)生的集中力為:11.7X26=304.2KN表2.9跨中橫隔板自重產(chǎn)生的集中力表構件部位節(jié)點號集中力(KN)第2跨跨中44-304.2第3跨跨中82-304.2第4跨跨中120-304.2二期包載橋面鋪裝：8cm鋼筋硅+7cm瀝青碎，則有:q1=12

29、(0.08250.0724)=44.2KN/m根據(jù)“人行道構造圖(二)"，縱橋向1m長人行道板的荷載集度為：q2=(0.240.1540.19)25=14.6KN/m1m人行道欄桿重量取為：q3=2KN/m防撞欄桿每米碎體積為0.28m3,縱橋向1m長防撞護欄自重荷載集度為：q4=0.2825=7KN/m管線按電=10KNG計算。因此，二期恒載總重為：q=qq2q3q4q5q6=44.214.62710=77.8KN/m取人群荷載為3.5KN/m2。3.4 主梁各截面承載能力極限狀態(tài)驗算3.4.1 主梁及墩柱正截面抗彎及抗壓彎承載能力驗算在荷載承載能力極限狀態(tài)組合下，驗算主梁的正截面

30、抗彎強度與斜截面抗剪強度，驗算墩柱單元的承載能力。由于主梁為對稱構件，對1/2主梁及各墩柱截面的承載能力作驗算。表2.101/2主梁截面承載能力驗算表結(jié)構部位節(jié)點號內(nèi)力屬性Nj(KN-m)Mj(KN-m)抗力R(KN)受力型滿足否主梁2最大彎矩-18.46279.23E+04下拉受彎是最小彎矩-16-4.87E+03-8.22E+04上拉受彎是3最大彎矩3511.17E+041.34E+05下拉受彎是最小彎矩128-6.04E+03-5.89E+04上拉受彎是4最大彎矩-10.12.64E+041.09E+05下拉受彎是最小彎矩10.1-296-7.37E+04上拉受彎是5最大彎矩-164.1

31、8E+041.16E+05下拉受彎是最小彎矩161.34E+031.16E+05下拉受彎是6最大彎矩-21.95.43E+041.21E+05下拉受彎是最小彎矩21.9-3851.45E+04上拉偏壓是7最大彎矩-39.16.32E+041.23E+05下拉受彎是最小彎矩24-36.21.02E+05上拉偏壓是8最大彎矩-41.37.14E+041.22E+05下拉受彎是最小彎矩63.8-6.33E+03-1.45E+05上拉受彎是9最大彎矩-12.37.01E+041.09E+05下拉受彎是最小彎矩130-2.16E+04-1.75E+05上拉受彎是10最大彎矩45.65.92E+041.0

32、6E+05下拉受彎是最小彎矩227-4.60E+04-1.94E+05上拉受彎是11最大彎矩1293.89E+049.45E+04下拉受彎是最小彎矩351-7.98E+04-2.28E+05上拉受彎是12最大彎矩3118.92E+037.91E+04下拉受彎是最小彎矩579-1.23E+05-2.90E+05上拉受彎是13最大彎矩402-3.06E+04-3.63E+05上拉受彎是最小彎矩694-1.76E+05-3.63E+05上拉受彎是14最大彎矩571-8.07E+04-4.46E+05上拉受彎是最小彎矩918-2.41E+05-4.46E+05上拉受彎是15最大彎矩744-1.28E+

33、05-5.28E+05上拉受彎是最小彎矩1.15E+03-3.01E+05-5.28E+05上拉受彎是16最大彎矩927-1.82E+05-6.11E+05上拉受彎是最小彎矩1.40E+03-3.69E+05-6.11E+05上拉受彎是17最大彎矩1.11E+03-2.42E+05-7.28E+05上拉受彎是最小彎矩1.69E+03-4.47E+05-7.28E+05上拉受彎是18最大彎矩1.34E+03-3.09E+05-8.47E+05上拉受彎是最小彎矩2.02E+03-5.33E+05-8.47E+05上拉受彎是19最大彎矩1.62E+03-3.83E+05-9.82E+05上拉受彎是最

34、小彎矩2.37E+03-6.29E+05-9.82E+05上拉受彎是20最大彎矩1.91E+03-4.64E+05-1.13E+06上拉受彎是最小彎矩2.82E+03-7.36E+05-1.13E+06上拉受彎是各墩柱均為偏心受壓構件，取11#14#墩柱的計算長度取為l0=12,其中1為墩柱自承臺頂至梁底高度。墩柱的頂、底截面為最不利受力截面，對其進行承載力驗算。3.4.2 主梁斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)驗算1/2主梁各截面承載能力極限狀態(tài)下的最大、最小剪力及相應的抗力如表2.9所示。表2.121/2主梁截面抗剪承載力驗算表節(jié)點號剪力V箍筋V預應力總抗力設計剪力VR/Vd滿足2最大男力-166

35、80.5-2153-18833.5-11192.11.683是最小剪力-17576-2153-19729.1-19478.21.013是3最大男力14252.22090.416342.75611.32.912是最小剪力19967.11012.920980629.533.328是4最大男力13573.5013573.54999.72.715是最小剪力-13941.20-13941.2-5384.52.589是5最大男力13507.6013507.624005.628是最小剪力15349.4015349.474.8205.163是6最大男力14611.71621.916233.62036.87.9

36、7是最小剪力-14229.80-14229.8-7256.71.961是7最大男力-14899.2-2100.7-16999.9-1169.914.531是最小剪力14276.3014276.318.8759.1是8最大男力-15428.4-1001.5-16429.8-3247.75.059是最小剪力-14428.90-14428.9-4475.73.224是9最大男力143710143711090.713.177是最小剪力-16668.30-16668.3-6907.22.413是10最大男力-14669.5-1300.7-15970.1-1813.68.806是最小剪力-17784.8-

37、2491.4-20276.3-87422.319是11最大男力-19137.2-1778.5-20915.7-5826.73.59是最小剪力-19137.2-2451.2-21588.3-10399.12.076是12最大男力-27735.4-2676.7-30412.1-72364.203是最小剪力-28329.4-3356.3-31685.7-11910.42.66是13最大男力-28215.3-3612.1-31827.3-8558.23.719是最小剪力-29925.3-4196.1-34121.4-13373.32.551是14最大男力-28572.9-2818.6-31391.5-

38、9469.53.315是最小剪力-28572.9-2818.6-31391.5-14318.62.192是15最大男力-29778.6-3357.3-33135.9-10321.23.21是最小剪力-29778.6-3357.3-33135.9-15225.32.176是16最大男力-31817.6-4374-36191.6-11124.13.253是最小剪力-31817.6-4374-36191.6-16207.32.233是17最大男力-34010.8-5149-39159.7-11880.13.296是最小剪力-34010.8-5149-39159.7-17019.32.301是18最大

39、男力-36447.1-5693.8-42140.9-12608.23.342是最小剪力-36447.1-5693.8-42140.9-17802.82.367是19最大男力-38893.5-6411.9-45305.4-13334.13.398是最小剪力-38893.5-6411.9-45305.4-18713.62.421是20最大男力-41434.7-6676.7-48111.3-14048.63.425是最小剪力-41434.7-6676.7-48111.3-194862.469是從表2.12中可看出，各截面的最大、最小剪力抗力均大于設計剪力，因此主梁的斜截面抗剪承載能力滿足要求。3.5

40、 主梁各截面正常使用極限狀態(tài)下抗裂性驗算公橋規(guī)(JTGD62-2004)第6.3.1條規(guī)定：正截面抗裂應對構件正截面混凝土的拉應力進行驗算，對全預應力現(xiàn)澆混凝土構件，在作用短期效應組合下:(2-1)-st-0.80-pc<0斜截面抗裂應對構件斜截面混凝土的主拉應力。境進行驗算，對全預應力現(xiàn)澆混凝土構件，在荷載短期效應組合下：(2-2)-tp<0.4ftk式(2-1)(22)中：仃盤：在作用短期效應組合下構件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力；"c:扣除全部預應力損失后的預加力在構件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的混凝土預壓應力；叫p：由作用短期效應組合和預加力產(chǎn)生的混凝土主拉應力；5k：混

41、凝土的抗拉強度標準值，對C55混凝土，取ftk=2.74MPao因此，荷載短期效應組合下主梁的正拉應力ast-0.801Pc-0,主拉應力為二七<1.1MPalp4.5(a)上、下緣截面最小正應力(b)截面最小主應力圖2.131162#單元正常使用極限狀態(tài)荷載短期效應組合應力表從圖2.13可看出，正常使用極限狀態(tài)荷載短期效應組合主梁單元上緣最大正拉應力為0.2MPa,可認為拉應力滿足要求；下緣最大正拉應力大于0,均滿足規(guī)范要求。各單元的最大主拉應力為1.0MPa,滿足規(guī)范要求。3.6預拱度設置公預規(guī)(JTGD62-2004)第6.5.3條規(guī)定：鋼筋混凝土和預應力混凝土受彎構件按荷載短期效

42、應組合并考慮長期效應的影響計算的撓度值，在消除結(jié)構自重產(chǎn)生的長期撓度后梁式橋主梁的最大撓度處不應超過計算跨徑的1/600。表2.14消除結(jié)構自重后撓度長期效應值表節(jié)點號消除結(jié)構自重后撓度長期效應值(mm)撓度限值(L/600,mm)第2跨跨中4436.1216.7第3跨跨中8238.6216.7第4跨跨中12036.2216.7從表2.10可看出，消除自重后撓度的長期效應值均小于L/600,滿足規(guī)范要求。公預規(guī)(JTGD62-2004)第6.5.5條規(guī)定：當預加應力的長期反拱值小于按荷載短期效應組合計算的長期撓度時應設預拱度，其值應按該項荷載的撓度值與預加應力長期反拱值之差采用；當預加應力的長

43、期反拱值大于按荷載短期效應組合計算的長期撓度時，可不設預拱度。表2.15跨中節(jié)點預拱度表節(jié)點號預加應力效應長期撓度(mm)荷載短期效應組合長期撓度(mm)預拱度(mm)第2跨跨中4475-71.120第3跨跨中8258-64.620第4跨跨中12076-71.920考慮到跨中的收縮、徐變撓度，在主梁中跨跨中均設2cm的預拱度。3.7主梁施工階段截面應力驗算公預規(guī)(JTG D62-2004)第7.2.8條規(guī)定，預應力混凝土受彎構件，在預 應力和構件自重等施工荷載作用下應驗算其截面邊緣混凝土的法向壓應力和法 向拉應力。法向壓應力應符合下式規(guī)定：t'二cc _0.7fck(2-5)對于C55

44、混凝土,fck =355Mpa ,混凝土的強度達到設計強度的85%寸方可張拉預應力筋，因此有:£ ±0.7 0.85 35.5=21.1MPa cc(2-6)t'由7.2.8條規(guī)定，拉應力 網(wǎng) -0.70ftk ,對于C55混凝土,=2.74MPa混凝土的強度達到設計強度的85%寸方可張拉預應力筋，因此有:t <0.7 0.85 2.74 = 1.63MPa(2-7)11.94546 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 5960 固 66 67 68 69 70 71 7273 74 75 76 77 78 79 807.2

45、圖2.4最大懸臂施工階段主梁截面上緣與下緣正應力從圖2.4可看出，最大懸臂施工階段主梁各截面上緣的最大正壓應力為11.9MPa,無拉應力；截面下緣最大壓應力為7.2MPa,無拉應力，均滿足規(guī)范要求。11.4圖2.5成橋階段主梁截面上緣與下緣正應力從圖2.5可看出，成橋階段各主梁截面上緣的最大正壓應力為11.4MPq無拉應力；下緣截面最大壓應力為11.9MPa,無拉應力，均滿足規(guī)范要求。第四部分施工監(jiān)測量測結(jié)果及其分析4.1儀器序號平設備名稱小%全站儀中2平精密水平儀埋入型振弦式應變計4.溫度傳感器懸掛式溫度計/應變測試系統(tǒng)一棱鏡（反光片）融筆記本電腦"9戶數(shù)碼相機一10結(jié)構計算軟件M

46、idas4.2掛籃試驗的步驟1 .掛籃安裝到位，安裝號塊模板，此時立模標高控制點高程見下圖:cm)注：此立模標高控制點為各節(jié)段施工時箱梁頂面中軸線上前懸端的高程值。2 .底板標高按照掛籃標高控制點高程與主梁斷面設計高度推算，單位m計；3 .測點采用。16的短鋼筋制作，鋼筋底端置于模板控制點上，并固定鋼筋籠上，頂部磨圓露出碎面2cm,采用紅油漆標記，1#鋼筋長度37cm,作為橫披控制點及高程控制點；2#鋼筋長度30cm,作為軸線、橫披及高程控制點、3#鋼筋長度37cm,作為橫披控制點及高程控制點；4#鋼筋作為軸線、高程控制點；4 .澆筑混凝土前立模標高控制點標高；5 .張拉縱向預應力筋后，掛籃安

47、裝前，選取溫度穩(wěn)定的時段進行應力、標高、溫度的施工控制測試。備注：所給立模標高控制點及測量標記如下圖（單位：cm）所示，模板高程允許誤差為0mm+5mm:施工單位:監(jiān)理單位:監(jiān)控單位:（預抬值cm)（預抬值cm）4.3掛籃靜載試驗掛籃拼裝完畢后，必須進行靜載試驗，以測定結(jié)構彈性和非彈性變形值，驗證掛籃各部分結(jié)構安全性的同時并為逐段立模標高提供可靠數(shù)值。測試目的1 .驗掛籃的實際承載能力、橫向穩(wěn)定性及安全可靠性。2 .設計計算圖式及技術參數(shù)進行驗證。3 .掛籃的加工、拼裝質(zhì)量進行檢驗。測試內(nèi)容1 .設計荷載作用下，測試主桁架各桿件、前吊桿及后錨桿的安全性，測試主桁架前端撓度、后錨端及前吊點的豎向

48、位移。2 .在超載作用下，測試主桁架各桿件、前吊桿及后錨桿的安全性，測試主桁架前端撓度及后錨端豎向位移。3 .在偏載作用下，測試主桁架各桿件，前吊桿及后錨桿安全性，測試主桁架前端撓度及后錨端豎向位移。測試方法1 .加載值的確定及加載過程：為了保證掛籃承載能力滿足使用要求，并有一定的安全儲備，荷載擬加至最大施工荷載1.2倍。加載實驗應模擬4#塊箱梁荷載，按碎施工順序分級加載試驗，先模擬箱梁底板荷載加載，然后再加上腹板荷載，最后加頂板荷載。每級加載時觀測底籃前橫梁跨中撓度及該處吊帶處撓度，主桁前橫梁吊帶處撓度。加載采用砂袋加載。2 .撓度測試：前端撓度在主梁上固定一個水準塔尺的限位槽，立柱處撓度在

49、立桿處貼標尺用水準儀測量，后錨端豎向位移測量同前端。兩邊二片三角桁架的撓度測點均應對稱布置，以便比較；中間桁架起橫向穩(wěn)定作用，一般受力較小，但考慮到偏載作用影響，為便于分析結(jié)構的性能，在各橫向聯(lián)結(jié)桁架或型鋼的中點上布設測點，以觀察撓度。3 .4主梁標高布置測點主梁每個節(jié)段上下游梁底各設一個測點，梁底測點供底板定位使用，在主梁澆筑完成后，將測點引至梁頂，梁頂測點采用小20鋼筋伸至入腹板內(nèi)1.5m2.0m,焊接在腹板內(nèi)豎向鋼筋上并伸出梁頂表面3.0cm左右，在以后的施工過程中必須認真保護。以下工況的施工測量人員須對梁頂、底的全部標高測點的標高進行測量：a）掛籃的定位；b）澆筑本節(jié)段混凝土后在梁頂預埋短鋼筋，第二天日出前測量本節(jié)段的梁底標高和所有已澆筑梁段梁頂（預埋短鋼筋頭部）的標高；c）張拉本節(jié)段預應力鋼筋后測量所有已澆筑梁段梁頂（預埋短鋼筋頭部）的標高。利1幅漲布熱粕卜圖1-1標高測點布置示意圖a）測點布置：每節(jié)段四個測點，見圖3-3;b）測量儀器：精密水準儀，測量精度在土2.0mm以內(nèi)；c）測點制作：采用20鋼筋，露出端上部加工磨圓并涂上紅漆