高大模板支撐架設(shè)計(jì)計(jì)算絕對(duì)不改版

1、PKPM（CMIS_2011北京版）計(jì)算梁底支架（主樓15m跨500*1300mm梁）計(jì)算書(shū) 計(jì)算依據(jù)1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）。 計(jì)算參數(shù): 模板支架搭設(shè)高度為12.3m， 梁截面 B×D=500mm×1300mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.45m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立桿。 面板厚度15mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度21.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 木方78×78mm,木方剪切強(qiáng)度1.6N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2。

2、梁底支撐頂托梁長(zhǎng)度 1.20m。 梁頂托采用雙鋼管48×3.0mm。 梁底承重桿按照布置間距500,200mm計(jì)算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。 地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值300kN/m2，基礎(chǔ)底面擴(kuò)展面積0.250m2，地基承載力調(diào)整系數(shù)0.40。 扣件計(jì)算折減系數(shù)取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡(jiǎn)圖 按照規(guī)范條規(guī)定確定荷載組合分項(xiàng)系數(shù)如下： 由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2×(25.50×1.30+0.50)+1.40×2.00=43.180kN/m2 由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1.3

3、5×25.50×1.30+0.7×1.40×2.00=46.712kN/m2 由于永久荷載效應(yīng)控制的組合S最大，永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.35，可變荷載分項(xiàng)系數(shù)取0.7×1.40=0.98 采用的鋼管類型為48×3.0。 一、模板面板計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計(jì)算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計(jì)算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.300×0.450=14.918kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：

4、q2 = 0.500×0.450×(2×1.300+0.500)/0.500=1.395kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (2.500+2.000)×0.500×0.450=1.012kN 均布荷載 q = 1.35×14.918+1.35×1.395=22.022kN/m 集中荷載 P = 0.98×1.013=0.992kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 16

5、.88cm3； 截面慣性矩 I = 12.66cm4； 計(jì)算簡(jiǎn)圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 變形計(jì)算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.065kN N2=7.874kN N3=2.065kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.295mm (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.172×1000×1000/16875=10.193N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f，取21.00N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求! (2)撓

6、度計(jì)算 面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.295mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計(jì)算 （一）梁底木方計(jì)算 按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = 7.874/0.450=17.498kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×17.50×0.45× 最大剪力 Q=0.6×0.450×17.498=4.724kN 最大支座力 N=1.1×0.450×17.498=8.661kN 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截

7、面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 79.09cm3； 截面慣性矩 I = 308.46cm4； (1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.354×106/79092.0=4.48N/mm2 木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于15.0N/mm2,滿足要求! (2)木方撓度計(jì)算 均布荷載通過(guò)上面變形受力圖計(jì)算的最大支座力除以跨度得到11.328kN/m 最大變形 v =0.677×11.328×450.04/(100×10000.00×3084588.0)=0.102mm 木方的最大撓度小于450.0/250,滿足要求! 三、托梁的計(jì)算

8、 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 托梁變形計(jì)算受力圖 托梁變形圖(mm) 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座 F= 7.729kN 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形 V= 0.416mm 頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面慣性矩 I = 21.56cm4； (1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.663×106/1.05/8982.0=70.30N/mm2 頂托梁的抗彎

9、計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計(jì)算 最大變形 v = 0.416mm 頂托梁的最大撓度小于500.0/400,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計(jì)算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 上部荷載沒(méi)有通過(guò)縱向或橫向水平桿傳給立桿，無(wú)需計(jì)算。 五、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=7.73kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.

10、35×1.460=1.971kN 頂部立桿段，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.35×0.225=0.304kN 非頂部立桿段 N = 7.729+1.971=9.699kN 頂部立桿段 N = 7.729+0.304=8.033kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.00N/mm2； l0 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 參

11、照扣件式規(guī)范2011，由公式計(jì)算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表取值為1.217； u1，u2 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a = 0.40m； 頂部立桿段：a=0.2m時(shí)，u1=1.649,l0=3.813m；=3813/16.0=239.058, =0.128 =8033/(0.128×423.9)=148.048N/mm2 a=0.5m時(shí)，u1=1.298,l0=3.949m；=3949/16.0=247.597, =0.120

12、 =8033/(0.120×423.9)=157.918N/mm2 依據(jù)規(guī)范做承載力插值計(jì)算 a=0.400時(shí)，=154.628N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求! 非頂部立桿段：u2=2.089,l0=3.813m；=3813/16.0=239.089, =0.128 =9699/(0.128×423.9)=178.756N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求! 考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為： 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計(jì)算公式 MW=0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)； Wk

13、=0.300×1.000×0.115=0.035kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風(fēng)面的間距，1.20m； lb 與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0.45m； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9×1.4×0.035×1.200×1.500×； Nw 考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力最大值； 頂部立桿Nw=7.729+1.4×1.460+0.9×1.4×0.012/0.450=9.732kN 非頂部立桿Nw=7.729+1.4×0.225+0.9×1.4×0.

14、012/0.450=8.066kN 頂部立桿段：a=0.2m時(shí)，u1=1.649,l0=3.813m；=3813/16.0=239.058, =0.128 =8066/(0.128×423.9)=151.267N/mm2 a=0.5m時(shí)，u1=1.298,l0=3.949m；=3949/16.0=247.597, =0.120 =8066/(0.120×423.9)=151.267N/mm2 依據(jù)規(guī)范做承載力插值計(jì)算 a=0.400時(shí)，=151.267N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求! 非頂部立桿段：u2=2.089,l0=3.813m；=3813/16

15、.0=239.089, =0.128 =9732/(0.128×423.9)=181.975N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求! 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 六、基礎(chǔ)承載力計(jì)算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 38.80 N 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 (kN)；N = 9.70 A 基礎(chǔ)底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設(shè)計(jì)值 (kN/m2)；fg = 120.00 地基承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算 fg = k

16、c × fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc = 0.40 fgk 地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值；fgk = 300.00 地基承載力的計(jì)算滿足要求!梁側(cè)模板（主樓15m跨500*1300mm梁）計(jì)算書(shū) 一、梁側(cè)模板基本參數(shù) 計(jì)算斷面寬度500mm，高度1300mm，兩側(cè)樓板厚度120mm。 模板面板采用普通膠合板。 內(nèi)龍骨布置5道，內(nèi)龍骨采用40×90mm木方。 外龍骨間距600mm，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.0mm。 對(duì)拉螺栓布置2道，在斷面內(nèi)水平間距500+400mm，斷面跨度方向間距600mm，直徑16mm。 面板厚度15mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm

17、2，抗彎強(qiáng)度21.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 木方剪切強(qiáng)度1.6N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2。 模板組裝示意圖 二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表示無(wú)資料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模溫度，取15.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓

18、力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.180m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.200。 根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=28.310kN/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=0.9×28.320=25.488kN/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算。 面板的計(jì)算寬度取0.60m。 荷載計(jì)算值 q = 1.

19、2×25.488×0.600+1.40×3.600×0.600=21.375kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 22.50cm3； 截面慣性矩 I = 16.88cm4； 計(jì)算簡(jiǎn)圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 變形計(jì)算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.393kN N2=6.962kN N3=5.657kN N4=6.962kN N5=2.393kN 最大彎矩 最大變形

20、 V = 0.421mm (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.186×1000×1000/22500=8.267N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f，取21.00N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求! (2)撓度計(jì)算 面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.421mm 面板的最大撓度小于285.0/250,滿足要求! 四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計(jì)算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計(jì)算。 內(nèi)龍骨強(qiáng)度計(jì)算均布荷載q=1.2×0.60×25.49+1.4×0.60×3.60=21.3

21、75kN/m 撓度計(jì)算荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.60×25.49=15.293kN/m 按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = 12.825/0.600=21.375kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×21.375×0.60× 最大剪力 Q=0.6×0.600×21.375=7.695kN 最大支座力 N=1.1×0.600×21.375=14.108kN 截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 5

22、4.00cm3； 截面慣性矩 I = 243.00cm4； (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.770×106/54000.0=14.25N/mm2 抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于15.0N/mm2,滿足要求! (2)撓度計(jì)算 最大變形 v =0.677×15.293×600.04/(100×10000.00×2430000.0)=0.552mm 最大撓度小于600.0/250,滿足要求! 五、梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管

23、計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 支撐鋼管變形計(jì)算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.131mm 最大支座力 Qmax=23.012kN 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.981×106/8982.0=109.22N/mm2 支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求! 六、對(duì)拉螺栓的計(jì)算 計(jì)算公式: N < N = fA 其中 N 對(duì)拉螺栓所受的拉力； A 對(duì)

24、拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2； 對(duì)拉螺栓的直徑(mm): 16 對(duì)拉螺栓有效直徑(mm): 14 對(duì)拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000 對(duì)拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480 對(duì)拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 23.012 對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!梁底支架（東、西側(cè)附樓9m跨400*850mm梁）計(jì)算書(shū) 計(jì)算依據(jù)1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）。 計(jì)算參數(shù): 模板支架搭設(shè)高度為7.7m， 梁截面 B×D=400mm×850mm，立桿的縱距(跨度方向)

25、l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立桿。 面板厚度15mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度26.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 木方78×78mm,木方剪切強(qiáng)度1.6N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2。 梁兩側(cè)立桿間距 0.90m。 梁底按照均勻布置承重桿3根計(jì)算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。 地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值300kN/m2，基礎(chǔ)底面擴(kuò)展面積0.250m2，地基承載力調(diào)整系數(shù)0.40。 扣件計(jì)算折減系數(shù)取1.00。 圖1 梁模板支

26、撐架立面簡(jiǎn)圖 按照規(guī)范條規(guī)定確定荷載組合分項(xiàng)系數(shù)如下： 由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2×(25.50×0.85+0.50)+1.40×2.00=29.410kN/m2 由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1.35×25.50×0.85+0.7×1.40×2.00=31.221kN/m2 由于永久荷載效應(yīng)控制的組合S最大，永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.35，可變荷載分項(xiàng)系數(shù)取0.7×1.40=0.98 采用的鋼管類型為48×3.0。 一、模板面板計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計(jì)

27、算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計(jì)算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×0.850×0.900=19.508kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.500×0.900×(2×0.850+0.400)/0.400=2.363kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (2.500+2.000)×0.400×0.900=1.620kN 均布荷載 q = 1.35×19.50

28、8+1.35×2.363=29.525kN/m 集中荷載 P = 0.98×1.620=1.588kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 33.75cm3； 截面慣性矩 I = 25.31cm4； 計(jì)算簡(jiǎn)圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 變形計(jì)算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.214kN N2=8.969kN N3=2.214kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.081mm (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算

29、經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.147×1000×1000/33750=4.356N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f，取26.00N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求! (2)撓度計(jì)算 面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.081mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計(jì)算 （一）梁底木方計(jì)算 按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = 8.969/0.900=9.965kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×9.97

30、5;0.90× 最大剪力 Q=0.6×0.900×9.965=5.381kN 最大支座力 N=1.1×0.900×9.965=9.866kN 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 79.09cm3； 截面慣性矩 I = 308.46cm4； (1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.807×106/79092.0=10.21N/mm2 木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于15.0N/mm2,滿足要求! (2)木方撓度計(jì)算 均布荷載通過(guò)上面變形受力圖計(jì)算的最大支座力除以跨度得到6.075kN/m

31、最大變形 v =0.677×6.075×900.04/(100×10000.00×3084588.0)=0.875mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計(jì)算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計(jì)算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 支撐鋼管變形計(jì)算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.057mm 最

32、大支座力 Qmax=12.280kN 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.191×106/4491.0=42.61N/mm2 支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計(jì)算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無(wú)需要計(jì)算。 四、扣件抗滑移的計(jì)算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 上部荷載沒(méi)有通過(guò)縱向或橫向水平桿傳給立桿，無(wú)需計(jì)算。 單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算不滿

33、足要求,可以考慮采用雙扣件! 五、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=12.28kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.35×0.972=1.312kN 頂部立桿段，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.35×0.229=0.309kN 非頂部立桿段 N = 12.280+1.312=13.592kN 頂部立桿段 N = 12.280+0.309=12.588kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.60

34、 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.00N/mm2； l0 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 參照扣件式規(guī)范2011，由公式計(jì)算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表取值為1.155； u1，u2 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a = 0.30m； 頂部立桿段：a=0.2m時(shí)，u1=1.540,l0=3.380m；

35、=3380/16.0=211.883, =0.163 =12588/(0.163×423.9)=182.560N/mm2 a=0.5m時(shí)，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=219.957, =0.152 =12588/(0.152×423.9)=195.371N/mm2 依據(jù)規(guī)范做承載力插值計(jì)算 a=0.300時(shí)，=186.830N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求! 非頂部立桿段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/16.0=211.919, =0.163 =13592/(0.163×423.9)=197.

36、110N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求! 考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為： 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計(jì)算公式 MW=0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)； Wk=0.300×1.000×0.115=0.035kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風(fēng)面的間距，0.90m； lb 與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0.90m； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9×1.4×0.035×0.900×1.500×； Nw 考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓

37、力最大值； 頂部立桿Nw=12.280+1.4×0.972+0.9×1.4×0.009/0.900=13.604kN 非頂部立桿Nw=12.280+1.4×0.229+0.9×1.4×0.009/0.900=12.601kN 頂部立桿段：a=0.2m時(shí)，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.883, =0.163 =12601/(0.163×423.9)=184.699N/mm2 a=0.5m時(shí)，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=219.957, =0.152 =126

38、01/(0.152×423.9)=184.699N/mm2 依據(jù)規(guī)范做承載力插值計(jì)算 a=0.300時(shí)，=184.699N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求! 非頂部立桿段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/16.0=211.919, =0.163 =13604/(0.163×423.9)=199.249N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求! 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 六、基礎(chǔ)承載力計(jì)算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力 (kN/m2)，p

39、 = N/A；p = 54.37 N 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 (kN)；N = 13.59 A 基礎(chǔ)底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設(shè)計(jì)值 (kN/m2)；fg = 120.00 地基承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算 fg = kc × fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc = 0.40 fgk 地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值；fgk = 300.00 地基承載力的計(jì)算滿足要求!梁側(cè)模板（東、西側(cè)附樓首層400*850mm主梁）計(jì)算書(shū) 一、梁側(cè)模板基本參數(shù) 計(jì)算斷面寬度400MM，高度1000MM，兩側(cè)樓板厚度120MM。 模板面板采用普通膠合板。 內(nèi)龍骨布

40、置4道，內(nèi)龍骨采用40×90MM木方。 外龍骨間距600MM，外龍骨采用雙鋼管48MM×3.0MM。 對(duì)拉螺栓布置1道，在斷面內(nèi)水平間距500MM，斷面跨度方向間距600MM，直徑16MM。 面板厚度15MM，剪切強(qiáng)度1.4N/MM2，抗彎強(qiáng)度21.0N/MM2，彈性模量9000.0N/MM2。 木方剪切強(qiáng)度1.6N/MM2，抗彎強(qiáng)度15.0N/MM2，彈性模量10000.0N/MM2。 模板組裝示意圖 二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值: 其中 C 混凝土的重力密度，取24.000KN/M3； T 新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表示無(wú)資料)取200/(T+15)，取4.000H； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500M/H； H 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.880M； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.200。 根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=21.110KN/M2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓