采區(qū)高壓系統(tǒng)供電設(shè)計

1、采區(qū)高壓系統(tǒng)供電設(shè)計 一、已知資科某低瓦斯礦井的一個機械化采區(qū)的已知資料如下：(1)采區(qū)開拓為中間上山，其傾角為17o，分東、西兩翼，每翼走向長600m。采區(qū)分三個區(qū)段，每段長150m，工作面長130m。煤層厚度18m，煤質(zhì)中硬，一次采全高。采用走向長壁后退式采煤方法，西翼開采，東翼掘進，掘進超前進行。兩班出煤，一班修整。掘進三班生產(chǎn)。采區(qū)巷道布置如圖61所示。 (2)回采工作面采用MLS3170型采煤機，并用HDJA-1200型金屬鉸接頂梁與DZ22單體液壓支柱組成支架，支護煤層的頂板?；夭晒ぷ髅嬖O(shè)有YAJ13型液壓安全絞車。 (3)煤的運輸方式為：在工作面內(nèi)，采用SGW-150型刮板輸送機

2、及SGZ-40型轉(zhuǎn)載機；在區(qū)段平巷內(nèi)，采用DSP1040/800型帶式輸送機；在采區(qū)上山，采用膠帶寬度為800m的SPJ-800型帶式輸送機；在軌道上山，采用75kW單滾筒絞車。 (4)煤巷掘進采用打服爆破裝煤機裝煤，調(diào)度絞車調(diào)車。二、采區(qū)高壓系統(tǒng)供電設(shè)計步驟(1)根據(jù)采區(qū)地質(zhì)條件、采煤方法、巷道布置以及采區(qū)機電設(shè)備容量、分布情況，確定采區(qū)變電所及采掘工作面配電點位置。(2)采區(qū)用電設(shè)備的負荷統(tǒng)計，確定采區(qū)動力變壓器的容量、型號、臺數(shù)。(3)擬訂采區(qū)供電系統(tǒng)圖。(4)選擇高壓配電裝置和高壓電纜。(5)對高低壓開關(guān)中的保護裝置進行整定。(6)繪制采區(qū)供電系統(tǒng)圖和來區(qū)變電所設(shè)備布置圖。三、變電所及

3、配電所位置的確定1.變電所位置選擇根據(jù)采區(qū)變電所位置選擇原則，采區(qū)變電所要位于負荷中心，頂?shù)装宸€(wěn)定且無淋水、通風(fēng)好、運輸方便的地方。對照圖61，而考慮到用盡可能少的變電所向全采區(qū)供電的原則，采用一個采區(qū)變電所和一臺移動變電站聯(lián)合向全采區(qū)供電的方案。即先在采區(qū)負荷中心的處建立一個固定采區(qū)變電所，另外再加一個移動變電站向回采工作面采煤機等設(shè)備供電。本方案雖有投資增加之缺點，但卻可將高壓深入負荷中心，具有提離供電質(zhì)量的優(yōu)點，因而選定這一方案。 2.對于移動變電站，通常有三種可供選取的布置方法，即：(1)設(shè)置在工作面巷道口，向平巷輸送機供電。(2)設(shè)置在運輸巷內(nèi)，且在輸送機側(cè)敷設(shè)供移動變電站專用軌道，

4、并將其設(shè)在距工作面100-150m處。 3)為縮小巷道截面，不為移動變電站專設(shè)軌道，可通過工作面運輸巷與下一工作面回風(fēng)巷的聯(lián)絡(luò)巷，將移動變電站設(shè)在未進行開采的下一工作面的回風(fēng)巷內(nèi)(此巷有軌道)。 鑒于此礦井是西冀開采、東翼掘進，故擬參照上述移動變電站布置方式(1)和(2)，將其設(shè)在回來工作面運輸平巷內(nèi)。在此情況下，由表16查得，若采煤機電纜截面為50m，則其刪低壓于線的最大供電距離為182m。因計及除采煤機外，移動變電站還要向其他設(shè)備供電，故其實際最大供電距離要比由表16查到的值小，所以，最后考慮將移動變電站設(shè)在距工作面150m處的回來工作面運輸平巷內(nèi)。3.工作面配電點的布置（1）采區(qū)用電設(shè)各

5、的布置 根據(jù)采區(qū)具體的開采情況，首先對題目給定的負荷作全面分析，從中了解其設(shè)備名稱、數(shù)量、每臺設(shè)備的電氣性能，并了解它們在采區(qū)的分布情況及相互關(guān)系將各用電設(shè)備標(biāo)明在圖61中。（2）采區(qū)配電點的配置 關(guān)于此項內(nèi)容因在本書第一章第二節(jié)中已有介紹，故此不再贅述。結(jié)合本題情況，采區(qū)工作面配電點的具體布置為：回采工作面配電點設(shè)在運輸平巷內(nèi)它與工作面相距50m；工作面回風(fēng)巷配電點距工作面70m；掘進工作面配電點有兩個，它們分別設(shè)在東冀第區(qū)段上、下部的平巷內(nèi)，且距掘進頭80m；在上山采區(qū)絞車房附近設(shè)一配電點。4、 負荷統(tǒng)計及變電所容量選擇1、 負荷統(tǒng)計（1） 概括 在按本章第二節(jié)介紹的過程確定了變電所的位置

6、后，接下來就需進行采區(qū)用電負荷的統(tǒng)計，并據(jù)此決定采區(qū)變電所變壓器的容量、型號及臺數(shù)。變壓器選擇是否合適，與采區(qū)供電的技術(shù)、經(jīng)濟性能關(guān)系極大。若其容量偏小，將會使由它所帶的電氣設(shè)備和丁作機械不能正常運轉(zhuǎn)，影響供電的安全、可靠；若其容量偏大，則又會導(dǎo)致變電所投資的提高和變壓器能量損耗的增加，造成浪費。很明顯，若正確選定變壓器，必先推確求得備用電設(shè)備的實際負荷。但是，由于各用電設(shè)備在運行中的負荷是隨時變化的，且不應(yīng)超過其額定容里(即銘牌功率)，又由于各用電設(shè)備一般并不都同時出現(xiàn)，所以各用電設(shè)備的實際負荷之和，總是要比它們銘牌佰直接相加的數(shù)值低。因此，在選擇變壓器前，必須先介紹實際負荷的求取力祛。目前

7、有多種計算實際負荷的方法其中由概率理論導(dǎo)出的需用系數(shù)法，的應(yīng)用。（2） 需用系數(shù)法需用系數(shù)法是一種借助于一些統(tǒng)計數(shù)據(jù)，通過計算手段，由各種用電設(shè)備的額定功率求取計算負荷的方法，該法所使用的公式為 Sca= Kde=式中Sca-一組用電設(shè)備的計算負荷，KVA；pN具有相同需用系數(shù)Kde的一組用電設(shè)備的額定負荷之和，KW;COS一組用電設(shè)備的加權(quán)平均功率因數(shù)，即各用電設(shè)備的功率與功率因數(shù)的乘積之和與他們的總功率之比；Kde需用系數(shù)；KLO-負荷系數(shù)，因一組用電設(shè)備中的各用電設(shè)備未必全能在滿負荷下運行，故以其表示在最大負荷時，工作著的用電設(shè)備的實際所需功率與全部用電設(shè)備容量比值；Ksi-同時工作系數(shù)

8、，因各用電設(shè)備不同時工作，故以其表示在最大負荷時，工作著的用電設(shè)備的容量與全部用電設(shè)備總?cè)萘康谋戎担?同時工作設(shè)備的加權(quán)平均效率，它反映各用電設(shè)備的平均功率損耗，即各用電設(shè)備的功率與效率的乘積之和與總功率之比； 電網(wǎng)效率，它反映給該組用電設(shè)備供電的線路在輸送功率時，所產(chǎn)生的線路功率損耗占輸送功率的比值，對井下供電線路，一般取0.9 0.95；表6-2 礦井電力負荷計算需用系數(shù)Kde及加權(quán)平均功率因數(shù)cos¢wm 要強調(diào)指出的是，雖然在上面分別介紹了需用系數(shù)Kde中各項因子的含義，但在實際計算時，并不是根據(jù)它們求得需用系數(shù)。這是因為要計算式中的因子，本身就是既困難又復(fù)雜的。所以，通常的

9、做法是：根據(jù)統(tǒng)計實測，先將不同類型、不同工作條件下的用電設(shè)備的需用系數(shù)列成一個表，再根據(jù)實際情況查表求得。對于加權(quán)平均功率因數(shù)cos，也采用同樣的方法處理。表62列出了井下用電設(shè)備的需用系數(shù)x6及它們的加權(quán)平均功率因數(shù)cos。2、 采區(qū)動力變壓器的選擇（1）原則根據(jù)設(shè)計部門和施工現(xiàn)場的經(jīng)驗，在確定變壓器臺數(shù)和容量時，應(yīng)當(dāng)根據(jù)采區(qū)供電系統(tǒng)的幾種情況及變壓器配套設(shè)備的費用、變電所碉室的尺寸及開托費用、對負荷供電的經(jīng)濟性(即效率)和是否有適當(dāng)?shù)膫溆萌萘康纫蛩兀右跃C合分析再擬出幾種可行的方案進行技術(shù)、經(jīng)濟比較，最后再確定出最好的方案?？紤]到采區(qū)的電氣設(shè)備是可以重復(fù)使用的，故在選擇采區(qū)動力變壓器時，可

10、只從技術(shù)方面進行分析比較，然后確定方案。目前在采區(qū)變電所中主要采用KSJ或KS7、KS9系列等礦用變壓器，有條件時應(yīng)優(yōu)先采用KBSG型隔爆干式變壓器。因本例屬新設(shè)計采區(qū)，故擬采用KBSG型隔爆干式變壓器。（2）采區(qū)變壓器容量、臺數(shù)的確定 1)步驟(1) 先依式(61)技需用系數(shù)法，初步選取。此時，一般可先根據(jù)設(shè)備布置及容量確定幾個方案，分別求出個方案下的各組的計算容量，再據(jù)它們初選變壓器的容量及臺數(shù)，然后根據(jù)不同方案進行后續(xù)的比較。（2）計算所選變壓器的經(jīng)濟負荷率：=式中考慮了變壓器的年有功、無功電能損耗后的綜合效率最高的負荷率；變壓器的年受電小時數(shù)，一般取8760h；變壓器的年最大功率損耗小

11、時數(shù)，實際進行汁算財，可先從表63查出各類 用戶年最大負荷利用小時數(shù)Tmax，再從圖62的曲線，按用電設(shè)備的功率因數(shù)cos值求得；-無功功率經(jīng)濟當(dāng)量，指每輸送1kv盯無功功率所消耗的有功功率數(shù)值，一般取01KW/KVar 。 -變壓器空載有功功率損耗，KW;-變壓器短路有功功率損耗,KW;-變壓器空載無功功率損耗，它可借式求出，其中為變壓器空載電流的百分數(shù)SN為其額定功率值。（3）計算變壓器的無功和有功功率損耗及:=(4) 計算變壓器的年運行費用F:式中Z-變壓器的一次設(shè)備投資，元；-資金利用率取10；n-變壓器服務(wù)年限，一舶取20年；FZ-變壓器固定運行費比率取8；-變壓器短路無功功率損耗；

12、-廠變壓器的容量，kv·A；基本電價，按11元(kw·月)計；-電阻電價，按0.5元（kw·h）計，2） 確定本例采區(qū)變壓器的容量及臺數(shù) (1)容量和臺數(shù)方案。我們提出如下1個方案. 我們的方案是1臺移動變電站，2臺電力變壓器。 負荷分組及變壓器容量選擇：I組：采煤機、刮板輸送機、轉(zhuǎn)載機、噴霧泵2臺、乳化泵2臺、調(diào)度絞車、電鉆變壓器、小水泵。總負荷 據(jù)表6-2中式子算出 Kde=0.286+0.714=0.286+0.714=0.508，再根據(jù)表6-2取cos¢wm=0.6，依式（6-1）求得Sca,T1=462.788kV·A，選擇KBSGZ

13、Y-500/6型移動變電站一臺。組：帶式輸送機、液壓安全絞車、小水泵、調(diào)度絞車、采區(qū)上山帶式輸送機、煤電鉆。組：裝煤機兩臺、局部通風(fēng)機兩臺、調(diào)度絞車兩臺、電鉆變壓器兩臺、小水泵兩臺、采區(qū)上山絞車、照明變壓器。總負荷PN=166.2KW，由附錄三可知選取需用系數(shù)Kde=0.4，加權(quán)平均功率因數(shù)cos¢wm,=0.6，則變壓器計算負荷Sca,T3=110.8kV·A，選擇KBSG-200/6型變壓器一臺。5、 采區(qū)供電系統(tǒng)的擬定1.擬定采區(qū)供電系統(tǒng)圖的原則 （1）在保證供電可靠的前提下，力求所擬圖中使用的開關(guān)、電纜等設(shè)備最省。（2）盡可能由一臺變壓器向一個生產(chǎn)環(huán)節(jié)或者工作面的機

14、械供電，以便縮小事故所引起的停電范圍。（3）對單電源進線的采區(qū)變電所，當(dāng)其變壓器不超過兩臺且無高壓饋出線時，通?？刹辉O(shè)電源斷路器；而當(dāng)其變壓器超出兩臺并有高壓窺出線時，則應(yīng)設(shè)進線斷路器。（4）在對生產(chǎn)量較大的綜合機械化工作面或下山排水設(shè)備進行低壓供電時，應(yīng)盡量采用雙回路高壓電源進線及兩臺或者兩臺以上的變壓器，使得當(dāng)一回線路或一臺變壓器發(fā)生故障時，另一回線路或另一臺變壓器仍能保證工作面正常生產(chǎn)以及排水供電。（5）對第一類負荷為高壓設(shè)備（如高壓水泵）或變壓器在四臺以上（即采掘工作面比較集中的盤區(qū)）的采區(qū)變電所，因其已處于能影響礦井安全的地位，故應(yīng)按前述井下中央變電所的接線原則加以考慮。（6）變壓器

15、盡量采用分列運行。這是由于當(dāng)采用并列運行時，線路對地電流的增加會對安全造成威脅；電網(wǎng)絕緣電阻的下降可使漏電繼電器的運行條件惡化，在發(fā)生漏電事故時又因一臺檢漏繼電器控制兩臺變壓器的虧電開關(guān)，而使停電范圍加大，從而使可靠性降低。（7）一個開關(guān)只能控制一種用電設(shè)備，容量愈大的開關(guān)，應(yīng)排得離電源愈近。（8）為了防止采用局部通風(fēng)機通風(fēng)的工作面發(fā)生瓦斯爆炸事故，根據(jù)風(fēng)電瓦斯閉鎖系統(tǒng)技術(shù)規(guī)范規(guī)定，對高瓦斯以及瓦斯突出的礦井，局部通風(fēng)機的供電系統(tǒng)應(yīng)該裝設(shè)專用變壓器、專用電纜、專用高低壓開關(guān)配撿漏繼電器以及因停風(fēng)或者瓦斯超限均需切斷掘進工作面的電源的閉鎖系統(tǒng)。對低瓦斯礦井局部通風(fēng)機，僅實行風(fēng)電瓦斯閉鎖。由于局部

16、通風(fēng)機獨立于其它供電設(shè)備線路，故不受其它電氣設(shè)備故障（如漏電、短路等）跳閘的影響。 2實例的供電系統(tǒng)參照上述原則，初步擬制出本設(shè)計題目的采區(qū)供電系統(tǒng)圖，如圖6-3所示。6、 高壓電纜選擇1.下井電纜截面的選擇過程1）對主排水泵由井下中英變電所供電的下井電纜(1)取礦井最大涌水量是井下的總計算負荷，按一回路不送電情況，依允許載流量選擇電纜截面。(2)取礦井正常涌水量是井下的總額定量，按全部下井電纜送電的情況，依經(jīng)濟電流密度選擇電纜截面。(3)按三相短路電流穩(wěn)定值，選擇電纜截面。(4)去上述三個所選截面的最大值，再按正常涌水量時全部下井電纜送電，及最大涌水量時一回路不送電兩種情況，分別校驗電壓損失

17、。 2.現(xiàn)結(jié)合供電系統(tǒng)實例，選擇采區(qū)變電所至KBSGZY-500/6型移動變電站的高壓電纜。 1）型號選擇 向移動變電站供電的高壓電纜，應(yīng)選取UYPJ-3.6/6型屏蔽監(jiān)視型礦用橡膠電纜。礦用橡膠電纜的單位長度的電阻和阻抗見表一，UYPJ-3.6/6型屏蔽監(jiān)視型礦用橡膠電纜的規(guī)格見表二。表一阻抗0（·km-1）截面/mm24610162535507095電阻R05.53.6932.1591.3690.86380.61600.44840.31510.2301電抗X00.1010.0950.0920.0900.0880.0840.0810.0780.0752） 截面選擇Wt1,2干線電纜

18、最大長時工作電流為Ica=44.53A由表二中可知選取UYPJ-3.6/6-3×25+3×16/3+3×2.5型屏蔽監(jiān)視型礦用橡膠電纜，其長時允許載流量IP=121A，大于Ica=44.53，滿足發(fā)熱條件。表二芯線×截面/mm2主芯線導(dǎo)體結(jié)構(gòu)根數(shù)/直徑/mm2絕緣厚度/mm內(nèi)護套厚度/mm外護套厚度/mm電纜外徑/mm最小值最大值3×25+3×16/3+3×2.5196/0.442.55.564.870.83×35+3×16/3+3×2.5275/0.468.374.33×50+3&#

19、215;16/3+3×2.5396/0.471.777.7注：3×16/3為接地芯線（兼作屏蔽），3×2.5為監(jiān)視芯線。3) 長度的確定電纜實際長度應(yīng)按下式進行計算 式中電纜實際長度，；電纜敷設(shè)路徑長度，；增長系數(shù)，對橡套電纜為.，對鎧裝電纜為.。由于此設(shè)計中在變電所內(nèi)和變電所至第一區(qū)段工作面進風(fēng)巷電纜的長度分別為20m及75m，采區(qū)一翼走向長度為600m，移動變電站與工作面的距離為150m,供貨長度為150m/根，故每150m應(yīng)設(shè)一個中間接頭，共設(shè)3個，且中間防爆接線盒兩端又需增加3m的充裕量，并且考慮到軟電纜應(yīng)該比巷道長度加長10%。故可求得采區(qū)變電所至移動變

20、電站的高壓電纜總長度為 =（20+75+600-150+3×2×3）m×1.1=619m4） 校驗（1） 短路熱穩(wěn)定校驗。滿足熱穩(wěn)定條件的最小電纜截面按下式計算：Amin=Iss式中 Iss通過電路的最大短路電流，kA； C電纜芯線的熱穩(wěn)定系數(shù)，通過查表可得出，銅芯橡套絕緣電纜最高允許溫度2000時的值是145； tph假想時間。根據(jù)式tph=tse+tbr+0.05得出tph=0.1s+0.1s+0.05s=0.25s式中 tse短路保護動作時間，井下高壓配電裝置速斷動作時間 tse100ms=0.1s,取tse=0.1s； tbr開關(guān)動作時間，真空斷路器分閘時

21、間tbr=0.1s； 0.05考慮短路電流非周期分量影響增加時間。一直所選電纜主芯線截面為25mm2,該截面滿足熱穩(wěn)定條件允許通過的最大短路電流Imax,s為 Imax,s=7250A=7.25kA相應(yīng)的，滿足該截面熱穩(wěn)定要求的最大短路容量，為Smax,s=×6.3kV×7.25kA=79.1MV·A一般礦井地面變電所6kV母線短路容量均限制在50MV·A以下，小于UYPJ型3×25mm2電纜熱穩(wěn)定要求的最大短路容量79.1MV·A，滿足熱穩(wěn)定要求。（2） 按允許電壓損失校驗允許電壓損失，從地面變電所6kV母線到采區(qū)移動變電站高壓端子

22、的允許電壓損失不允許超過7%。電纜電壓損失計算a. 下井電纜的電壓損失V1。本例假定在故障情況下每條下井電纜負荷功率Pca=1105kW,下井電纜長778m,截面為95mm2(銅芯)。查資料可知R0=0.226/km，X0=0.060/km；取井下負荷的功率因數(shù)cos¢=0.65，tan¢=1.17代入式V1=（R0+X0tan¢）=（0.226/km+0.060/km×1.17）×100%=0.71%b. 中央變電所是采區(qū)變電所的電壓損失V2。根據(jù)資料可知，此段電纜為鋁芯，截面為25mm2，長600m，總負荷為890.2km。取負荷功率因數(shù)c

23、os¢=0.65，tan¢=1.17。查資料可知R0=1.445/km，X0=0.066/km。代入式V2=（R0+X0tan¢）得V2=2.26%c. 采區(qū)變電所至移動變電站的電壓損失為V3。查資料可知，此段電纜為UYPJ型，截面為25mm2（銅芯），長610m。所帶負荷為546.6kW,功率因數(shù)cos¢=0.6，tan¢=1.33。由表一查得R0=0.8638/km，X0=0.088/km。代入式V3=（R0+X0tan¢）得V3=0.89%d.總電壓損失V=V1+V2+V3=0.71%+2.26%+0.89%=3.86%<

24、5%，符合要求。所以，選取UYPJ-3.6/6-3×25電纜作為向移動變電站的供電電纜。七、短路電流計算 首先根據(jù)保護裝置整定需要確定的短路點，然后計算出各短路點的短路電流。計算短路電流前，我們給出井下主變電所6kV母線的短路容量Ss=50MV·A。 1. KBSG-200/6型隔爆干式變壓器的供電系統(tǒng)短路電流計算（參見圖6-3）。 以向裝煤機供電的電纜在S37處短路為例，計算通過磁力起動器SM25的最小兩向短路電流。 1、短路回路阻抗計算。 （1）系統(tǒng)電抗。因為變壓器二次側(cè)空載電壓（即平均電壓）Var=690V,井下主變電所短路容量Ss=50MV·A，所以系統(tǒng)電

25、抗 Xsy=0.0095 (2)高壓電纜阻抗。查表6-1，得高壓電纜電阻、電抗值為別為R0=0.0857/km，X0=0.066/km。一直這段電纜長L為0.6km、變壓器變比Ksc=6300V/690V=9.13，求得折合到低壓側(cè)的電阻R及電抗X分別為 Rtl,1=0.00619 Xtl,1=0.000475(3) 變壓器的阻抗。查資料可得KBSG-200/6型干式變壓器的vs=4,PN,T=1400W；變壓器額定電流I2N=167A。 得RT=0.0167 ZT=0.0952 XT=0.0939(4) 從短路點S37至變壓器間的低壓電纜阻抗。UYP-0.38/0.66 3×70+

26、1×25-795型橡套干線電纜Wtl,9的阻抗。根據(jù)表一可得R0=0.3151/km，X0=0.078/km。又已知其實際長L為795m，故得其電阻和阻抗分別為 Rtl，9=R0L=0.3151/km×0.795km=0.2505 Xtl,9=X0L=0.078/km×0.795km=0.0620UCP0.38/0.66-3×16+1×4+4×2.5-130型屏蔽支線電纜的阻抗。根據(jù)表一得R0=1.369/km，X0=0.09/km。又已知其實際長L為130m,故有R0L=1.369/km×0.13km=0.178Xbl=X

27、0L=0.09/km×0.13km=0.0117至此，可求得低壓電纜的總電阻 RLV，=0.2505+0.178=0.4285 XLV，=0.0620+0.0117=0.0737并知至短路點的每項總電阻R= RLV，+RT+ Rtl,1+0.4614 X= XLV，+XT+Xtl,1+Xsy=0.17762) 短路電流計算將上述各已知值代入=698（A） =806A經(jīng)過與上相同的方法，算得、變壓器供電系統(tǒng)其它各短路點的短路電流值，并列入表三中。、變壓器供電系統(tǒng)其它各短路點的短路電流值2. KBSGZY-500/6型移動變電站（T1）的短路電流計算(參見圖6-3)1) 求系統(tǒng)電抗和高壓

28、電纜的換算長度（1） 系統(tǒng)電抗換算長度st。查資料可得，我們假定井下中央變電所6kV母線短路容量為50MV·A，對660系統(tǒng)，st20.9m。（2） 求高壓電纜換算長度。由井下中央變電所至采區(qū)變電所高壓電纜的換算長度： Lct,gl=Kct,glLgl式中 Kct,gl高壓電纜的換算系數(shù)，查資料可得。 Lgl高壓電纜的實際長度。由井下中央變電所至采區(qū)變電所（銅芯）電纜主芯線截面積為25mm2,電纜長度為600m,查資料可知Kct,gl=0.023，則電纜換算長度為 Lct,gl=Kct,glLgl=0.023×600m=13.8m采區(qū)變電所至移動變電站高壓電纜的換算長度。這段電纜是銅芯，截面為35mm2,長度為610m,查資料可得Kct,gl=0.017，則換算長度為 Lct,g2=Kct,g2Lg2=0.017×610m=10.37m表三 、變壓器供電系統(tǒng)其它各短路點的短路電流值短路點短路電流/A短路點短路電流/AS25 S1331663657S2911851369S1411311360S30202