連續(xù)梁橋監(jiān)控細則324832

1、新建深茂鐵路江門至茂名段JMZQ-7標（DK290+200DK318+800）（32+48+32m）連續(xù)梁線形監(jiān)控細則編制： 復核： 審核： 中鐵二十三局集團有限公司深茂鐵路JMZQ-7標工程指揮部二一五年十月 目 錄1.工程概況 12.施工監(jiān)控的依據(jù) 23.施工監(jiān)控概述 23.1施工監(jiān)控的目的和意義 23.2施工控制的精度要求 33.3施工監(jiān)控控制方法 43.4立模標高的計算 73.5參數(shù)識別與誤差分析 84.施工監(jiān)控實施細則 84.1施工仿真計算 84.2施工監(jiān)控測量參數(shù) 114.3施工線形監(jiān)控 135.施工控制的精度、原則與總體要求175.1控制精度和原則 175.2實施中的總體要求 1

2、96.施工監(jiān)控組織管理體系196.1施工監(jiān)控數(shù)據(jù)管理程序 196.2施工監(jiān)控各單位職責 20附錄：施工控制表格樣本 211.工程概況深茂鐵路線路東起深圳北站，途經(jīng)深圳、東莞、廣州、中山、江門、陽江、茂名等七個地市，終點到茂名東站。在江門通過廣珠貨運、廣珠城際引入廣州樞紐，在深圳通過廈深鐵路與東南沿海鐵路相連，在茂名經(jīng)河茂鐵路、茂湛鐵路與合河線、黎湛線、粵海鐵路相接。項目按國家級鐵路標準設計，設計行車速度動車250公里/小時，普通客車200公里/小時，貨車120公里/小時；正線新建（特大、大、中）橋梁80座，長115.34公里，新建隧道17座，長9.798公里。項目地理位置如圖1.1所示。圖1.

3、1 深茂鐵路地理位置本橋位于江門至茂名段，橋梁起止樁號為DK295+620.93DK295+733.93，梁體為單箱單室、變高度、變截面結構，箱梁頂寬12.2m，斜腹板，各控制截面梁高分別為：中支點處梁高3.4m，端部及跨中梁高2.3m，其底緣按照半徑為367.8m的圓曲線過渡變化，頂板厚從50cm變化到95cm，根部局部加厚至115cm，底板厚從30cm變化至90cm，根部局部加厚至110cm。本橋橋跨布置為（32+48+32）m預應力混凝土連續(xù)梁，全長113米（含兩側梁端至邊支座中心各0.55m）。其主梁輪廓及主要橫斷面如圖1.2、圖1.3所示。圖1.2 （32+48+32）m連續(xù)梁懸臂澆

4、筑分段示意圖a 根部典型橫斷面 b 跨中典型橫斷面圖1.3 （32+48+32）m連續(xù)梁典型橫斷面圖2.施工監(jiān)控的依據(jù) 高速鐵路設計規(guī)范（試行） TB 10621-2009； 鐵路橋涵設計基本規(guī)范 TB 10002.1-2005； 鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規(guī)范TB 10002.3-2005； 高速鐵路橋涵工程施工技術指南 鐵建設2010241號文； 鐵路混凝土工程施工技術指南鐵建設2010241號文； 鐵路預應力混凝土連續(xù)梁（剛構）懸臂澆筑施工技術指南 TZ 324-2010； 高速鐵路橋涵工程施工質量驗收標準 TB 10752-2010； 鐵路混凝土工程施工質量驗收標準 TB

5、 10424-2010； 與本工程相關的施工圖及施工組織資料3.施工監(jiān)控概述3.1 施工監(jiān)控的目的和意義大跨度橋梁設計與施工高度耦合，所采用的施工方法及設備、材料性能、立模標高等都直接影響成橋的線形與內(nèi)力，而施工現(xiàn)狀與設計的假定總會存在差異，為此必須在施工中采集需要的數(shù)據(jù)，通過計算對澆筑混凝土立模標高給以調整與控制，以滿足設計的要求。該橋16#墩19#墩設計為連續(xù)梁，跨徑布置為（32+48+32）m，采用懸臂澆筑施工法。為保證工程施工的最終質量，特制定該橋的施工監(jiān)控實施細則。施工過程中因設計參數(shù)誤差（如材料特性、截面特性、徐變系數(shù)等）、施工誤差（如制造誤差、安裝誤差等）、測量誤差、溫度影響以及

6、結構分析模型誤差等種種原因，將導致施工過程中橋梁的實際狀態(tài)（線形、內(nèi)力）與理想目標存在一定的偏差，這種偏差累積到一定程度如不及時加以識別和調整，可能導致橋梁合攏困難，成橋線形及內(nèi)力與設計要求不符等問題。為確保主橋結構受力和變形在施工階段和有效運營內(nèi)處于安全范圍內(nèi)，且成橋后橋梁線形符合設計要求，結構恒載受力狀態(tài)接近設計期望，對大橋進行施工監(jiān)控，以及時掌握結構實際狀態(tài)，對施工步驟和控制條件作出調整，防止施工中的誤差累積，保證成橋線形與結構安全。本項目工作以大橋的線形監(jiān)控為主，主要包括施工監(jiān)測和施工控制兩方面的工作。（1） 施工監(jiān)測（1） 通過施工監(jiān)測，可實時確定橋梁結構各組成部分的應力應變狀態(tài)；（

7、2） 通過施工監(jiān)測及其分析，可判斷橋梁結構的安全狀態(tài)，為施工質量控制提供數(shù)據(jù)；（3） 通過監(jiān)測及其分析，可為下一步施工方案及安全保障措施的決定提供決策依據(jù)；（4） 通過施工監(jiān)測，可為橋梁竣工驗收提供重要依據(jù)，長期穩(wěn)定可靠的測試元件也可作為長期監(jiān)測的設備，為養(yǎng)護維修建立科學的數(shù)據(jù)檔案；（5） 通過施工監(jiān)測及分析，驗證橋梁結構設計與施工計算理論、分析方法及其所用假定的合理性，推動其發(fā)展，為設計與施工積累科學的依據(jù)。（2） 施工控制（1） 通過對大橋設計方案的檢算分析，可校核主要設計數(shù)據(jù)，避免重大差錯；（2） 通過對施工方案的模擬分析，可對施工方案的可行性作出評價，以便對施工方案進行確認或修改；（3

8、） 通過施工過程控制分析，可確定各施工理想狀態(tài)的線形及位移，為施工提供目標與決策依據(jù)；（4） 通過施工控制實時跟蹤分析，可對隨后施工狀態(tài)的線形及位移作出預測，提供施工控制參數(shù)，使施工沿著設計的軌道進行，在為提供目標與決策依據(jù)的同時，保證施工安全和質量，最終使施工成橋狀態(tài)符合設計要求。3.2 施工控制的精度要求根據(jù)相關的技術依據(jù)對懸臂施工預應力混凝土梁橋的質量要求，本橋的施工控制執(zhí)行以下標準：（1）施工方案由于連續(xù)梁橋（懸臂澆筑施工）的恒載內(nèi)力與施工方法和架設程序密切相關，施工控制計算前應首先對施工方法和架設程序做一番較為深入的研究，并對主梁架設期間的施工荷載給出一個較為精確的數(shù)值。對于本橋而言

9、，采用對稱懸臂澆筑方法施工。(2)計算圖示連續(xù)梁橋需經(jīng)過懸臂施工和數(shù)次合龍，在施工過程中結構體系不斷地發(fā)生變化，因此在各個施工階段應根據(jù)符合實際狀況的結構體系和荷載狀況選擇正確的計算圖示進行分析、計算。(3)結構分析程度采用平面結構分析方法基本可以滿足總體線形、內(nèi)力控制需要，但對于構造復雜、箱形梁懸臂長度較大的橋梁，還需輔以必要的空間或者局部分析。(4)非線性影響非線性對中小跨徑連續(xù)剛構橋的影響可以忽略不計，但對于大跨徑則有必要考慮非線性的影響。(5)預加應力影響預加應力直接影響結構的受力與變形，施工控制中應在設計要求的基礎上，充分考慮預應力的實際施加程度。(6)混凝土收縮、徐變的影響整個監(jiān)測

10、控制過程中必須計入混凝土收縮、徐變對結構變形的影響。(7)溫度溫度對結構的影響是復雜的，通常的做法是對季節(jié)性溫差在計算中予以考慮，對日照溫差則在觀測中采取一些措施予以消除減小其影響。(8)施工進度施工控制計算需按實際的施工進度以及確切的預計合龍時間分別考慮各部分的混凝土徐變變形。3.3 施工監(jiān)控控制方法連續(xù)梁橋施工控制是施工量測識別修正預告施工的循環(huán)過程，其實質就是使施工按照預定的理想狀態(tài)（主要是施工高程）順利推進，而實際上不論是理想分析得到的理想狀態(tài)，還是實際施工都存在誤差，所以施工控制的核心任務就是對各種誤差進行分析、識別、調整，對結構未來狀態(tài)做出預測。連續(xù)梁橋在梁段澆筑完成后出現(xiàn)的誤差除

11、張拉設備預應力索外，基本沒有調整的余地，而只能針對已有誤差在下一未澆梁段的立模高程上做出必要的調整。所以，要保證控制目標的實現(xiàn)，最根本的就是對立模高程做出盡可能準確的預測，即主要依靠預測控制。無論施工過程如何，總是以最終橋梁成型狀態(tài)作為目標狀態(tài)，以此來控制各施工塊件的預拋高值（立模高程）。鑒于連續(xù)剛構橋已完成節(jié)段的不可調整的特點以及施工中對線形誤差的糾正措施有限，控制誤差的發(fā)生就顯得極為重要，所以，采用自適應控制法對其進行控制是必要且有效的。自適應控制法的基本思路是當結構的實測狀態(tài)與模型計算結果不符時，通過將誤差輸入到參數(shù)識別算法中去調節(jié)計算模型的參數(shù)，使模型的輸出結果與實測結果一致，得到修正

12、的計算模型參數(shù)后，重新計算各施工階段的理想狀態(tài)。經(jīng)過幾個階段的反復辨識后，計算模型就基本與實際結構一致，從而對施工過程進行有效控制。施工控制的具體分析過程主要分為：（1）前進分析按設計狀態(tài)，根據(jù)預定的施工速度和施工程序，獲得每階段的內(nèi)力和撓度以及最 終成橋狀態(tài)的內(nèi)力和撓度。（2）倒退分析按設計狀態(tài)，根據(jù)規(guī)定的施工程序，獲得每階段的內(nèi)力、撓度并根據(jù)前進分析結 果計算出收縮徐變對內(nèi)力、撓度的影響量，并確定各施工階段的立模標高。每一節(jié)段分 4 階段完成：掛籃就位和立模混凝土澆筑張拉預應力及拆模掛籃前移。（3）實時跟蹤分析根據(jù)實測數(shù)據(jù)，用自適應優(yōu)化控制法計算出各階段的實際狀態(tài)，得出下一步施工 預測值和

13、最優(yōu)調整方案。（4）標高的預測報警根據(jù)實測數(shù)據(jù)，繪制各節(jié)段在各階段施工時的標高曲線，在施工過程中將實測曲 線逐步繪到同一張紙上，分析吻合程度和變化趨勢，作為指導下一步施工依據(jù)，如有意外及時采取措施。預應力混凝土連續(xù)梁橋施工工藝流程如圖3.1所示。預應力混凝土連續(xù)梁橋施工控制流程如圖3.2所示。搭設墩旁臨時支架、預壓、安裝底模安裝側模底模、側模制造安裝內(nèi)模安裝底板、腹板鋼筋，預應力波紋管鋼筋加工成型、波紋管準備安裝封端模板安裝頂板鋼筋檢查簽證澆筑箱梁梁體混凝土養(yǎng)護拆除端模板、外模、內(nèi)模預應力束張拉、壓漿制束、穿束、錨具、千斤頂、油泵、油表準備及校驗配套拆除底模檢查驗收測量檢查資料整理封端模板制造

14、圖3.1 連續(xù)剛構橋施工工藝流程圖主梁高程、懸臂端撓度、有效預應力、溫度、彈性模量、收縮徐變系數(shù)前期結構分析計算預告變位和立模標高施工主模高程誤差預應力張拉誤差彈性模量誤差溫度影響徐變影響計算圖式誤差測量誤差分析修正設計參數(shù)結構計算圖3.2 連續(xù)剛構橋施工控制流程圖流程說明：（1）施工單位應在進行0#號塊施工前一周將施工圖紙、施工進度計劃、掛籃參數(shù)（重量和偏心距）提供給監(jiān)控方，以便進行結構建模和計算。（2）立模標高（監(jiān)控指令）：在施工方提供施工進度計劃后提供0號塊立模標高，其余梁段在預應力張拉后及時提供下一梁段立模標高。（3）預埋測點件：在0號塊、1/4截面所在梁段、合攏段澆注前一天通知監(jiān)控方

15、，預埋傳感器。（4）施工：施工單位在施工過程中應對預埋傳感器進行保護。（5）測量：見施工監(jiān)控實施細則。（6）誤差分析：進行理論變形與實測變形的比較，分析誤差產(chǎn)生的原因，提出相應的措施。采用誤差分析理論（卡爾曼濾波、神經(jīng)網(wǎng)絡、最小二乘法、灰色理論等方法）進行誤差理論與分析。（7）根據(jù)誤差理論結果，對參數(shù)進行敏感性分析，提出合理的修改參數(shù)計算參數(shù)，保證施工的順利進行。（8）修改計算模型，重新進行結構分析，給出下一段的立模標高。3.4 立模標高的計算在主梁的掛籃現(xiàn)澆施工過程中，梁段立模標高的合理確定，是關系到主梁的線形是否平順、是否符合設計的一個重要問題。如果在確定立模標高時考慮的因素比較符 合實際

16、，而且加以正確的控制，則最終橋面線形較為良好；如果考慮的因素和實際情況不符合，控制不力，則最終橋面線形會與設計線形有較大的偏差。立模標高并不等于設計中橋梁建成后的高程，總要設一定的預拱度，以抵消施工中產(chǎn)生的各種變形（撓度）。其計算公式如下：或式中：節(jié)段的立模標高（節(jié)段上某確定位置）；節(jié)段設計高程；由各梁段自重在節(jié)段產(chǎn)生的撓度總和；由張拉各節(jié)段預應力在節(jié)段產(chǎn)生的撓度總和；混凝土收縮、徐變在節(jié)段引起的撓度；施工臨時荷載在節(jié)段引起的撓度；使用荷載在節(jié)段引起的撓度；掛籃變形值；預拋高值，其中掛籃變形值是根據(jù)掛籃加載試驗，綜合各項測試結果，最后繪出掛籃荷載 撓度曲線，進行內(nèi)插而得。經(jīng)參數(shù)修正的計算模型與

17、已施工完的階段狀態(tài)一致，但在下一階段，預測值與實際值不一定相符，所以每一個施工階段均進行參數(shù)識別與誤差分析，防止誤差偏大。3.5 參數(shù)識別與誤差分析按照自適應控制思路，采用最小二乘法進行參數(shù)識別的誤差分析方法。當結構測量到的狀態(tài)與模型計算不相符時，通過將誤差輸入到參數(shù)辯識算法中去調整計算模型的參數(shù)，使模型的輸出結果與實際測量的結果一致。得到了修正的計算模型后重新計算各施工階段的理想狀態(tài)。這樣，經(jīng)過幾個工況的反復識別后，計算模型基本上與實際結構一致，在此基礎上可以對施工狀態(tài)進行控制。在實際施工過程中的參數(shù)識別應該采用理論分析與試驗測試相結合的方法，才能更準確、更迅速的識別參數(shù)誤差。對各參數(shù)誤差進

18、行敏感性分析，初步選定待識別的主要參數(shù)如下：（1）梁段自重，為各施工梁段的重量，混凝土澆筑超方和欠方的影響。（2）結構剛度，包括所有單元的 EI，EA.（3）混凝土收縮徐變，主要是計算模型的各項參數(shù)。（4）溫度，為各施工狀態(tài)下結構中溫度場的分布情況。（5）預應力，主要為預應力有效值計算中的各個參數(shù)。（6）施工荷載，為各個施工狀態(tài)施工臨時荷載的施加、移動和去掉等情況。對于標高測量結果存在的誤差，使用最小二乘法擬合成平滑曲線，將曲線上的數(shù)據(jù)作為結構測量狀態(tài)參數(shù)識別和誤差分析。4.施工監(jiān)控實施細則4.1 施工仿真計算復核設計計算所確定的成橋狀態(tài)和施工狀態(tài),即對施工過程進行實時仿真計算。為較好地模擬橋

19、梁結構的實際施工歷程，按照施工和設計所確定的施工工序，以及設計所提供的基本參數(shù)，對施工過程運用前進分析法進行正裝計算，得到各施工狀態(tài)以及成橋狀態(tài)下的結構受力和變形等控制數(shù)據(jù)。主要步驟為：（1）確定結構初始狀態(tài)。主要包括：中跨、邊跨的大小、橋面線形、橋墩的高度、橫截面信息、材料信息、約束信息、預應力索信息、混凝土徐變信息、施工臨時荷載信息、二期恒載信息、體系轉換信息等。（2）基礎、橋墩和0號塊澆筑完成。計算已澆筑部分在自重和外加荷載作用下的變形和內(nèi)力。（3）在每一個橋墩上對稱地依次懸臂澆筑各個塊件，直到懸臂澆筑完成，掛籃拆除。計算每一次懸臂澆筑時結構的變形和內(nèi)力。每一階段計算均按照上一階段結束時

20、結構變形后的幾何形狀為基礎。（4）進行邊跨合龍、中跨合龍，計算這幾個主要階段結構的內(nèi)力和變形。（5）橋面鋪裝。計算二期恒載作用下結構的內(nèi)力與變形。具體分析程序系統(tǒng)如圖4.1。開始數(shù)據(jù)輸入激活本階段單元和節(jié)點建立并修改本階段結構剛度矩陣剛度矩陣分解激活本階段結構上的預應力束本階段所增塊件自重與施工荷載的內(nèi)力與位移計算本階段預加力效應（內(nèi)力及位移）計算混凝土徐變收縮內(nèi)力與位移計算預加力損失計算預應力損失卸載效應（內(nèi)力與位移）計算預應力損失卸載效應（內(nèi)力與位移）計算階段內(nèi)力與位移匯總截面特性修正階段內(nèi)力與位移匯總內(nèi)力、位移及預加力沿程分布寫入外設結束圖4.1 施工仿真分析程序流程圖針對本橋，采用Mi

21、das Civil有限元橋梁專用計算軟件和橋梁博士V3.3計算軟件分別建立全橋模型，結構尺寸和施工順序參照設計圖紙，材料特性參數(shù)采用實際試驗結果，試驗沒有確定的參數(shù)采用規(guī)范值，模型建立完成后，可以確定出結構各施工階段的內(nèi)力與位移理論值，提供各懸臂澆筑階段的立模標高。在Midas Civil計算模型中，主橋連續(xù)梁橋劃分為56個單元，其中0號塊劃分為8個單元，每懸臂澆筑節(jié)段為一個單元，邊跨現(xiàn)澆段劃分為4個單元，合攏段分為4個單元，如圖4.2所示。圖4.2 全橋Midas模型消隱圖在橋梁博士V3.3計算模型中，主橋連續(xù)剛構劃分為56個單元，其中0號塊劃分為8個單元，每懸臂澆筑節(jié)段為一個單元，邊跨現(xiàn)澆

22、段劃分為3個單元，合攏段劃分為3個單元，如圖4.3所示。圖4.3 全橋平面桿系有限元分析模型示意圖4.2 施工監(jiān)控測量參數(shù)4.2.1 施工掛籃靜力荷載試驗方案（施工單位提供）采用液壓千斤頂加載法，荷載按最大懸臂段相應混凝土重量加上模板、工作平臺重量的1.2倍分三級進行加載試驗，測試各部件的受力狀態(tài)及吊點的撓度。具體靜力載荷試驗方案見本橋施工方案內(nèi)容。測試截面及測點布置如圖4.4所示。說明：“”表示測試截面，“”表示位移和撓度測點。圖4.4 掛籃應力測試截面布置及位移測點布置圖4.2.2 混凝土彈模、容重的測定和強度的確定（施工單位提供）（1）混凝土彈性模量的測試在澆筑梁體0#段、8#段以及16

23、#段的施工現(xiàn)場制作三個30cm×30cm×150cm的試件進行現(xiàn)場測試。例如，某橋混凝土齡期為3天、7天、14天、28與混凝土的彈性模量Eh的變化，如圖4.5示。（2）混凝土容重的測試為反映橋梁結構的混凝土實際情況，采用（1）中混凝土的彈性模量試件，進行稱重測試。（3）混凝土強度試驗在澆筑梁體0#段施工現(xiàn)場各制作3組試塊，跟隨構件露天養(yǎng)生，在工地試驗室測試（具體試驗應根據(jù)施工現(xiàn)場情況而定）。圖4.5 某橋彈性模量測試曲線4.2.3 預應力孔道摩阻試驗方案（施工單位提供）如圖4.6所示，鋼束兩端安裝壓力傳感器測試張拉噸位，首先張拉至0.1倍的控制應力，以此作為初始狀態(tài)，然后分

24、級張拉至控制應力。一端主動，一端被動，主被動端荷載傳感器的差值即為孔道摩阻損失，然后可用最小二乘法計算孔道的摩阻系數(shù)及孔道偏差系數(shù)。預應力張拉過程中，同時測試鋼絲的伸長量，并與計算伸長量對比，用以指導施工。用于孔道摩阻試驗的鋼絞線下料長度應加長兩個傳感器的長度。圖4.6 預應力孔道摩阻試驗示意圖此外，施工控制尚需收集的基礎資料、試驗數(shù)據(jù)還包括：懸臂澆筑節(jié)段混凝土方量以及實際斷面尺寸；鋼絞線的實際彈性模量和截面面積；氣候資料：晴雨、氣溫等；實際工期與未來進度安排；掛籃支點反力及其他施工荷載在橋上的布置位置與數(shù)值等。4.3 施工線形監(jiān)控4.3.1 箱梁施工測量網(wǎng)的建立為預應力混凝土箱梁懸臂澆筑施工

25、服務的測量控制網(wǎng)應一次建立在各墩的承臺上，而后再根據(jù)施工的進度安排將承臺上的控制點轉移到各自的 0 號塊上。平面控制網(wǎng)由橋面中軸線組成，控制網(wǎng)可借助已建立的施工控制網(wǎng)。平面控制網(wǎng)采用高精度全站儀建立。 高程控制網(wǎng)依托已建立的控制網(wǎng)點，采用二等水準測量的方法，變換儀器高法，先在各橋墩承臺上各設一個高程控制點，待箱梁0號塊竣工后，用水準儀加懸掛鋼尺的方法移至0號塊頂面上或用全站儀建立。0號塊上的水準點即為箱梁懸臂澆筑施工的高程控制點。各墩上 0 號塊箱梁頂面布置 11 個施工控制基準點，如圖 4.7所示。圖4.7 0 號塊頂面測量基準點布置示意(單位：cm) 各墩上 0 號塊箱梁頂面的施工控制基準

26、點位置按圖4.7嚴格定位。各點位置及各點間距離如圖4.7所示值相差不得超過±10 毫米。在箱梁懸臂施工中，對于高程控制的基準點，在下述情況下應進行復測：結構受力體系轉換后；墩基礎發(fā)生較大沉降變化時；施工控制組經(jīng)分析后認為有必要進行復測時；施工進行三個月后?；鶞庶c的復測工作要求參照有關條款執(zhí)行。4.3.2 基準點和梁段測點的埋設(1)箱梁的 0 號塊基準點布置見圖 4.8所示。中心基準點標志可用 16 毫米直徑螺紋鋼筋制作。鋼筋露出頂面混凝土2厘米，露出端上部加工磨圓并涂上紅漆。(2)箱梁的各懸臂施工梁段的測點布置見圖4.8。圖 4.8 懸澆階段梁測點布置示意（單位：cm）每個懸澆箱梁

27、節(jié)段在頂板上各設 5個高程觀測點，這樣不僅可以測量箱梁的撓度，同時可以觀察箱梁是否發(fā)生扭轉變形。5個高程觀測點以箱梁中線為準對稱布置， 測點離節(jié)段前端面 20 厘米處。標高測點設置后，要準確地建立該斷面梁底高程的關系，測量成果以梁底高程為準。測點標志仍采用 16 毫米直徑螺紋鋼筋制作。在垂直方向與頂板的上下層鋼筋點焊 牢固，并要求垂直。鋼筋露出箱梁截面混凝土面 2 厘米，露出端要加工磨圓并涂上紅漆。懸澆箱梁節(jié)段的測點既為控制箱梁中線平面位置的測點，又為箱梁的標高控制點和撓度變形觀測點，觀測點的埋設應保證本身的穩(wěn)定性，同時不妨礙掛籃的前移。(3) 箱梁的 0 號塊基準點、懸澆節(jié)段的撓度變形觀測點

28、應嚴格按照規(guī)定的位置埋設，各點位置及相互之間距離的埋設誤差控制在±10 毫米以內(nèi)。埋設的鋼筋測點必須與箱梁頂板中上、下層鋼筋焊接牢固，其底端要抵緊底板的底模板。在混凝土施工中嚴禁踩踏、碰撞。(4) 本節(jié)所指的基準點，其使用期為箱梁整個懸臂澆筑施工期。應對所有基準點和測點加以保護，不得損壞和覆蓋。4.3.3 箱梁懸澆施工控制測量工作 (1)當箱梁當前懸澆節(jié)段的施工掛籃初步就位后，先根據(jù)箱梁截面控制網(wǎng)，采用全站儀或采用經(jīng)緯儀穿線法或盤左盤右法進行懸澆節(jié)段平面中線位置放樣。然后，根據(jù)箱梁節(jié)段立模標高通知單，安裝底模、側模和頂模，調整掛籃前吊桿高度等方法使底 模標高、頂板底模標高滿足通知單要

29、求，誤差不應該大于±10mm（高程）和-5mm(中軸線位置)。(2) 箱梁每一節(jié)段懸臂施工過程中，施工單位應進行以下工況的撓度測量和高程控制測量：掛籃就位立模后；箱梁混凝土澆筑前；澆筑箱梁混凝土后；縱向預應力鋼束張拉后。同時，應進行以下兩個工況的箱梁平面中線位置控制測量，即：掛籃就位及立模板后；澆筑箱梁混凝土之后。(3)箱梁懸澆施工中撓度變形觀測一般以閉合水準路線的形式進行觀測。為了克服溫度變化所引起的變形影響，固定觀測時間比較重要，一般應選擇在清晨8點以前完成外業(yè)測。另外，箱梁澆筑混凝土后也應在次日的清晨時間測量變形，(4)在現(xiàn)場測量中，若實測梁段的標高值與預測標高計算值差值大于

30、15mm 時；實測箱梁平面中線位置差值大于5mm時，應進一步核實測量結果，分析測值偏差過大的原因，經(jīng)現(xiàn)場簽字確認后，方可結束測量工作。觀測方法采用幾何水準測量法：1）利用距離較近的高等級水準點與兩墩上的0號點組成附和水準路線進行觀測，目的是使兩墩上的0號基準點保持統(tǒng)一的高程系統(tǒng)且具有較高的精度；2）再利用各自墩上的0號點與各塊觀測點組成閉和水準路線進行觀測，每節(jié)段進行的測量是各塊觀測點撓度觀測；3）考慮0號點在各自墩上受橋重力影響，因此每隔一段時間（兩周）應進行一次0號基準點的復測，并對0號點高程進行修正。圖4.6 線形監(jiān)控觀測點標高測量簡易圖標高計算式；Hn=H+h1-h2式中：Hnn節(jié)段的

31、觀測點標高（每個號塊7個觀測點）；H 基準點標高（布置在0號塊的已知水準點）；h1基準點與架設水準儀的高差；h2待觀測點與架設水準儀的高差。4.3.4 箱梁體系轉換及合攏的監(jiān)測 （1）連續(xù)箱梁體系轉換及合攏段是全橋施工的重點，也是線形控制的重點。對施工懸臂的合攏精度要求為：箱梁平面軸線位置誤差不大于 10mm；懸臂端高程差不大于 +15mm、-5mm。（2）在各孔體系轉換及合攏段施工前，對各 T 懸臂箱梁高程進行聯(lián)測。 （3）合攏段施工的高程觀測按以下四個工況實測： 1）綁完鋼筋澆筑前；2）澆筑混凝土后；3）張拉所有預應力鋼束后；4）掛籃前移后；（4）當合攏采取壓重等技術時，應在整個合攏段混凝

32、土施工中進行變形監(jiān)測。 4.3.5 影響箱梁撓度變形的因素處理 （1）掛籃變形 掛籃在箱梁自重和其他施工荷載作用下將發(fā)生變形。這種變形一般包括彈性變形和非彈性變形，為了掌握掛籃變形的大小，要根據(jù)掛籃形式，按照不同梁段的重量及施工荷載（模板重量、施工人員數(shù)目等）分別計算相應變形。掛籃變形要通過預壓試驗才能最終獲得。預壓試驗可視施工現(xiàn)場情況采用外力加載法和內(nèi)力加載法。預壓試驗可采用分期加載方法。分級加載次數(shù)及加載量盡量與梁段實際接近。加載時每級荷載持續(xù)時間不少于三十分鐘。在加載預壓試驗中，對掛籃受力主要構件及 結果觀測變形。由掛籃預壓試驗應整理出加載變形曲線，并且得到各梁段施工時掛籃的豎向變形值。

33、每個掛籃都需要進行預壓。預壓加載最大值為最大澆筑塊件重量的1.2倍。（2）支架和托架變形對于邊跨現(xiàn)澆段和各跨的 0號塊是采用支架施工。在支架投入施工使用前，須進行支架的靜載試驗。支架靜載試驗采用分級加載，每級荷載持續(xù)不少于 30 分鐘，最后一級為 24小時， 然后逐級卸載，分別測定各級荷載下支架和梁的變形值。支架靜載試驗的最大加載按設計荷載的1.2倍計。支架靜載試驗結果應獲得各級加載和卸載時，相應的支架和梁變形值。（3）混凝土彈性模量與容重按有關規(guī)范規(guī)定，按箱梁懸臂澆筑混凝土現(xiàn)場取樣，制成試件。先對試件進行尺寸精確量測，再由稱重法測得實際容重。再分別測定 7、14、28天齡期的彈性模量值。以得

34、到完整的彈性模量與齡期 t（天）的變化曲線。（4）預應力管道摩阻損失的測定預應力的大小決定了本橋的施工成敗，因此預應力施工是本橋的最重要的施工工序。將頂板、底板索的預應力管道選取至少 3 束不同角度的預應力管道進行摩阻損失 試驗，以獲取其設計中采用的預應力損失計算參數(shù) 、 。5.施工控制的精度、原則與總體要求5.1控制精度和原則5.1.1 施工安裝精度要求對于連續(xù)剛構橋懸臂澆筑梁段的允許偏差和檢測方法原則見表5.1-表5.3。連續(xù)剛構懸臂澆筑梁段的允許偏差和檢測方法 表5.1序號項目允許偏差(mm)檢驗方法1懸臂梁段頂面高程+15-5測量檢查2合龍前兩懸臂端相對高差合龍段長的1/100，且不大

35、于15mm3梁段軸線偏位154相鄰梁段錯臺5主墩質量控制標準 表5.2項次檢查項目允許偏差備注1混凝土強度合格標準內(nèi)（Ma）2軸線偏位10mm3傾斜度1/3000墩高且不大于20mm4墩頂高程±20mm預應力施工質量控制標準 表5.3項次檢查項目允許偏差備注1有效預應力誤差（-5%，+5%）2同斷面各束錨下有效預應力偏差（-2%，+2%）5.1.2 成橋狀態(tài)施工控制達到的誤差目標成橋后橋面應平順，橋面軸線中心偏位：10mm；橋長偏差+30mm，-100mm；橋頭高程銜接±3mm，主橋高程L200m時為±20mm，L200m時為L/10000mm，同跨對稱點高程差：

36、L200m時為±20mm，L200m時為L/10000mm。5.1.3 監(jiān)控參數(shù)誤差限值在實際施工中，由于各種因素的影響，控制參數(shù)實測值與理論值會產(chǎn)生差異，通過有效的監(jiān)控，這種差異不會很大，但考慮到某些非確定性因素的影響，確定差值的上限，對保證全橋結構安全、控制效果及監(jiān)控的順利進行是十分必要的。監(jiān)控參數(shù)及其在各個施工階段差值限值可按表5.4取用。監(jiān)控參數(shù)誤差限值表 表5.4結構部位控制參數(shù)單位上限主梁梁段高程mm±20同一斷面左右兩點高差mm±20軸線偏差mm±10縱向位移mm±20主墩水平變位mm±30高程mm±205.2

37、實施中的總體要求（1）嚴格控制施工臨時荷載。測試時橋面吊車必須開至0#梁段位置，材料堆放要求定點、定量。（2）測量工作由施工方和監(jiān)控方平行進行，以便于在現(xiàn)場及時校對，同時由監(jiān)理方進行監(jiān)測。（3）所有觀測記錄須注明工況（施工狀態(tài)）、日期、時間、天氣、氣溫、橋面特殊施工荷載和其他突變因素。（4）每一施工工況完成后，由有關方進行測試，確認測量結果無誤后方可進行下一工況的施工。（5）測試工作必須回避日照溫差的影響。（6）每個梁段各施工工況結束之后，有關方把數(shù)據(jù)匯總至監(jiān)控方，由監(jiān)控方進行數(shù)據(jù)分析后，下達下一梁段的控制指令表。（7）控制指令表經(jīng)有關方簽認后方可執(zhí)行，才能進行下一梁段的施工。6.施工監(jiān)控組織管理體系6.1施工監(jiān)控數(shù)據(jù)管理程序（1）收集現(xiàn)場測試數(shù)據(jù)為監(jiān)控的主要內(nèi)容，要求測試數(shù)據(jù)務必準確，切實反映結構的實際工作狀態(tài)，因此對測試數(shù)據(jù)要求規(guī)范如下：在各施工工況進行之前及之后的現(xiàn)場測試數(shù)據(jù)為傳感器的測試頻率，為現(xiàn)場測試的原始數(shù)據(jù)，要求測試人員必須將每一次的現(xiàn)場測試原始數(shù)據(jù)及時存檔，并將重要原始數(shù)據(jù)表復印，以備檢查使用?，F(xiàn)場測試當天，應將現(xiàn)場測試頻率數(shù)據(jù)及時錄入計算機并提交現(xiàn)場測試原始頻率表和現(xiàn)場測試鋼筋計應力測試表各2份