轉(zhuǎn)換層模板專項(xiàng)方案_Microsoft_Word_文檔

1、轉(zhuǎn)換層模板支撐及加固方案計(jì)算書工程概況：本工程由施達(dá)房地產(chǎn)開(kāi)發(fā)有限責(zé)任公司開(kāi)發(fā)，總建筑面積224195.9 m2（二期建筑面積為164367.9 m2），其中地下32141m2，地上192054.9 m2，建筑基底面積8988.8 m2。，停車位：671個(gè)。建筑層數(shù)、高度：地下一層，地上最高25層。建筑高度最高為75.51米。建筑結(jié)構(gòu)形式：主要為短肢剪力墻結(jié)構(gòu)及帶轉(zhuǎn)換的框支剪力墻結(jié)構(gòu)，使用年限50年，抗震設(shè)防烈度為6度。建筑類別為一類，其耐火等級(jí)為地上一級(jí)，地下一級(jí)。主體結(jié)構(gòu)砼強(qiáng)度等級(jí)為：地下室現(xiàn)澆地梁、底板為C40砼（AL1-4采用C50），柱基為C30砼。3層標(biāo)高以下框架柱、框支柱、剪力墻

2、為C50，梁、板為C50（裙樓梁板砼為C40）；46層框架柱、剪力墻為C45，梁、板為C30;79層框架柱、剪力墻為C40，梁、板為C25；1012層框架柱、剪力墻為C35，梁、板為C25；1317層框架柱、剪力墻為C30，梁、板為C25；18屋面層框架柱、剪力墻為C25，梁、板為C25。（一）、梁模板計(jì)算書高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)

3、算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。下面以轉(zhuǎn)換層最大的框支梁段:KZL5（2）來(lái)進(jìn)行驗(yàn)算。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.90；梁截面高度 D(m):1.90；混凝土板厚度(mm):180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.40；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.00；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.60；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.80；梁兩側(cè)立桿間距(m):1.10；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加

4、承重立桿根數(shù):6；采用的鋼管類型為48×3.5；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：油松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.5；面板類型：木面板；面板彈性模量E(

5、N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm)：100.0；面板厚度(mm)：40.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：100 ，主楞豎向根數(shù)：4；主楞間距為：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。其中 - 混

6、凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受

7、彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 100×2.1×2.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大彎距(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m

8、；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 100mm；面板的最大彎距 M= 0.125×21.96×1002 = 2.75×104N·mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 2.75×104 / 7.35×104=0.373N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =0.373N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=

9、13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q=21.96N/mm； l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 100mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 100×4×4×4/12=533.33cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 5×21.96×1004/(384×9500×5.33×106) = 0.001 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =100/250 = 0.4mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.001mm

10、 小于面板的最大容許撓度值 =0.4mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6×82×1/6 = 64cm3；I = 6×83×1/12 = 256cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2

11、)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距): l = 177mm；內(nèi)楞的最大彎距: M=0.101×21.96×176.672= 6.92×104N·mm；最大支座力:R=1.1×21.96×0.177=2.416 kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 6.92×104/6.40×104 = 1.082 N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f

12、 = 13N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.082 N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中 l-計(jì)算跨度(外楞間距)：l = 300mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=21.96 N/mm； E - 內(nèi)楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內(nèi)楞的截面慣性矩：I = 2.56×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×21.96×3004/(100×10000×2.56×106) = 0.047 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 300/

13、250=1.2mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 =0.047mm 小于內(nèi)楞的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.416kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中 - 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N·mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。

14、根據(jù)三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為M=F×a=1.043 kN·m；其中，F(xiàn)=1/4×q×h=10.431，h為梁高為1.9m，a為次楞間距為100mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.04×106/1.02×104 = 102.667 N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =102.667N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算其中E-外楞的彈性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標(biāo)準(zhǔn)值：F=10.431kN

15、；l-計(jì)算跨度：l=300mm；I-外楞的截面慣性矩：I=243800mm4；外楞的最大撓度計(jì)算值:=1.615×10431.000×300.003/(100×206000.000×243800.000)=0.091mm；根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.091 mm外楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；外楞的最大撓度計(jì)算值 =0.091mm 小于外楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)

16、值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑: 12 mm；穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.3×1.195 =8.747 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=8.747kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨

17、連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 900×40×40/6 = 2.40×105mm3； I = 900×40×40×40/12 = 4.80×106mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 計(jì)算的最大彎矩 (kN·m)； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =

18、100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.90×1.90×0.90=47.09kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=47.09+0.34+2.27=49.70kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下:Mmax = 0.10&#

19、215;49.702×0.12=0.05kN·m； =0.05×106/2.40×105=0.207N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =0.207 N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×1.900+0.35）×0.90= 43.92KN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； E-面板的彈性模量: E = 950

20、0.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×43.92×1004/(100×9500×4.80×106)=0.001mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.001mm 小于面板的最大允許撓度值: = 100 / 250 = 0.4mm，滿足要求！七、梁底支撐鋼管的計(jì)算1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24+1.5)×0.9×1.9×0.1=4.36 kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2 = 0.35

21、5;0.1×(2×1.9+0.9) =0.165 kN；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (2.5+2)×0.9×0.1=0.405 kN；2.木方楞的傳遞均布荷載驗(yàn)算： q = (1.2×(4.36×0.165)+1.4×0.405)/0.9=6.663 kN/m；3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算：按照均布荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算均布荷載，q=6.663 kN/m；彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形圖(mm)鋼管的支座力N1=N3=2.999 KN；鋼管最大應(yīng)

22、力計(jì)算值： =0.975×106 /5080=191.833 N/mm2；鋼管最大剪力計(jì)算值： T=2×2.999×103/4.52×100=13.268N/mm2；鋼管的最大撓度：=4.528 mm；鋼管的允許撓度: =1100.000/250=4.400 mm；鋼管最大應(yīng)力計(jì)算值 191.833 N/mm2小于鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205.000 N/mm2，滿足要求！鋼管受剪應(yīng)力計(jì)算值 13.268 N/mm2小于鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=120.000 N/mm2，滿足要求！八、梁底縱向鋼管計(jì)算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載

23、等,通過(guò)方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 2.999 KN.支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.45 kN·m ；最大變形 Vmax = 0.199 mm ；最大支座力 Rmax = 13.119 kN ；最大應(yīng)力 = 0.45×106 /(5.08×103 )=88.574 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 88.574 N/mm2小于支撐

24、鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.199mm小于400/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=0 kN；R

25、< 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =13.119 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×4.8=0.858 kN；樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.60/2+(1.10-0.90)/2)×0.40×0.35=0.067 kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(0.60/2+(1.10-0.90)/2)×0.40

26、×0.180×(1.50+24.00)=0.881 kN； N =13.119+0.858+0.067+0.881=14.925 kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh k1

27、- 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.428 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=14925.031/(0.428×489) = 71.312 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 71.312 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿

28、穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：梁底支撐最大支座反力： N1 =0 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×(4.8-1.9)=0.858 kN； N =0+0.858=0.518 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2；

29、lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.428 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=518.172/(0.428×489) = 2.476 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 2.476 N/mm2小于鋼

30、管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全十一、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗(yàn):除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2.立桿步距的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；

31、b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過(guò)多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過(guò)1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿支架四周外立

32、面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N12kN時(shí)，可用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開(kāi)在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管

33、不能選用已經(jīng)長(zhǎng)期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過(guò)程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過(guò)設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過(guò)最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過(guò)程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。（二）、柱模板計(jì)算書柱模板的計(jì)算依據(jù)建筑施工手冊(cè)第四版、建筑施工計(jì)算手冊(cè)江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。

34、柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對(duì)拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計(jì)示意圖柱截面寬度B(mm):1100.00；柱截面高度H(mm):3000.00；柱模板的總計(jì)算高度:H = 3.00m；根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r(shí)，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.00kN/m2；計(jì)算簡(jiǎn)圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:2；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:8；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:5；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:8；對(duì)拉螺栓直徑(mm

35、):M12；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.2；鋼楞截面慣性矩I(cm4):11.36；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.73；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.2；鋼楞截面慣性矩I(cm4):11.36；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.73；豎楞合并根數(shù):2；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):25.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

36、fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計(jì)算高度，取3.000m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2- 混凝土坍落

37、度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得 57.246 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值57.246 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=57.246kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡(jiǎn)支梁或連續(xù)梁計(jì)算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗(yàn)算對(duì)象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面高

38、度H方向豎楞間距最大，為l= 420 mm，且豎楞數(shù)為 8，面板為大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距：其中， M-面板計(jì)算最大彎距(N·mm)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =420.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.4×2.00×0.45

39、15;0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊(cè)取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大彎距：M =0.1×28.956×420×420= 5.11×105N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算：其中， -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計(jì)算最大彎距(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 450×25.0×25.0/6=4.69×104 mm3； f -面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/

40、mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值： = M/W = 5.11×105 / 4.69×104 = 10.897N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值 =10.897N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:其中，-面板計(jì)算最大剪力(N)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =420.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力

41、設(shè)計(jì)值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊(cè)取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大剪力： = 0.6×28.956×420.0 = 7296.800N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式:其中， -面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；-面板計(jì)算最大剪力(N)： = 7296.800N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 25.0mm ； fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv

42、 = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計(jì)算值: =3×7296.800/(2×450×25.0)=0.973N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力 =0.973N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下:其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)： q = 57.25×0.4525.76 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =420.0mm ； E-面板彈性

43、模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 450×25.0×25.0×25.0/12 = 5.86×105 mm4；面板最大容許撓度: = 420 / 250 = 1.68 mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×25.76×420.04/(100×9500.0×5.86×105) = 0.975 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.975mm 小于面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值 = 1.68mm,滿足要求！四、豎楞方木的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）

44、屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，豎楞采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.2；內(nèi)鋼楞截面抵抗矩 W = 4.73cm3；內(nèi)鋼楞截面慣性矩 I = 11.36cm4；豎楞方木計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)算公式：其中， M-豎楞計(jì)算最大彎距(N·mm)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×57.25×0.15×

45、0.90=9.212kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.4×2.00×0.15×0.90=0.375kN/m； q = (9.212+0.375)/2=4.794 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1×4.794×450.0×450.0= 9.71×104N.mm；其中， -豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -豎楞計(jì)算最大彎距(N·mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.73×103； f -豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:

46、 = M/W = 9.71×104/4.73×103 = 20.514N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 =20.514N/mm2小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =205N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:其中，-豎楞計(jì)算最大剪力(N)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×57.25×0.15×0.90=9.212kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.4×2.00×0.15×

47、;0.90=0.375kN/m； q = (9.212+0.375)/2=4.794 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.6×4.794×450.0 = 1294.313N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式:其中， -豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；-豎楞計(jì)算最大剪力(N)： = 1294.313N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值: =3×1294.313/(2×60.0&#

48、215;80.0)=0.404N/mm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值 =0.404N/mm2小于豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =57.25×0.15 = 8.53 kN/m； -豎楞最大撓度(mm)； l-計(jì)算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=1.14×105；豎楞最大容許撓

49、度: = 450/400 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×8.53×450.04/(100×210000.0×1.14×105) = 0.099 mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值 =0.099mm 小于豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計(jì)算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.2；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 4.73 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 11.36 cm4；柱箍為大于 3 跨，按集中荷載三跨連續(xù)梁計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）：B方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖

50、其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 ×57.25×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.149 × 0.45/2 = 2.16 kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 6.276 kN；B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.247 kN.m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.175 mm；1. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值: M = 0.25 kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 4.73 c

51、m3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 49.7 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 =49.7N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得到: = 0.175 mm；柱箍最大容許撓度: = 366.7 / 250 = 1.467 mm；柱箍的最大撓度 =0.175mm 小于柱箍最大容許撓度 =1.467mm，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式如下:其中 N - 對(duì)拉螺栓所受的拉力； A - 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表

52、得：對(duì)拉螺栓的型號(hào): M12 ；對(duì)拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm；對(duì)拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.276 kN。對(duì)拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力 N=6.276kN 小于對(duì)拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!七、H方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.2；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩

53、W = 4.73cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 113.6cm4；柱箍為大于 3 跨，按三跨連續(xù)梁計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）：H方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.42 ×0.45/2 = 6.08 kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 8.491 kN；H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.423 kN.m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.347 mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度

54、驗(yàn)算公式:其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值: M = 0.42 kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 4.73 cm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 85.169 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 =85.169N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得到: V = 0.347 mm；柱箍最大容許撓度: V = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大撓度 V =0.347mm 小于柱箍最大容許撓度 V=2mm，滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)算驗(yàn)算公式如下:其中 N

55、- 對(duì)拉螺栓所受的拉力； A - 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得：對(duì)拉螺栓的直徑: M12 ；對(duì)拉螺栓有效直徑: 9.85 mm；對(duì)拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對(duì)拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.491 kN。對(duì)拉螺栓所受的最大拉力: N=8.491kN 小于 N=12.92kN，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!（三）、墻模板計(jì)算書墻模板的計(jì)算參照建筑施工手冊(cè)第四版、建筑施工計(jì)算手冊(cè)江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷

56、載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時(shí)，通過(guò)穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個(gè)穿墻螺栓成為主龍骨的支點(diǎn)。根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r(shí)，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞(外龍骨)間距(mm):400；穿墻螺栓豎向間距(mm):400；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；