轉換大梁方案

1、新世界花園轉換大梁專項施工方案一、 工程概況：1、荊門市慧泉房地產(chǎn)開發(fā)有限公司開發(fā)建設的荊門新世界花園商住樓工程位于荊門市天鵝廣場西側、象山大道125號,南鄰市政管理處、北鄰市園林局，地處中心城區(qū)南端。本工程集商場、辦公、住宅為一體的綜合性高層建筑,呈“L”型,為框架剪力墻結構。占地面積12352M2,總建筑面積53886.81M2,商務辦公面積18413 M2,地下室面積4735 M2,其中地下室一層、地上26層，裙樓五層,塔樓A座15層，B、D座26層，C座22層, 第五層為結構轉換層。2、轉換層砼結構特征：1）、本工程在主體第五層（20.3525.35m）設置為轉換層，層高5.0m2）、

2、轉換層梁較多其截面有：7001800 、 6001800、 6001600 、6001400 、 6001200、 5001800、 5001600、 4001600 、4001200、3）轉換梁主要軸線間距：8400 、 7500 、 7200、 6700 、5700、5400 、 5300。4）轉換層梁較大的位于、/- 軸間，KZ18 、 KZL36 ， 2條跨度為8.4m 、 6.7m， 梁寬700 、梁高1800，兩端支座位于、軸剪力墻、軸為一方柱900900，鋼筋重4.5t，砼量19，每米自重3.02t。轉換大梁砼強度等級C40,為一大體積砼結構構件，同時梁跨度大、截面尺寸大、配筋多

3、、懸空高度高，模板支設安全性要求高。見圖 3、轉換大梁構造要求： 4、大梁施工，從鋼筋連接綁扎至模板安裝，從澆筑砼分層、留縫、砼養(yǎng)護都較為復雜，增加現(xiàn)場施工難度。二、大梁模板支撐原理及體系驗算：（1）構造設計：選用18厚木膠合板作為梁底板、側板。用50100的方木作為楞條支撐模板。用483.5鋼管腳手架作支撐系統(tǒng)。按最具有代表性梁截面7001800，進行受力計算。梁側橫、豎楞方木間距300，橫楞用500的鋼管支撐，并采用12對拉螺栓加固。梁底模、縱楞方放置三根，梁底鋼管支撐和平板支撐系統(tǒng)連成整體，增加其整體穩(wěn)定性，示意圖如下：（2）荷載計算根據(jù)荷載分析，梁底受力的主要荷載由新澆混凝土自重標準值

4、、施工人員及設備自重荷載標準、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標準值組成。高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。1、參數(shù)信息 1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m): 0.70 梁截面高度 D(m): 1.80混凝土板厚度(mm): 180.00 立桿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.20；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：3.10；梁兩側立柱間距(

5、m):1.00；承重架支設:鋼管支撐平行梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為483；截面模量W（cm）:5.08扣件連接方式: 單扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(KN/m):5.24；鋼筋自重(KN/m):30.00；混凝土自重（KN/m）：0.71.824=30.24施工人員及設備（KN/m）：2.5傾倒混凝土側壓力(kN/m2):6.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2): 水平模板：2.0 側模： 4.03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)： 10000.0；木材抗彎強度設計值

6、fm(N/mm2)： 17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)： 1.7；面板類型： 木膠合板面板彈性模量E(N/mm2)： 9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)： 13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm)： 300.0；面板厚度(mm)： 18.0；5.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為： 300；穿梁螺栓直徑(mm)： M12；主楞龍骨材料： 483.5鋼管；2、梁模板荷載標準值計算梁側模板荷載：強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷

7、載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取200/（T+15）=4.44h； T - 混凝土的入模溫度，取28； V - 混凝土的澆筑速度，取3.0m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.62m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.85。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 41.42 kN/m2、38.88 kN/m2，取較小值3

8、8.88kN/m2作為本工程計算荷載。3、梁側模板面板的計算：（取米長度為計算單位）面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1、強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = bh /6=(701.81.8)/6=37.8 cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：

9、其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.738.880.9=29.39 KN/m 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.760.9=5.29 kN/m；0.9取的臨時結構折減系數(shù)按施工手冊q = q1+q3 = 34.68 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 300mm；面板的最大彎距 M=0.1qL =0.134.68300 =3.12105 N.mm 經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = M/W=(3.12105)/3.78104=8.25 N/ mm2面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =8

10、.25 N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2、撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 38.880.7=27.22 N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 300mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = bh/12=701.8/12=3.402cm5；面板的最大撓度計算值: = 0.6777.23004/(10095003.402105) = 0.462mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300/250 =1.2mm；面板的最大撓度計算值 =0.462 mm 小于 面

11、板的最大容許撓度值 = 1.2mm，滿足要求！梁側模板內外楞的計算；（取米長度為計算單位）1、內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下

12、公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = 1.238.880.70.9+1.40.760.9=34.68 KN/m 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.134.68500. 2=8.67105（N.mm； 最大支座力:R=1.134.680.3=11.44KN；經(jīng)計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 =8.67105/8.33104 = 10.41 N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 =10.41N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.內楞的撓度驗算； 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000N/m

13、m2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =38.880.7=27.22 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； I-面板的截面慣性矩：I = 8.33106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.67727.225004/(100100008.33106) =0.138mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.138mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2、外楞計算；外楞為雙鋼管橫肋承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力11.44kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性

14、矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 21.56cm4； 外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距（kN.m） W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 1.211.440.90.3+1.460.90.3）=5.975 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 500mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 5.97105/8.98103=66.48 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值:

15、 f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =66.48 N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中， -外楞最大撓度(mm)； P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P =11.440.5=5.74 kN/m；l-計算跨度(水平螺栓間距): l =500.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.08106；外楞的最大撓度計算值: = 1.1465.7450

16、03/(1002100001.08105) = 0.036mm；外楞的最大容許撓度值: = =500/400=1.2mm；外楞的最大撓度計算值 =0.036mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =14.40.50.5 =3.6kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 1

17、7076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.6kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh/6=70018 /6=3.78104mm3；I=bh/12=70018/12=3.410105mm4 1、抗彎強度

18、驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（30.24+30.0）0.9=65.06 kN/m；模板結構自重荷載：q2: 1.25.240.9=5.66 kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3: 1.4（2+2.5）0.9=5.67 kN/m；q = q1 + q2 + q3=76.39 kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.176.3

19、90.25 =0.477kN.m； = M/W=0.47710/3.7810=12.6N/mm2；梁底模面板計算應力 =12.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2、撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =5.4+30+30.24=65.6KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值:

20、 =0.67765.64300/（10095003.410）=1.11 mm；面板的最大撓度計算值: =1.11mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300 / 250 = 1.2mm，滿足要求！梁底支撐鋼管的計算1、荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1=30.24+30.0=60.24KN/m； (2)模板的自重荷載(kN)： q2 = 5.24 KN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值q3 = 2.5+20.7=3.9KN/m；2、木方楞的傳遞均布荷載驗算： q =1.2（q1+q2）+1.4q3 =1.2（60.2

21、4+5.24）+1.4309=84.04KN/m 3、支撐鋼管的強度驗算：按照均布荷載作用下的簡支梁計算均布荷載，q=12.458 kN/m； 計算簡圖如下 經(jīng)過計算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為：RA=10.3kN Rc=38.2kN RB=10.3kN方木按照三跨連續(xù)梁計算，方木的截面力學參數(shù)為：本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:木方截面抵抗矩：W=51010/6=83.33木方截面慣性矩：I=5101010/12=416.67最大彎矩：M=0.1L =0.184.040.70.7 截面應力：=2.88106/833333=3.46N/木方的計算強度=3.46N

22、/小于木方抗彎強度設計值=17 N/木方的撓度計算：最大變形：V=0.677qL/100EL=0.67784.040.77004/100100004166666.7=2.29木方最大撓度計算值V=2.29小于700/250=2.8滿足要求梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為483.5。3、支撐鋼管的強度驗算：按照均布荷載作用下的簡支梁計算均布荷載，q=84.04kN/m； 計算簡圖如下支撐鋼管按照簡支梁的計算公式 M = 0.125qcl(2-c/l) Q = 0.5qcC=0.7m L=1m經(jīng)過簡支梁的計算得到:鋼管最大彎矩 Mmax=0.12584.040.71（2-0.7/1）=9.56

23、 kN.m； 鋼管最大應力 = M/W=9.5610/5.0810=188.2N/mm2； 鋼管的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2；水平鋼管的最大應力計算值188.2 N/mm2 小于 水平鋼管的抗壓強度設計值 205.0 N/mm2，滿足要求！鋼管支座反力 R1 = R2=6.18 kN；中間支座最反力Rmax=11.14KN8、梁底縱向鋼管計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 2.459 KN. 支撐鋼管計算簡圖最大彎矩 Mmax = KmPL=0.17

24、711.140.5=0.493 kN.m ；最大變形 Vmax = KvPL=0.61711.140.5=3.44 mm ；最大應力 = M/N=0.49310/5.0810 =97.05 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值97.05 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=3。44mm小于1000/150與10 mm, 滿足要求!9、扣件抗滑移的計算:按規(guī)范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN

25、?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，Rmax=11.44KNR=12.08KN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 10、立桿的穩(wěn)定性計算:KzL18 KzL36轉換梁底模支撐體系高3.2 m 立桿間距1.0 m 步距1.2 m按1.5 m 考慮計算立桿的穩(wěn)定性計算公式：1、梁內側立桿的穩(wěn)定性驗算;其中：N立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力： N1 =11.14KN（已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4）； 腳手

26、架鋼管的自重： N2 = 1.20.1293.2=0.413 kN；N=N1+N2=11.553KN- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到；i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58；A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89；W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1)k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u -

27、 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.205；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=11.55310 /0.205489=115.25 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 115.25 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2、梁外側立桿穩(wěn)定性驗算：其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力： N1 =11.14/sin

28、75 =11.53kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 10.129(5-0.6)/ sin75 =0.588 kN； N = N1+N2=12.11 kN；-邊梁外側立桿與樓地面的夾角：= 75 o； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 489； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范

29、不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh/Sin (1)k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ；u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh/Sin = 1.1551.71.5/0.966 = 3.049 m；Lo/i = 3049 / 15.8= 193 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.195 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=12110/(0.195489) = 127 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 127 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿

30、足要求！11、樓板強度的計算:1、 樓板強度計算說明驗算樓板強度時按照最不利情況考慮，樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮。寬度范圍內配置級鋼筋,每單位長度(m)樓板截面的鋼筋面積As=360 mm2,fy=360 N/mm2。按照樓板每15天澆筑一層，所以需要驗算15天、28天的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如上圖。荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):30.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；樓板參數(shù)鋼筋級別:R CRB550鋼筋、fy=360N/樓板的混凝土強度等級：C35；每層標準施工天數(shù):15；每平米樓板截面的鋼筋面積(

31、mm2):360.000；樓板的計算寬度(m):8.50； 樓板的計算長度(m):4.00；標高15.25 m 、20.35 m、板厚120 、 25.35m板厚150 。樓板的計算厚度(mm):120.00；取砼保護層厚度15.0截面有效高度 H0=105施工平均溫度():25.000；2、驗算樓板混凝土15天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8.5m,短邊為4 m；荷載計算靜荷載為鋼筋砼樓板和樓板自重q1=（0.35+300.12）2=7.9 KN/m 腳手架鋼管自重：q2=（0.1384.8）510/8.54=0.97KN/m 活荷載為施工人員、設備及振搗砼荷載q3=2.5+2=4.5

32、 KN/m 單元板帶所承受均布荷載q= 1.2（q1+q2）+1.4q3 1=16.944 KN/m板帶所承擔的最大彎矩，按四邊固定雙向板計算：Mmax =0.082916.9444 =22.47 kN.m；因轉換層在9月間，平均氣溫為26，查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線，得到15天齡期混凝土強度達到80%,C35混凝土強度在15天齡期近似等效為C28?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=15.30N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 360360 / (1100018015.30 ) = 0.081計算系數(shù)為：S = (1-

33、0.5) = 0.081(1-0.50.081) = 0.078；此時樓板所能承受的最大彎矩為: M1 = s 1 b ho2fcm = 0.07811000105215.3010-6 = 13.157 kN.m；結論：由于 M1 = 13.157 kN.m Mmax= 41.917 kN.m；所以第28天樓板強度足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。模板支持可以拆除。三、轉換梁模板支撐體系構造: 跟據(jù)以上計算，轉換梁模板支撐體系構造要求如下:1、 轉換梁側模板: 模板選用18厚木膠合板，用50100木方作為楞條向布置，間距300，在模板底、頂、中部增加橫向木方短撐，以利于側模板與板模和梁底模有效連

34、接，梁側模橫向采用雙鋼管橫楞，距底板高300，間距500，同時采用間距500500，M12對拉螺桿加固。 2、轉換梁底板模：采用18厚木膠合板，50100木方縱向布置三條，背楞放置于橫向鋼管上，橫向間距500 3、支撐體系：支撐體系采用483.5鋼管扣件搭設，轉換梁支撐體系高3.2m3.8m，立桿間距0.9m,立桿步距1.2m，梁底模短鋼管增設兩道立桿。立桿與短鋼管及橫桿用雙扣件連接，梁外側兩列立桿沿梁長用連續(xù)剪力撐加固，轉換梁所在樓層以下兩層相應部位支撐體系不拆除，直至轉換梁拆模時。4、平板模：選用18厚木膠合板，用50100木方作楞條，縱向布置間距150，鋼筋楞條橫向布置間距500，立桿間

35、距或排距0.9m，步距1.2m立桿支撐上端距平板模底300，支架搭設高度4.6m，用4835鋼管支撐。 5、轉換梁砼強度達到100%時，才能拆除支撐和底模（包括相應部位下二層），以現(xiàn)場同條件養(yǎng)護試塊為準。轉換梁支撐體系詳見附圖四、大梁鋼筋制作與綁扎木工程以KZL18、KZL36，截面7001800為代表：主筋5625（三級螺紋），箍筋12100，腰筋為（三級螺紋）16100，單箍筋為三級螺紋14200。鋼筋重4.5t，每米重300，均在現(xiàn)場加工，一次性綁扎成型。大梁立筋下部：3225 8/12/12，上部：2425 10/10/4，由于跨度大，8.4m，設計要求采用鋼筋直螺紋套筒接頭機械連接，

36、且接頭連接宜相互錯開，鋼筋機械連接接頭連接區(qū)段內的長度為35d;凡接頭中點位于該連接區(qū)段長度內的機械連接連接接頭均屬于同一連接區(qū)段，當受力較大處設置機械連接接頭時，位于同一連接區(qū)段內的受拉鋼筋接頭面積百分率50%，縱向受壓鋼筋的接頭百分率可不受限制。25（三級螺紋）鋼筋安裝前應先用同類鋼筋做機械抗拉試驗合格后，再進行彎鉤成型、分類堆放，并注明編號然后按號入座。梁鋼筋安裝順序：鋼管支撐橫桿上放底層三排鋼筋柱、墻箍筋腰筋柱、墻箍筋、次梁主筋鋼管支撐橫桿上放上部主筋箍筋安裝排列底部筋放置梁底模墊塊上主筋、腰筋間距排列（支撐橫鋼管控制）柱、墻箍筋排列鋼筋綁扎腰筋、拉筋綁扎。其上部25筋兩端錨入KZC剪

37、力墻內，且高約2.7m、長15.3m，用塔吊起吊就位。五、大梁砼施工（一）大梁砼的技術施工1、轉換層梁較多，以KZL18、KLC36兩根為代表，KZL18（G-J-K）跨長8.4m,6.7m，截面7001800，每根梁砼量19.03m,砼強度等級C40。由荊門市飛圖砼有限公司商砼站供應，水泥選用的是葛洲壩水泥廠普通硅酸鹽水泥，代號P.042.5,C40強度等級每立方米砼各材料用量為：水膠比0.36，水泥用量450，砂630，碎石531.5.1085，水185，粉煤灰60，高效減水劑HY-1000.12.8。2、攪拌用水選用井水為宜，或用冰塊加入與水拌和，同時采用1.2淋水降低石子骨料溫度，來降

38、低砼水化熱。3、水泥提前一個星期以上進場堆存降溫。4、由專人對砼進行養(yǎng)護，首先用薄膜覆蓋，因為施工日期大約在9月上旬，氣溫較高，要求測溫人員每次測溫一次，并做好記錄，溫差超過25，應及時用溫水（約4050）進行養(yǎng)護。（二）砼的溫控計算1、計算假定：環(huán)境溫度：取入模時氣溫為28。養(yǎng)護假定：梁側及底模不拆除，作為保溫養(yǎng)護措施。配合比假定：按C40砼考慮，使用PO42.5MPa水泥。C40砼配合比（每立方米材料用量）：水泥450，粉煤灰60，水185，水膠比0.36以下計算內容根據(jù)實際配合比和環(huán)境情況調整，并相應調整有關施工措施2、砼熱工計算：1）最大絕熱溫升值計算：T（t）=McQ/（1-e-mt

39、）CMc: 水泥用量 /m3Q: 水泥水化熱 375J/C: 砼比熱 0.97 J/.Km:與澆筑溫度有關的系數(shù),本處取m=0.406e:常數(shù).為2.718t:砼齡期: 砼密度,取2400/m3砼最大絕熱溫升見下表則上式簡化為 Tn（t）=72.487/（1-e-0.406t ） 砼中心計算溫度T1T1（t）= TJ +Th （t）TJ砼澆筑溫度 TJ=26Th砼絕熱溫度（t）砼齡期降溫系數(shù) 砼表層溫度計算T2T2（t）= Tq +4h（H-h）T1（t）-Tq/HTq ： 施工期間大氣平均溫度,由于進入9月份,取23H: 砼計算厚度H = h+2hh： 砼實際厚度h=k/ k=2/3 : 砼

40、導熱系數(shù)取2.33w/mk: 砼表面覆蓋保濕層傳熱系數(shù),由計算假定，=1（/）+1/q草/草=0.03/0.14 w/mk=0.2143水/水=0.050m/0.58 w/mk=0.0862q ： 空氣層導熱系數(shù) 23 w/mk=1/0.344=2.907h=0.6662.33/2.907=0.534對0.7m厚的梁上式簡化為:T2（t）=23+0.305T1（t）-23 砼瞬時彈性模量E（t）=E0（1-e-0.09t）取砼等級C40 E0=3.25104N/3 結構約束系數(shù)（t）=【（CX/hE（t）】0。5h: 砼實際厚度 h=7102CX=1.0 砼的干縮率（t）=0（1-e-0.01

41、t）M1M2M100 標準狀態(tài)砼極限收縮值 取3.2410-4M： 修正系數(shù) 依計算假定各項修正系數(shù)暫設如下:普通水泥: M1=1.00 M2=0.95粗骨料 ： M3=1.0水灰比暫定0.36： M4=1.0 M5=1.45初期養(yǎng)護時間依14天計 ： M6=0.93相對濕度考慮蓄水保濕條件 ： M7=0.54L/F ： L 構件截面周長 F 構件截面面積L/F=5.0/1.26=3.968 M8=1.43 振搗方法: 機械 M9=1.0 M10=1.0（t）=0（1-e-0.01t）M1M2M10=3.20510-4（1-e-0.01t） 收縮當量溫差T（t）=（t）/:砼線膨脹系數(shù) =11

42、0-5（1/）以上計算結果匯總如下表:齡期36912151821242730中心溫度T154.5852.4647.4741.6837.1433.6832.0931.829.6228.9表面溫度T232.6331.9830.4628.7027.3126.2625.7725.6825.0224.8溫差T21.9520.4817.0112.989.837.426.326.124.64.1收縮當量溫差0.9471.8662.7583.6244.4645.2776.076.8387.5838.306Ti內的應力計算溫差27.5326.3322.2317.313.610.9610.1610.649.29.

43、2溫變降T21.633.834.453.492.651.230.221.660.57收縮溫差1.8111.7061.6061.5130.7Ti(t)降溫差綜合值-5.641-5.196-2.836-3.173-1.293彈性模量E(104N/mm2)0.7691.3561.8042.1472.4072.6072.7592.8752.9643.032(10-3)4.313.2452.8142.582.4362.3412.2752.2252.1952.171si0.570.520.480.440.410.390.370.360.340.33混凝土內最大溫度應力為：砼的線膨脹系數(shù) 1.010-5：泊

44、松比 0.15L：結構長度，取8400應力計算公式簡化為：=1.17610-51-1/coshL/2Ei（t）Ti（t）si（t）3-9 =1.17610-51-1/cosh2.81410-38400/21.8040.575.6410.84 =0.574N/mm2計算結論：a、依上述計算，在上述假定條件下砼39天溫度應力為0.574N/mm2，砼抗拉強度設計值取1.1N/，則抗裂安全度K=1.10.574=1.921.15故不會出現(xiàn)裂縫。b、溫度是影響砼開裂的主要因素，溫差控制分為兩個方面：1）、控制前期內外溫差，防止砼表面開裂；2）、控制降溫梯度，防止砼內部開裂與表面裂縫貫穿。根據(jù)規(guī)范和圖紙

45、要求：前期內外溫差控制指標為25，后期溫度降低差應10。若降溫梯度10的情況下,內外溫差可放寬至30-33C、后期砼的收縮對開裂尚有相當影響，保濕養(yǎng)護可有效降低收縮。（三）澆筑大梁砼施工方法：1、施工前準備：1）、施工準備工作：、對大梁及所有支撐系統(tǒng)、支模系統(tǒng)全面檢查，視其是否穩(wěn)定可靠。、鋼筋綁扎是否進行隱蔽驗收并辦好手續(xù)。、對機械設備等要進行全面的檢修，以便保證機具正常運作。、對工地供水、供電情況要了解，并預知天氣情況，防止施工過程中發(fā)生意外。、對現(xiàn)場施工管理人員必須進行施工技術交底，安全生產(chǎn)交底。2）、組織施工工作、明確澆筑大梁的順序、方向與大梁平行：由L-A軸自北向南進行，A座-軸由西向

46、東進行，澆筑大梁砼時從梁中往兩邊推行。、因樓面砼為C35，大梁為C40，柱、墻為C45，先澆墻、柱、柱帽、梁板。對梁柱節(jié)點鋼筋過密的部位采用同強度等級的細石砼振搗密實。砼應采用摻粉煤灰。抗裂劑和高效外加劑技術。作致低水泥用量，低水灰比、高和易性，高抗裂性和優(yōu)異的耐久性。澆筑砼大梁應連續(xù)進行，間歇時間一般不超過一小時。因梁底鋼筋過大過密，一般澆筑控制在300400之內。木工、鋼筋工跟班值班，負責敲打側板或加固支撐、嚴防吊頭或泵管沖撞大梁鋼筋而引起變形和走位，實行澆筑砼的崗位負責制。、澆筑大梁和測試砼溫度同時進行，做好記錄3）、大梁砼測試溫差工作、大梁的測溫;每根大梁于梁中，梁的1/3、2/3處分

47、別預埋1個2分的鋼管形成測溫孔，深度達梁中心，在澆筑大梁前先固定好，砼終凝前將鋼管拔出就形成了測溫孔。、新拌砼入模前實測溫度記錄。、現(xiàn)場測溫視砼中心與表面的溫差情況。2、砼澆筑、砼施工宜安排在夜間施工，夜間施工現(xiàn)場提供足夠的照明，砼輸送不間斷進行，砼澆筑分層進行，每層高度控制在300400，每層間隔時間12h，在振搗上層砼時，應將砼棒插入下層內50左右，以消除兩層間的接縫，同時在振搗上層砼時，要在下層砼初凝前進行。、在澆筑過程中，應遵循“薄層澆筑、斜面分層、自然流淌、循序漸進”的成熟工藝，振搗時重點控制兩頭，即砼流淌的最近點和最遠點，每一插點要掌握準振搗時間，過短不易密實，過長能引起砼產(chǎn)生離拆現(xiàn)象，一般應視砼表面