鋼結構設計規(guī)范GB50017

1、鋼結構設計規(guī)范（GB50017-2003）第一章 總 則 第1.0.1條為在鋼結構設計中貫徹執(zhí)行國家的技術經濟政策，做到技術先進、經濟合理、安全適用、確保質量，特制定本規(guī)范。 第1.0.2條本規(guī)范適用于工業(yè)與民用房屋和一般構筑物的鋼結構設計。 第1.0.3條本規(guī)范的設計原則是根據建筑結構設計統(tǒng) 一標準(CBJ68-84)）制訂的。 第1.0.4條設計鋼結構時，應從工程實際情況出發(fā)，合理選用材料、結構方案和構造措施，滿足結構在運輸、安裝和使用過程中的強度、穩(wěn)定性和剛度要求，宜優(yōu)先采用定型的和標準化的結構和構件，減少制作、安裝工作量，符合防火要求，注意結構的抗腐蝕性能。 第1.0.5條在鋼結構設計

2、圖紙和鋼材訂貨文件中，應注明所采用的鋼號（對普通碳素鋼尚應包括鋼類、爐種、脫氧程度等）、連接材料的型號（或鋼號）和對鋼材所要求的機械性能和化學成分的附加保證項目。此外，在鋼結構設計圖紙中還應注明所要求的焊縫質量級別（焊縫質量級別的檢驗標準應符合國家現行鋼結構工程施工及驗收規(guī)范）。 第1.0.6條對有特殊設計要求和在特殊情況下的鋼結構設計，尚應符合國家現行有關規(guī)范的要求。第二章 材 料 第2.0.1條承重結構的鋼材，應根據結構的重要性、荷載特征、連接方法、工作溫度等不同情況選擇其鋼號和材質。承重結構的鋼材宜采用平爐或氧氣轉爐3號鋼（沸騰鋼或鎮(zhèn) 靜鋼）、16Mn鋼、16Mnq鋼、15MnV鋼或15

3、MnVq鋼，其質量應分別符合現行標準普通碳素結構鋼技術條件、低合金結構鋼技術條件和橋梁用碳素鋼及普通低合金鋼鋼板技術條件的規(guī)定。 第2.0.2條下列情況的承重結構不宜采用3號沸騰鋼:一、焊接結構：重級工作制吊車梁、吊車桁架或類似結構，冬季計算溫度等于或低于20時的輕、中級工作制吊車梁、吊車桁架或類似結構，以及冬季計算溫度等于或低于30時的其它承重結構。 二、非焊接結構：冬季計算溫度等于或低于20時的重級 工作制吊車梁、吊車桁架或類似結構。 注：冬季計算溫度應按國家現行采暖通風和空氣調節(jié)設計規(guī)范中規(guī)定的冬季空氣調節(jié)室外計算溫度確定，對采暖房屋內的結構可按該規(guī)定值提高10采用。 第2.0.3條承重

4、結構的鋼材應具有抗拉強度、伸長率、屈服強度（或屈服點）和硫、磷含量的合格保證,對焊接結構尚應具有碳含量的合格保證。承重結構的鋼材，必要時尚應具有冷彎試驗的合格保證。對于重級工作制和吊車起重量等于或大于50的中級工作制 焊接吊車梁、吊車桁架或類似結構的鋼材，應具有常溫沖擊韌性的合格保證。但當冬季計算溫度等于或低于20時，對于3號鋼尚應具有20沖擊韌性的合格保證；對于16Mn鋼、16Mnq鋼、15MnV鋼或15MnVq鋼尚應具有40沖擊韌性的合格保證。對于重級工作制的非焊接吊車梁、吊車桁架或類似結構的鋼材,必要時亦應具有沖擊韌性的合格保證。 第2.0.4條鋼鑄件應采用現行標準一般工程用鑄造碳鋼中規(guī)

5、定的ZG200-400、ZG230-450、ZG270-500或ZG310-570號鋼。第2.0.5條鋼結構的連接材料應符合下列要求:一、手工焊接采用的焊條，應符合現行標準碳鋼焊條或低合金鋼焊條的規(guī)定。選擇的焊條型號應與主體金屬強度相適應。對重級工作制吊車梁、吊車桁架或類似結構，宜采用低氫型焊條。二、自動焊接或半自動焊接采用的焊絲和焊劑，應與主體金屬強度相適應。焊絲應符合現行標準焊接用鋼絲的規(guī)定。三、普通螺栓可采用現行標準普通碳素結構鋼技術條件中規(guī)定的3號鋼制成。四、高強度螺栓應符合現行標準鋼結構用高強度大六角頭 螺栓、大六角螺母、墊圈型式尺寸與技術條件或鋼結構用扭剪型高強度螺栓連接副型式尺寸

6、與技術條件的規(guī)定。五、鉚釘應采用現行標準普通碳素鋼鉚螺用熱軋圓鋼技術條件中規(guī)定的ML2或ML3號鋼制成。六、錨栓可采用現行標準普通碳素結構鋼技術條件中規(guī)定的3號鋼或低合金結構鋼技術條件中規(guī)定的16Mn鋼制成。第三章 基本設計規(guī)定 第一節(jié)設計原則 第3.1.1條本規(guī)范除疲勞計算外，采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法，用分項系數的設計表達式進行計算。第3.1.2條結構的極限狀態(tài)系指結構或構件能滿足設計規(guī)定的某一功能要求的臨界狀態(tài)，超過這一狀態(tài)結構或構件便不再能滿足設計要求。承重結構應按下列承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行設計： 一、承載能力極限狀態(tài)為結構或構件達到最大承載能力或達到不適于

7、繼續(xù)承載的變形時的極限狀態(tài)；二、正常使用極限狀態(tài)為結構或構件達到正常使用的某項規(guī)定限值時的極限狀態(tài)。第3.1.3條設計鋼結構時，應根據結構破壞可能產生的后果，采用不同的安全等級。一般工業(yè)與民用建筑鋼結構的安全等級可取為二級，特殊建筑鋼結構的安全等級可根據具體情況另行確定。第3.1.4條按承載能力極限狀態(tài)設計鋼結構時，應考慮荷載效應的基本組合，必要時尚應考慮荷載效應的偶然組合。按正常使用極限狀態(tài)設計鋼結構時，除鋼與混凝土組合梁外，應只考慮荷載短期效應組合。 第3.1.5條計算結構或構件的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，應采用荷載設計值（荷載標準值乘以荷載分項系數）；計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形

8、時，應采用荷載標準值。 第3.1.6條對于直接承受動力荷載的結構：在計算強度和穩(wěn)定性時，動力荷載設計值應乘動力系數；在計算疲勞和變形時，動力荷載標準值不應乘動力系數。計算吊車梁或吊車桁架及其制動結構的疲勞時，吊車荷載應按作用在跨間內起重量最大的一臺吊車確定。第3.1.7條設計鋼結構時，荷載的標準值、荷載分項系數、荷載組合系數、動力荷載的動力系數以及按結構安全等級確定的重要性系數，應按建筑結構荷載規(guī)范(GBJ9-87)的規(guī)定采用。第3.1.8條計算重級工作制吊車梁（或吊車桁架）及其制動結構的強度和穩(wěn)定性以及連接的強度時，吊車的橫向水平荷載應乘以表3.1.8的增大系數。 第3.1.9條計

9、算平爐、電爐、轉爐車間或其它類似車間的工作平臺結構時，由檢修材料所產生的荷載，可乘以下列折減系數：主      梁 0.85柱(包括基礎）0.75第二節(jié)設計指標 第3.2.1條第3.2.2條計算下列情況的結構構件或連接時，第3.2.1條規(guī)定的強度設計值應乘以相應的折減系數：一、單面連接的單角鋼 按軸心受力計算強度和連接0.85； 按軸心受壓計算穩(wěn)定性 二、施工條件較差的高空安裝焊縫和鉚釘連接0.90； 三、沉頭和半沉頭鉚釘連接0.80。注：當幾種情況同時存在時，其折減系數應連乘。第3.2.3條鋼材和鋼鑄件的物理性能指標應按表3.2.3 采用。第

10、三節(jié)結構變形的規(guī)定 第3.3.1條計算鋼結構變形時,可不考慮螺栓（或鉚釘）孔引起的截面削弱。第3.3.2條受彎構件的撓度不應超過表3.3.2中所列的容許值。第3.3.3條多層框架結構在風荷載作用下的頂點水平位移與總高度之比值不宜大于1/500，層間相對位移與層高之比值不宜大于1/400。注：對室內裝修要求較高的民用建筑多層框架結構，層間相對位移與層高之比值宜適當減小。無隔墻的多層框架結構，層間相對位移可不受限制。第3.3.4條在設有重級工作制吊車的廠房中，跨間每側吊車梁或吊車桁架的制動結構，由一臺最大吊車橫向水平荷載所產生的撓度不宜超過制動結構跨度的1/2200。第3.3.5條設有重級工作制吊

11、車的廠房柱和設有中、重級工作制吊車的露天棧橋柱，在吊車梁或吊車桁架的頂面標高處,由一臺最大吊車水平荷載所產生的計算變形值，不應超過表3.3.5中所列的容許值。第四章 受彎構件的計算 第一節(jié) 強 度 第4.1.1條在主平面內受彎的實腹構件，其抗彎強度應按下列規(guī)定計算：一、承受靜力荷載或間接承受動力荷載時， 第4.1.3條當梁上翼緣受有沿腹板平面作用的集中荷載、且該荷載處又未設置支承加勁肋時，腹板計算高度上邊緣的局部承壓強度應按下式計算:第4.1.4條在組合梁的腹板計算高度邊緣處，若同時受有較大的正應力、剪應力和局部壓應力，或同時受有較大的正應力和剪應力（如連續(xù)梁支座處或梁的翼緣截面改變處等），其

12、折算應力應按下式計算：式中、腹板計算高度邊緣同一點上同時產生的正應力、剪應力和局部壓應力，r和 c應按公式(4.1.2)和公式(4.1.3-1|)計算，應按下式計算：第二節(jié) 整體穩(wěn)定 第4.2.1條符合下列情況之一時，可不計算梁的整體穩(wěn)定性：一、有鋪板（各種鋼筋混凝土板和鋼板）密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固相連、能阻止梁受壓翼緣的側向位移時。二、工字形截面筒支梁受壓翼緣的自由長度L1與其寬度B1之比不超過表4.2.1所規(guī)定的數值時。梁的支座處，應采取構造措施以防止梁端截面的扭轉。對跨中無側向支承點的梁，L1 為其跨度；對跨中有側向支承點的梁，L1為受壓翼緣側向支承點間的距離（梁的支座處視為有側

13、向支承）。 第4.2.2條除第4.2.1條所指情況外，在最大剛度主平面內受彎的構件，其整體穩(wěn)定性應按下式計算：注：見第條注。 第4.2.3條除第4.2.1條所指情況外，在兩個主平面受彎的工字形截面構件，其整體穩(wěn)定性應按下式計算：注：見第條注。 第4.2.4條不符合第4.2.1條第一項情況的箱形截面簡支梁，其截面尺寸（圖4.2.4）應滿足/bo 6，且L1/bo 不應超過下列數值：符合上述規(guī)定的箱形截面簡支梁，可不計算整體穩(wěn)定性。 注：其它鋼號的梁，其L1/bo 值不應大于95(235/fy)。第4.2.5條用作減少梁受壓翼緣自由長度的側向支撐，其軸心力應根據側向力F確定，梁的側向力應按下式計算

14、： 第三節(jié) 局部穩(wěn)定 第4.3.1條為保證組合梁腹板的局部穩(wěn)定性，應按下列規(guī)定在腹板上配置加勁肋（圖4.3.1）： 一、當ho /tw 80235/fy時，對有局部壓應力（c）的梁， 宜按構造配置橫向加勁肋；但對無局部壓應力（c）的梁，可不配置加勁肋。二、當80235/fy ho /tw 170235/fy時，應配置橫向加勁肋，并應按第4.3.2條的規(guī)定進行計算（對無局部壓應力的梁，當ho /tw 100235/fy 時，可不計算）。三、當ho /tw 170235/fy 時，應配置橫向加勁肋和在受壓區(qū)配置縱向加勁肋，必要時尚應在受壓區(qū)配置短加勁肋，并均應按第4.3.2條的規(guī)定進行計算。此處h

15、o為腹板的計算高度，tw為腹板的厚度。 四、梁的支座處和上翼緣受有較大固定集中荷載處,宜設置支承加勁肋，并應按第4.3.8條的規(guī)定進行計算。第4.3.2條無局部壓應力（c0）的梁和簡支吊車梁，當其腹板用橫向加勁肋加強或用橫向和縱向加勁肋加強時，應按第 4.3.3條至第4.3.6條計算加勁肋間距。其它情況的梁，應按附錄二計算腹板的局部穩(wěn)定性。 第4.3.3條無局部壓應力（0）的梁，其腹板僅用橫向加勁肋加強時，橫向加勁肋間距應符合下列要求： 與同一截面的腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力（N/mm2），應按My/計算，為梁毛截面慣性矩，y1為腹板計算高度受壓邊緣至中和軸的距離。公式（4.3.3.1）右端

16、算得的值若大于第4.3.7條規(guī)定的最大間距時，應取不超過最大間距。第4.3.4條無局部壓應力（0）的梁，其腹板同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強時（圖4.3.1b、c），縱向加勁肋至腹板計算高度受壓邊緣的距離h1應在ho/5/ho/4范圍內，并應符合下式的要求： 式中所考慮區(qū)段內最大彎矩處腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力（N燉mm2），應按MmaxY1/I計算。橫向加勁肋間距仍應按第4.3.3條和第4.3.7條確定，但應以h2代替h0，并取1.0。第4.3.5條簡支吊車梁的腹板僅用橫向加勁肋加強時，加勁肋的間距應同時符合下列公式的要求： 公式（4.3.5-1）和公式（4.3.5-2）右端算得的值若大

17、于2ho或分母為負值時，應取2ho。對變截面吊車梁，當端部變截面區(qū)段長度不超過梁跨度的1/6時，值應按下列情況確定：  一、腹板高度變化的吊車梁：端部變截面區(qū)段的值應符合公式（4.3.5-1）的要求，式中的ho取該區(qū)段的腹板平均計算高度，取梁端部腹板的最大平均剪應力；不變截面區(qū)段內的值，應同時符合公式（4.3.5-1）和公式（4.3.5-2）的要求，式中取兩區(qū)段交界處的腹板平均剪應力。 二、翼緣截面變化的吊車梁：由端部至變截面處區(qū)段的值，應同時符合公式（4.3.5-1）和公式（4.3.5-2）的要求，但取變截面處腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力，同時由表4.3.5-2查得的k3

18、、k4值應乘以0.75；中部不變截面區(qū)段的值，應同時符合公式（4.3.5-1）和公式（4.3.5-2）的要求，但取變截面處的腹板平均剪應力。 第4.3.6條簡支吊車梁的腹板同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強時（圖4.3.1b、c），縱向加勁肋至腹板計算高度受壓邊緣的距離h1應在h0/h0/4范圍內，并應符合下列公式的要求： 當公式（4.3.6-1）或公式（4.3.6-2）右端算得的值小于ho/5時，尚應在腹板受壓區(qū)配置短加勁肋（圖4.3.1d），并應按附錄二進行計算。橫向加勁肋間距應按公式（4.3.5-1）確定，但應以h2代替式中的ho，以0.3代替表4.3.5-1中的。若公式（4.3.5-1）

19、右端算得的值大于2h2或分母為負值時，應取2h2。對腹板高度變化的吊車梁：在確定梁端部變截面區(qū)段內（有縱向加勁肋）的值時，h2取該區(qū)段腹板下區(qū)格的平均高度，取該區(qū)段梁端部處的腹板平均剪應力；在確定不變截面區(qū)段內的值時，取兩區(qū)段交界處的腹板平均剪應力。對翼緣截面變化的吊車梁，確定值時，取梁端部腹板平均剪應力。第4.3.7條加勁肋宜在腹板兩側成對配置，也可單側配置，但支承加勁肋和重級工作制吊車梁的加勁肋不應單側配置。橫向加勁肋的最小間距為0.5ho，最大間距為2ho（對無局部壓應力的梁，當/100時，可采用2.5ho）。在腹板兩側成對配置的鋼板橫向加勁肋，其截面尺寸應符合下列公式要求： 在腹板一側

20、配置的鋼板橫向加勁肋，其外伸寬度應大于按公式（4.3.7-1）算得的1.2倍，厚度不應小于其外伸寬度的1/15。在同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強的腹板中，橫向加勁肋的截面尺寸除應符合上述規(guī)定外，其截面慣性矩Iz尚應符合下式要求： 短加勁肋的最小間距為0.75h1。短加勁肋外伸寬度應取為橫向加勁肋外伸寬度的0.71.0倍，厚度不應小于短加勁肋外伸寬度的1/15。  注：用型鋼（工字鋼、槽鋼、肢尖焊于腹板的角鋼）作成的加勁肋，其截面慣性矩不得小于相應鋼板加勁肋的慣性矩。      在腹板兩側成對配置的加勁肋，其截面慣性矩應按梁腹板中心線

21、為軸線進行計算。        在腹板一側配置的加勁肋，其截面慣性矩應按與加勁肋相連的腹板邊緣為軸線進行計算。第4.3.8條梁的支承加勁肋，應按承受梁支座反力或固定集中荷載的軸心受壓構件計算其在腹板平面外的穩(wěn)定性。此受壓構件的截面應包括加勁肋和加勁肋每側15tw235/fy范圍內的腹板面積，其計算長度取ho。梁支承加勁肋的端部應按其所承受的支座反力或固定集中荷載進行計算：當端部為刨平頂緊時，計算其端面承壓應力（對突緣支座尚應符合第8.4.13條的要求）；當端部為焊接時，計算其焊縫應力。 第4.3.9條梁受壓翼緣自由外伸寬度與

22、其厚度之比，應符合下式要求： 箱形截面梁受壓翼緣板在兩腹板之間的寬度bo與其厚度t之比，應符合下式要求： 當箱形截面梁受壓翼緣板設有縱向加勁肋時，則公式（4.3.9-2）中的bo取為腹板與縱向加勁肋之間的翼緣板寬度。  注：翼緣板自由外伸寬度的取值為：對焊接構件，取腹板邊至翼緣板（肢）邊緣的距離；對軋制構件，取內圓弧起點至翼緣板（肢）邊緣的距離。 第五章 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算第一節(jié) 軸心受力構件第5.1.1條軸心受拉構件和軸心受壓構件的強度，除摩擦型高強度螺栓連接處外，應按下式計算：式中N軸心拉力或軸心壓力；An凈截面面積。摩擦型高強度螺栓連接處的強度應按下列公式計算：

23、式中在節(jié)點或拼接處，構件一端連接的高強度螺栓數目；n1所計算截面（最外列螺栓處）上高強度螺栓數目；A構件的毛截面面積。第5.1.2條實腹式軸心受壓構件的穩(wěn)定性應按下式計算：式中軸心受壓構件的穩(wěn)定系數，應根據表5.1.2的截面分類并按附錄三采用。第5.1.3條格構式軸心受壓構件的穩(wěn)定性仍應按公式（5.1.2）計算，但對虛軸（圖5.1.3的軸和圖5.1.3、的軸和軸）的長細比應取換算長細比。換算長細比應按下列公式計算：一、雙肢組合構件（圖5.1.3）：式中x整個構件對x軸的長細比；l分歧對最小剛度軸11的長細比，其計算長度取為：焊接時，為相鄰兩綴板的凈距離；螺栓連接時，為相鄰兩綴板邊緣螺栓的距離；

24、Alx構件截面中垂直于x軸的各斜綴條毛截面面積之和。二、四肢組合構件（圖5.1.3b）；式中y整個構件對軸的長細比；Aly構件截面中垂直于y軸的各敘綴條毛截面面積之和。三、綴件為綴條的三肢組合構件（圖5.1.3c）：式中A1構件截面中各斜綴條毛截面面積之和；注：綴板的線剛度應符合第條的規(guī)定。斜綴條與構件軸線間的夾角應在°°范圍內。第5.1.4條對格構式軸心受壓構件：當綴件為綴條時，其分肢的長細比1不應大于構件兩方向長細比（對虛軸取換算長細比）的較大值max的0.7倍，當綴件為綴板時，1不應大于40，并不應大于max的0.5倍（當max50時，取max50）。第5.1.5條用

25、填板連接而成的雙角鋼或雙槽鋼構件，可按實腹式構件進行計算，但填板間的距離不應超過下列數值：受壓構件                40i受拉構件               、b所示的雙角鋼或雙槽鋼截面時，取一個角鋼或一個槽鋼與填板平行的形心軸的回轉半徑；二、當為圖5.1.5c所示的十字形截面時，取

26、一個角鋼的最小回轉半徑。受壓構件的兩個側向支承點之間的填板數不得少于兩個。第5.1.6條軸心受壓構件應按下式計算剪力：                剪力v值可認為沿構件全長不變。對格構式軸心受壓構件，剪力v應由承受該剪力的綴材面（包括用整體板連接的面）分擔。第5.1.7條用作減小軸心受壓構件自由長度的支撐，其軸心力應根據被支承構件的剪力v（作為側向力）確定。v可按公式（5.1.6）計算。第二節(jié) 拉彎構件和壓彎構件第5.2.1條彎矩作用在主平面內

27、的拉彎構件和壓彎構件，其強度應按下列規(guī)定計算：一、承受靜力荷載或間接承受動力荷載時，式中Yx、Yy截面塑性發(fā)展系數，應按表5.2.1采用。二、直接承受動力荷載時，仍應按公式（5.2.1）計算，但取YxYy1.0第5.2.2條彎矩作用在對稱軸平面內（繞x軸）的實腹式壓彎構件，其穩(wěn)定性應按下列規(guī)定計算：一、彎矩作用平面內的穩(wěn)定性：  （）無橫向荷載作用時：mx0.650.35M2M1，但不得小于0.4，M1和M2為端彎矩，使構件產生同向曲率（無反彎點）時取同號，使構件產生反向曲率（有反彎點）時取異號，M1M2；（）有端彎矩和橫向荷載同時作用時：使構件產生同向曲率時，mx1.0；使構件產生

28、反向曲率時，mx0.85；（）無端彎矩但有橫向荷載作用時；當跨度中點有一個橫向集中荷載作用時，mx10.2N/NEx；其它荷載情況時，mx1.0對于表5.2.1第3、4項中的單軸對稱截面壓彎構件，當彎矩作用在對稱軸平面內且使較大翼緣受壓時，除應按公式（5.2.2-1）計算外，尚應按下式計算：式中W2x對較小翼緣的毛截面抵抗矩。二、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性：式中y彎矩作用平面外的軸心受壓構件穩(wěn)定系數；b均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，對工字形和形截面可按附錄一第（五）項確定，對箱形截面可取b1.4；Mx所計算構件段范圍內的最大彎矩；tx等效彎矩系數，應按下列規(guī)定采用：在彎矩作用平面外有支承的構件，

29、應根據兩相鄰支承點間構件段內的荷載和內力情況確定：（）所考慮構件段無橫向荷載作用時：tx0.65+0.35M2M1，但不得小于0.4，M1和M2是在彎矩作用平面內的端彎矩，使構件段產生同向曲率時取同號，產生反向曲率時取異號，M1M2；（）所考慮構件段內有端彎矩和橫向荷載同時作用時；使構件段產生同向曲率時，tx1.0；使構件段產生反向曲率時，tx0.85；（）所考慮構件段內無端彎矩但有橫向荷載作用時：tx1.0。懸臂構件，tx1.0。注：無側移框架系指框架中設有支撐架、剪力墻、電梯并等支撐結構，且共抗側移剛度等于或大于框架本身抗側移剛度的倍者。有側移框架系指框架中未設上述支撐結構，或支撐結構的抗

30、側移剛度小于框架本身抗側移剛度的倍者。第5.2.3條彎矩繞虛軸（x軸）作用的格構式壓彎構件，其彎矩作用平面內的整體穩(wěn)定性應按下式計算：式中WlxIx/Yo，Ix為x軸的毛截面慣性矩，Yo為由軸到壓力較大分肢的軸線距離或者到壓力較大分肢腹板邊緣的距離，二者取較大者；x、NEx由換算長細比確定。彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性可不計算，但應計算分肢的穩(wěn)定性，分肢的軸心力應按桁架的弦桿計算。對綴板柱的分肢尚應考慮由剪力引起的局部彎矩。第5.2.4條彎矩繞實軸作用的格構式壓彎構件，其彎矩作用平面內和平面外的穩(wěn)定性計算均與實腹式構件相同。但在計算彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性時，長細比應取換算長細比，b應取1.0

31、。第5.2.5條彎矩作用在兩個主平面內的雙軸對稱實腹式工字形和箱形截面的壓彎構件，其穩(wěn)定性應按下列公式計算：第5.2.6條彎矩作用在兩個主平面內的雙肢格構式壓彎構件，其穩(wěn)定性應按下列規(guī)定計算：第5.2.7條計算格構式壓彎構件的綴件時，應取構件的實際剪力和按公式（5.1.6）計算的剪力兩者中的較大值進行計算。第5.2.8條用作減小壓彎構件彎矩作用平面外計算長度的支撐，其軸心力應按公式（4.2.5）計算的側向力確定，但式中Af為被支承構件的受壓翼緣（對實腹式構件）或受壓分肢（對格構式構件）的截面面積。第三節(jié)  構件的計算長度和容許長細比第5.3.1條確定桁架弦桿和單系腹桿的長細比時，其計

32、算長度o應按表5.3.1采用。注：為構件的幾何長度（節(jié)點中心間距離）；l1為桁架弦桿側向支承點之間的距離。    斜平面系指與桁架平面斜交的平面，適用于構件截面兩主軸均不在桁架平面內的單角鋼腹桿和雙角鋼十字形截面腹桿。    無節(jié)點板的腹桿計算長度在任意平面內均取其等于幾何長度。當桁架弦桿側向支承點之間的距離為節(jié)間長度的2倍（圖5.3-1）且兩節(jié)間的弦桿軸心壓力有變化時，則該弦桿在桁架平面外的計算長度，應按下式確定（但不應小于0.5L1）：N桁架再分式腹桿體系的受壓主斜桿及形腹桿體系的豎桿等，在桁架平面外的計算長度也應按公式（5.3.

33、1）確定（受拉主斜桿仍取l1）；在桁架平面內的計算長度則取節(jié)點中心間距離。第5.3.2條確定桁架交叉腹桿的長細比時，在桁架平面內的計算長度應取節(jié)點中心到交叉點間的距離；在桁架平面外的計算長度應按下列規(guī)定采用：一、壓桿當相交的另一桿受拉，且兩桿在交叉點均不中斷0.5l當相交的另一桿受拉，兩桿中有一桿在交叉點中斷并以節(jié)點板搭接0.7l其它情況l二、拉桿l注：為節(jié)點中心間距離（交叉點不作為節(jié)點考慮）。 當兩交叉桿均受壓時，不宜有一桿中斷。 當確定交叉腹桿中單角鋼壓桿斜平面內的長細比時，計算長度應取節(jié)點中心至交叉點的距離。第5.3.3條單層或多層框架等截面柱，在框架平面內的計算長度應等于該層柱的高度乘

34、以計算長度系數。對無側移框架，值應按附表4.1確定；對有側移框架，值應按附表4.2確定。第5.3.4條單層廠房框架下端剛性固定的階形柱，在框架平面內的計算長度應按下列規(guī)定確定：一、單階柱：下段柱的計算長度系數2：當柱上端與橫梁鉸接時，等于按附表4.3（柱上端為自由的單階柱）的數值乘以表5.3.4的折減系數；當柱上端與橫梁剛接時，等于按附表4.4（柱上端可移動但不轉動的單階柱）的數值乘以表5.3.4的折減系數。上段柱的計算長度系數l，應按下式計算：下段柱的計算長度系數3：當柱上端與橫梁鉸接時，等于按附表4.5（柱上端為自由的雙階柱）的數值乘以表5.3.4的折減系數；當柱上端與橫梁剛接時，等于按附

35、表4.6（柱上端可移動但不轉動的雙階柱）的數值乘以表5.3.4的折減系數。上段柱和中段柱的計算長度系數1和2，應按下列公式計算：式中1、2參數，按附表4.5或附表4.6中的公式計算。第5.3.5條當計算框架的格構式柱和桁架式橫梁的線剛度時，應考慮柱或橫梁截面高度變化和綴件（或腹桿）變形的影響。第5.3.6條框架柱沿房屋長度方向（在框架平面外）的計算長度應取阻止框架平面外位移的支承點（柱的支座、吊車梁、托架以及支撐和縱梁的固定節(jié)點等）之間的距離。第5.3.7條受壓構件的長細比不宜超過表5.3.7的容許值。注：桁架（包括空間桁架）的受壓腹桿，當其內力等于或小于承載能力的50時，容許長細比值可取為2

36、00。第5.3.8條受拉構件的長細比不宜超過表5.3.8的容許值。注：承受靜力荷載的結構中，可僅計算受拉構件在豎向平面內的長細比。在直接或間接承受動力荷載的結構中，計算單角鋼受拉構件的長細比時，應采用角鋼的最小回轉半徑；在計算單角鋼 交叉受拉桿件平面外的長細比時，應采用與角鋼肢邊平行軸的回轉半徑。中、重級工作制吊車桁架下弦桿的長細比不宜超過200。在設有夾鉗吊車或剛性料耙吊車的廠房中，支撐（表中第項除外）的長細比不宜超過300。受拉構件在永久荷載與風荷載組合作用下受壓時，其長細比不宜超過250。第四節(jié)  受壓構件的局部穩(wěn)定第5.4.1條在受壓構件中，翼緣板自由外伸寬度b與其厚度t之比

37、，應符合下列要求：一、軸心受壓構件：          式中構件兩方向長細比的較大值：當30時，取30；當100時，      取100。      二、壓彎構件：       注：見第4.3.9條的注。第5.4.2條在工字形截面的受壓構件中，腹板計算高度ho與其厚度tw之比，應符合下列要求：一、軸心受壓構件：式中構件兩方向長細比的較大值：當30時

38、，取30；當100時，      取100。二、壓彎構件：第5.4.3條在箱形截面的受壓構件中，受壓翼緣的寬厚比應符合第4.3.9條的要求。箱形截面受壓構件的腹板計算高度ho與其厚度tw之比，應符合下列要求：一、軸心受壓構件，第5.4.4條在形截面受壓構件中，腹板高度與其厚度之比，不應超過下列數值：和分別按第5.4.1條和第5.4.2條的規(guī)定采用。第六章  疲勞計算第一節(jié) 一般規(guī)定第6.1.1條承受動力荷載重復作用的鋼結構構件（如吊車梁、吊車桁架、工作平臺梁等）及其連接，當應力變化的循環(huán)次數等于或大于105次時，應進行疲勞計算。第6.

39、1.2條本章規(guī)定不適用于特殊條件（如構件表面溫度大于150，處于海水腐蝕環(huán)境，焊后經熱處理消除殘余應力以及低周高應變疲勞條件等）下的結構構件及其連接的疲勞計算。第6.1.3條疲勞計算應采用容許應力幅法，應力按彈性狀態(tài)計算，容許應力幅按構件和連接類別以及應力循環(huán)次數確定。在應力循環(huán)中不出現拉應力的部位可不計算疲勞。第二節(jié) 疲勞計算第6.2.1條對常幅（所有應力循環(huán)內的應力幅保持常量）疲勞，應按下式進行計算：第6.2.2條重級工作制吊車梁和重級、中級工作制吊車桁架的疲勞可作為常幅疲勞按下式計算：注：表中的容許應力幅是按公式（.-）算得的。第6.2.3條對變幅（應力循環(huán)內的應力幅隨機變化）疲勞，若能

40、預測結構在使用壽命期間各種荷載的頻率分布、應力幅水平以及頻次分布總和所構成的設計應力譜，則可將其折算為等效常幅疲勞，按下式進行計算：第七章  連接計算第一節(jié) 焊縫連接第7.1.1條對接焊縫應按下列規(guī)定計算：一、在對接接頭和形接頭中，垂直于軸心拉力或軸心壓力的對接焊縫，其強度應按下式計算：N二、在對接接頭和T形接頭中，承受彎矩和剪力共同作用的對接焊縫，其正應力和剪應力應分別進行計算。但在同時受有較大正應力和剪應力處（例如梁腹板橫向對接焊縫的端部），應按下式計算折算應力：注：當承受軸心力的板件用斜焊縫對接，焊縫與作用力間的夾角符合tg1.5時，其強度可不計算。當對接焊縫無法采用引弧板施焊

41、時，每條焊縫的長度計算時應各減去10mm。第7.1.2條直角角焊縫（圖7.1.2）的強度應按下列公式計算：      一、在通過焊縫形心的拉力、壓力或剪力作用下：當力垂直于焊縫長度方向時，      二、在其它力或各種力綜合作用下，f和Tf共同作用處：第7.1.4條不焊透的對接焊縫（圖7.1.4）的強度，應按角焊縫的計算公式（7.1.2-1）至公式（7.1.2-3）計算，但取f1.0，其有效厚度應采用：當熔合線處焊縫截面邊長等于或接近于最短距離s時（圖7.1.4b、c、e），抗剪強度設計值應按角

42、焊縫的強度設計值乘以0.9。在垂直于焊縫長度方向的壓力作用下，強度設計值可采用角焊縫的強度設計值乘以1.22。第二節(jié) 螺栓連接和鉚釘連接第7.2.1條普通螺栓、錨栓和鉚釘應按下列規(guī)定計算：一、在普通螺栓或鉚釘受剪的連接中，每個普通螺栓或鉚釘的承載力設計值應取受剪和承壓承載力設計值中的較小者：受剪承載力設計值：二、在普通螺栓、錨栓或鉚釘桿軸方向受拉的連接中，每個普通螺栓、錨栓或鉚釘的承載力設計值應按下列公式計算：三、同時承受剪力和桿軸方向拉力的普通螺栓和鉚釘，應分別符合下列公式的要求：第7.2.2條摩擦型高強度螺栓應按下列規(guī)定計算：一、在抗剪連接中，每個摩擦型高強度螺栓的承載力設計值應按下式計算

43、：二、在桿軸方向受拉的連接中，每個摩擦型高強度螺栓的承載力設計值，取Nbt0.8p。三、當摩擦型高強度螺栓連接同時承受摩擦面間的剪切和螺栓桿軸方向的外拉力時，每個摩擦型高強度螺栓的受剪承載力設計值仍應按公式（7.2.2）計算，但應以p1.25Nt代替p。此處Nt為每個高強度螺栓在其桿軸方向的外拉力，其值不應大于0.8p。第7.2.3條承壓型高強度螺栓應按下列規(guī)定計算：一、承壓型高強度螺栓的預拉力p和連接處構件接觸面的處理方法應與摩擦型高強度螺栓相同。承壓型高強度螺栓僅用于承受靜力荷載和間接承受動力荷載結構中的連接。二、在抗剪連接中，每個承壓型高強度螺栓的承載力設計值的計算方法與普通螺栓相同，但

44、當剪切面在螺紋處時，其受剪承載力設計值應按螺紋處的有效面積進行計算。三、在桿軸方向受拉的連接中，每個承壓型高強度螺栓的承載力設計值，Nbt0.8p。四、同時承受剪力和桿軸方向拉力的承壓型高強度螺栓，應符合下列公式的要求：五、在抗剪連接中以及同時承受剪力和桿軸方向拉力的連接中，承壓型高強度螺栓的受剪承載力設計值不得大于按摩擦型連接計算的1.3倍。第7.2.5條在下列情況的連接中，螺栓或鉚釘的數目應予增加：一、一個構件借助填板或其它中間板件與另一構件連接的螺栓（摩擦型高強度螺栓除外）或鉚釘數目，應按計算增加10。二、搭接或用拼接板的單面連接，螺栓（摩擦型高強度螺栓除外）或鉚釘數目，應按計算增加10

45、。三、在構件的端部連接中，當利用短角鋼連接型鋼（角鋼或槽鋼）的外伸肢以縮短連接長度時，在短角鋼兩肢中的一肢上，所用的螺栓或鉚釘數目應按計算增加50。四、當鉚釘連接的鉚合總厚度超過鉚釘直徑的5倍時，總厚度每超過2mm，鉚釘數目應按計算增加1（至少應增加一個鉚釘），但鉚合總厚度不得超過鉚釘直徑的7倍。第三節(jié)  組合工字梁翼緣連接第7.3.1條組合工字梁翼緣與腹板的雙面角焊縫連接，其強度應按下式計算：公式（7.3.1）中，F、和L應按第4.1.3條采用；f應按第7.1.2條采用。      注：當梁上翼緣受有固定集中荷載時，宜在該處設置頂緊

46、上翼緣的支承加勁肋。此時取。          當腹板與翼緣的連接焊縫采用焊透的對接焊縫時，其強度可不計算。第7.3.2條組合工字梁翼緣與腹板的鉚釘（或摩擦型高強度螺栓）的承載力，應按下式計算：       注：見第條注。第四節(jié) 支座第7.4.1條鉸軸式支座的圓柱形樞軸（圖7.4.1），當接觸面中心角90°時，其承壓應力應按下式計算：第7.4.2條弧形支座板與平板自由接觸（圖7.4.2）的承壓應力應按下式計算：第7.4.3條滾軸與平板自

47、由接觸（圖7.4.3）的承壓應力應按下式計算：第7.4.4條軸心受壓柱或壓彎柱的端部為銑平端時，柱身的最大壓力直接由銑平端傳遞，其連接焊縫、鉚釘或螺栓應按最大壓力的15計算；當壓彎柱出現受拉區(qū)時，該區(qū)的連接尚應按最大拉力計算。第八章  構造要求第一節(jié) 一般規(guī)定第8.1.1條鋼結構的構造應便于制作、安裝、維護并使結構受力簡單明確，減少應力集中。以受風載為主的空腹結構，應力求減少受風面積。第8.1.2條在鋼結構的受力構件及其連接中，不宜采用：厚度小于5mm的鋼板；厚度小于3mm的鋼管；截面小于45×4或56×36×4的角鋼（對焊接結構）或截面小于50

48、5;5的角鋼（對螺栓連接或鉚釘連接結構）。但第十一章的輕型鋼結構不受此限。第8.1.3條焊接結構是否需要采用焊前預熱或焊后熱處理等特殊措施，應根據材質、焊件厚度、焊接工藝、施焊時氣溫等綜合因素來確定。在正常情況下，焊件的厚度為：對低碳鋼，不宜大于50mm；對低合金鋼，不宜大于36mm。第8.1.4條為了保證結構的空間工作，提高結構的整體剛度，承擔和傳遞水平力，防止桿件產生過大的振動，避免壓桿的側向失穩(wěn)，以及保證結構安裝時的穩(wěn)定，應根據結構及其荷載的不同情況設置可靠的支撐系統(tǒng)。在建筑物每一個溫度區(qū)段或分期建設的區(qū)段中，應分別設置獨立的空間穩(wěn)定的支撐系統(tǒng)。第8.1.5條單層房屋和露天結構的溫度區(qū)段

49、長度（伸縮縫的間距），當不超過表8.1.5的數值時，可不計算溫度應力。注：廠房柱為其它材料時，應按相應規(guī)范的規(guī)定設置伸縮縫。圍護結構可根據具體情況參照有關規(guī)范單獨設置伸縮縫。無橋式吊車房屋的柱間支撐和有橋式吊車房屋吊車梁或吊車桁架以下的柱間支撐，宜對稱布置于溫度區(qū)段中部。當不對稱布置時，上述柱間支撐的中點（兩道柱間支撐時為兩支撐距離的中點）至溫度區(qū)段端部的距離不宜大于表8.1.5縱向溫度區(qū)段長度的60。第二節(jié)焊縫連接第8.2.1條焊縫金屬宜與基本金屬相適應。當不同強度的鋼材連接時，可采用與低強度鋼材相適應的焊接材料。第8.2.2條在設計中不得任意加大焊縫，避免焊縫立體交叉和在一處集中大量焊縫，

50、同時焊縫的布置應盡可能對稱于構件重心。注：鋼板的拼接：當采用對接焊縫時，縱橫兩方向的對接焊縫，可采用十字形交叉或丁形交叉；當為形交叉時，交叉點的間距不得小于200mm。第8.2.3條對接焊縫的坡口形式，應根據板厚和施工條件按現行標準手工電弧焊焊接接頭的基本型式與尺寸和埋弧焊焊接接頭的基本型式與尺寸的要求選用。第8.2.4條在對接焊縫的拼接處：當焊件的寬度不同或厚度相差4mm以上時，應分別在寬度方向或厚度方向從一側或兩側做成坡度不大于1/4的斜角（圖8.2.4）；當厚度不同時，焊縫坡口形式應根據較薄焊件厚度按第8.2.3條的要求取用。在承受動力荷載的結構中，垂直于受力方向的焊縫不宜采用不焊透的對

51、接焊縫。第8.2.6條角焊縫兩焊腳邊的夾角一般為90°（直角角焊縫）。夾角120°或60°的斜角角焊縫，不宜用作受力焊縫（鋼管結構除外）。第8.2.7條角焊縫的尺寸應符合下列要求：二、角焊縫的焊腳尺寸不宜大于較薄焊件厚度的1.2倍（鋼管結構除外），但板件（厚度為）邊緣的角焊縫最大焊腳尺寸，尚應符合下列要求：    當6mm時，hf；    當6mm時，hf（12）mm。圓孔或槽孔內的角焊縫焊腳尺寸尚不宜大于圓孔直徑或槽孔短徑的1/3。三、角焊縫的兩焊腳尺寸一般為相等。當焊件的厚度相差較大，且等焊腳尺寸不能

52、符合本條第一、二項要求時，可采用不等焊腳尺寸，與較薄焊件接觸的焊腳邊應符合本條第二項的要求；與較厚焊件接觸的焊腳邊應符合本條第一項的要求。四、側面角焊縫或正面角焊縫的計算長度不得小于8hf和40mm。    五、側面角焊縫的計算長度不宜大于60hf（承受靜力荷載或間接承受動力荷載時）或40hf（承受動力荷載時）；當大于上述數值時，其超過部分在計算中不予考慮。若內力沿側面角焊縫全長分布時，其計算長度不受此限。第8.2.8條在直接承受動力荷載的結構中，角焊縫表面應做成直線形或凹形。焊腳尺寸的比例：對正面角焊縫宜為11.5（長邊順內力方向）；對側面角焊縫可為11。第8.

53、2.9條在次要構件或次要焊縫連接中，可采用斷續(xù)角焊縫。斷續(xù)角焊縫之間的凈距，不應大于15t（對受壓構件）或30t（對受拉構件），t為較薄焊件的厚度。第8.2.10條當板件的端部僅有兩側面角焊縫連接時，每條側面角焊縫長度不宜小于兩側面角焊縫之間的距離；同時兩側面角焊縫之間的距離不宜大于16t（當t12mm）或200mm（當t12mm），t為較薄焊件的厚度。第8.2.11條桿件與節(jié)點板的連接焊縫（圖8.2.11），一般宜采用兩面?zhèn)群?，也可用三面圍焊，對角鋼桿件可采用形圍焊，所有圍焊的轉角處必須連續(xù)施焊。第8.2.12條當角焊縫的端部在構件轉角處作長度為2hf的繞角焊時，轉角處必須連續(xù)施焊。第8.2

54、.13條在搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較小厚度的5倍，并不得小于25mm。第三節(jié)螺栓連接和鉚釘連接第8.3.1條每一桿件在節(jié)點上以及拼接接頭的一端，永久性的螺栓（或鉚釘）數不宜少于兩個。對組合構件的綴條，其端部連接可采用一個螺栓（或鉚釘）。第8.3.2條高強度螺栓孔應采用鉆成孔。摩擦型高強度螺栓的孔徑比螺栓公稱直徑d大1.52.0mm；承壓型高強度螺栓的孔徑比螺栓公稱直徑d大1.01.5mm。第8.3.3條在高強度螺栓連接范圍內，構件接觸面的處理方法應在施工圖中說明。第8.3.4條螺栓或鉚釘的距離應符合表8.3.4的要求。注：do為螺栓或鉚釘的孔徑，t為外層較薄板件的厚度。鋼板邊緣與剛性構

55、件（如角鋼、槽鋼等）相連的螺栓或鉚釘的最大間距，可按中間排的數值采用。第8.3.5條c級螺栓宜用于沿其桿軸方向受拉的連接，在下列情況下可用于受剪連接：一、承受靜力荷載或間接承受動力荷載結構中的次要連接。二、不承受動力荷載的可拆卸結構的連接。三、臨時固定構件用的安裝連接。第8.3.6條對直接承受動力荷載的普通螺栓連接應采用雙螺帽或其它能防止螺帽松動的有效措施。第8.3.7條當型鋼構件的拼接采用高強度螺栓連接時，其拼接件宜采用鋼板。第8.3.8條沉頭和半沉頭鉚釘不得用于沿其桿軸方向受拉的連接。第四節(jié) 結構構件（I）  柱第8.4.1條在綴材面剪力較大或寬度較大的格構式柱，宜采用綴條柱。綴

56、板柱中，同一截面處綴板（或型鋼橫桿）的線剛度之和不得小于柱較大分肢線剛度的6倍。第8.4.2條當實腹式柱的腹板計算高度ho與厚度tw之比大于80時，應采用橫向加勁肋加強，其間距不得大于3ho。橫向加勁肋的尺寸和構造應按第4.3.7條的有關規(guī)定采用。第8.4.3條格構式柱或大型實腹式柱，在受有較大水平力處和運送單元的端部應設置橫隔，橫隔的間距不得大于柱截面較大寬度的9倍或8m。  （II）  桁架第8.4.4條焊接桁架應以桿件重心線為軸線，螺栓（或鉚釘）連接的桁架可采用靠近桿件重心線的螺栓（或鉚釘）準線為軸線，在節(jié)點處各軸線應交于一點。當桁架弦桿的截面變化時，如軸線變動不超過較大弦桿截面高度的5，可不考慮其影響。第8.4.5條分析桁架桿件內力時，可將節(jié)點視為鉸接。當桁架桿件為型、箱型等剛度較大的截面，且在桁架平面內的桿件截面高度與其幾何長度（節(jié)點中心