貝雷架的檢算單層與雙層

1、附件1：32m簡支箱梁現(xiàn)澆單層支架系統(tǒng)力學檢算現(xiàn)澆32m梁檢算時檢算時根據通橋（2006）2221-V圖進行。由于箱梁縱向為變截面和橫向的不均勻分布，所以計算時縱向分為跨中部分和加厚端部分，橫向分為中間部分、腹板部分和翼板部分，總體考慮1.3倍安全系數，按照中間部分與腹板部分的撓度基本相同的原則計算。采用容許應力計算不考慮荷載分項系數，總體提高1.3倍進行計算。 根據裝配式公路鋼橋多用途使用手冊查得：桁片幾何特性：單排單層W0=3570cm3，I0 =250500cm4雙排單層W=7157.1cm3，I=500994.4 cm4桁片容許內力：單排單層M=788.2KN·m，Q=245

2、.2KN 雙排單層M=1576.4KN·m，Q=490.5KN弦桿特性：A=25.48cm2，W=79.4cm3，I=396.6cm4，=273MPa，=208MPa桁架銷子的雙剪狀態(tài)的容許剪力Q=550KN 弦桿螺栓的容許剪力Q=150KN一、跨中部分（一）中間部分（1）模板：底模和橫梁采用50kg/m2，內模和支架采用25kg/m2。q1=(50+25)kg/m2=0.75Kpa（2）混凝土：容重25 KN/m3 q2=25×（0.58+0.62）=30KN/m（2m寬線荷載）（3）人群機具：q3=1.5KPa（4）傾倒：q4=4.0KPa（5）振搗：q5=2.0KPa

3、（6）其他荷載：根據實際情況不考慮貝雷架按簡支梁計算，按3個雙排單層1、強度檢算荷載組合為1+2+3+4+5+6。轉化為米寬度的縱向線荷載，所以q=30+(0.75+1.5+4+2)×2=46.5KN/m，考慮1.3倍安全系數q=46.5×1.3=60.45KN/m。 Mmax=qL2/8=60.45×162/8=1934.4KN·Mmax= Mmax /W =1934.4/(7157.1×3) ×103=90 MPa < =273MPa貝雷梁6片(3個雙排單層)滿足要求。2、剛度驗算荷載組合采用1+2+6，轉化為米寬度的縱向線

4、荷載，所以q=30+0.75×2=31.5KN/m，考慮1.3倍安全系數：q=31.5×1.3=40.96KN/mfmax=5ql4/384EI=5×40.96×164/(384×2.1×500994.4)×103=33.2mm<L/400=16000/400=40mm，滿足，（二）腹板部分（1）模板：側模及支架采用25kg/m2，q1 =0.25Kpa（2）混凝土：q2=25×2.06=51.5KN/m（2m寬線荷載）（3）人群機具：q3=1.5KPa（4）傾倒：q4=4.0KPa（5）振搗：q5=2.0K

5、Pa（6）其他荷載：根據實際情況不考慮貝雷架按簡支梁計算，6個單排單層1、強度檢算荷載組合為1+2+3+4+5+6。轉化為米寬度的縱向線荷載，所以q=51.5+(0.25+1.5+4+2)×2=67KN/m，考慮1.3倍安全系數q=67×1.3=87.1KN/m。 Mmax=qL2/8=87.1×162/8=2787.2KN·Mmax= Mmax/W =2787.2/（3578.5×6）×103=129.8 MPa < =273MPa滿足。2、剛度驗算荷載組合采用1+2+6，轉化為米寬度的縱向線荷載，所以q=51.5+0.25&

6、#215;2=60KN/m，考慮1.3倍安全系數：q=60×1.3=78KN/mfmax=5ql4/384EI=5×78×164/(384×2.1×250497.2×6)×103=21.1mm<L/400=16000/400=40mm，滿足要求。（三）翼板部分（1）模板： q1 =0.25Kpa（2）混凝土：q2=25×0.82=20.5KN/m（2.7m寬線荷載）（3）人群機具：q3=1.5KPa（4）傾倒：q4=4.0KPa（5）振搗：q5=2.0KPa（6）其他荷載：根據實際情況不考慮貝雷架按簡支梁計算

7、，按雙排雙層W=14817.9cm3，I=2148588.8cm41、強度檢算荷載組合為1+2+3+4+5+6。轉化為2.5米寬度的縱向線荷載，所以q=20.5+(0.25+1.5+4+2)×2=36KN/m，考慮1.3倍安全系數q=36×1.3=46.8KN/m。 Mmax=qL2/8=46.8×162/8=1497.6KN·Mmax= Mmax /W=1497.6/（3578.5×3）×103=139.5MPa > =273MPa滿足要求。2、剛度驗算荷載組合采用1+2+6，轉化為米寬度的縱向線荷載，所以q=20.5+0.7

8、5×2=22KN/m，考慮1.3倍安全系數：q=22×1.3=28.6KN/mfmax=5ql4/384EI=5×28.6×164/(384×2.1×250497.2×3)×103=15.5mm<L/400=16000/400=40mm，滿足要求。由于受力的不均衡性和計算模式的局限性以及箱粱非均布荷載，跨中部分受彎變形較大，將可能出現(xiàn)橫向不均勻變形，同時由于腹板部分按照分段計算安全系數較小，因此施工中要注意貝雷架的整體連接，以保證貝雷片的整體穩(wěn)定，達到設計檢算預想效果，加強跨中部分的臨時支柱。二、加強端部分由

9、于加強端部分貝雷架所受彎矩較小，所以以剪力作為檢算條件。施工荷載主要由鋼筋混凝土自重q1、模板自重q2、貝雷桁架自重q3、施工荷載q4 構成。q1=593×9.8/24.6=236.2KN/mq2=（0.75×2+4.7×0.25）×2=5.35 KN/mq3=2.7×6×30/18= 27KN/m（每片桁架節(jié)重2.7KN）q4=13.4×7.5 =100.5KN/m支架承受的總荷載為：q=q1+q2+q3+q4 =369.05KN/m。貝雷架所受最大剪力Qmax =1/2qL=3321.5KN實際貝雷架為18排,故貝雷架容

10、許剪力為 Q=18×245.2=4413.6KN，滿足要求臨時支柱的檢算跨中設置的臨時支墩通過現(xiàn)場觸探試驗，原土層最大地基承載力為180Mpa，最小地基承載力為150Mpa，我們將原土層進行換填處理。換填20cm厚的碎石墊層，然后再碎石墊層上再鋪設1.5×1.5×0.6m的混凝土預制塊作為臨時支柱的基礎，長度12.0m，碗口鋼管支架上下安放底托和上托，上托安設100槽鋼，碗口鋼管支架底部相當于將安設在承臺上，因檢算后傳到下面的力已很小，不再做檢算。附件2：32m簡支箱梁現(xiàn)澆雙層支架系統(tǒng)力學檢算1.1 貝雷架的檢算現(xiàn)澆32m梁通橋（2006）2221-V（4.6m線

11、間距）檢算時根據通橋（2006）2221-V圖進行。由于箱梁縱向為變截面和橫向的不均勻分布，所以計算時縱向分為跨中部分和加厚端部分，橫向分為中間部分、腹板部分和翼板部分，總體考慮1.3倍安全系數，按照中間部分與腹板部分的撓度基本相同的原則計算。采用容許應力計算不考慮荷載分項系數，總體提高1.3倍進行計算。 根據裝配式公路鋼橋多用途使用手冊查得：桁片幾何特性：單排單層W0=3570cm3，I0 =250500cm4三排雙層W=22226.8cm3，I=3222883.2 cm4雙排雙層W=14817.9cm3，I=2148588.8cm4桁片容許內力：單層單排M=788.2KN·m，Q

12、=245.2KN 三排雙層M=4653.2KN·m，Q=698.9KN雙排雙層M=3265.4KN·m，Q=490.5KN弦桿特性：A=25.48cm2，W=79.4cm3，I=396.6cm4，=273MPa，=208MPa桁架銷子的雙剪狀態(tài)的容許剪力Q=550KN 弦桿螺栓的容許剪力Q=150KN一、跨中部分（一）中間部分（1）模板：底模和橫梁采用50kg/m2，內模和支架采用25kg/m2。q1=(50+25)kg/m2=0.75Kpa（2）混凝土：容重25 KN/m3 q2=25×（0.67+0.60）=31.75KN/m（2m寬線荷載）（3）人群機具：q

13、3=1.5KPa（4）傾倒：q4=4.0KPa（5）振搗：q5=2.0KPa（6）其他荷載：根據實際情況不考慮貝雷架按簡支梁計算，按三排雙層，W=22226.8cm3，I=3222883.2 cm41、強度檢算荷載組合為1+2+3+4+5+6。轉化為米寬度的縱向線荷載，所以q=31.75+(0.75+1.5+4+2)×2=48.25KN/m，考慮1.3倍安全系數q=48.25×1.3=62.7KN/m。 Mmax=qL2/8=62.7×272/8=5713.5KN·Mmax= Mmax /W =5713.5/22226.8×103=257 MP

14、a < =273MPa貝雷梁6片（三排雙層）滿足要求。2、剛度驗算荷載組合采用1+2+6，轉化為米寬度的縱向線荷載，所以q=31.75+0.75×2=33.25KN/m，考慮1.3倍安全系數：q=33.25×1.3=43.2KN/mfmax=5ql4/384EI=5×43.2×274/(384×2.1×3222883.2)×103=44.2mm<L/400=27000/400=67.5mm，滿足要求。（二）腹板部分（1）模板：側模及支架采用25kg/m2，q1 =0.25Kpa（2）混凝土：q2=25×

15、2.41=60.25KN/m（2m寬線荷載）（3）人群機具：q3=1.5KPa（4）傾倒：q4=4.0KPa（5）振搗：q5=2.0KPa（6）其他荷載：根據實際情況不考慮貝雷架按簡支梁計算，按四排雙層（2個雙排雙層），W=2×14817.9=29635.8cm3，I=2×2148588.8=4297177.6cm41、強度檢算荷載組合為1+2+3+4+5+6。轉化為米寬度的縱向線荷載，所以q=60.25+(0.25+1.5+4+2)×2=75.75KN/m，考慮1.3倍安全系數q=75.75×1.3=98.48KN/m。Mmax=qL2/8=98.48

16、×272/8=8973.5KN·Mmax= Mmax /W =8973.5/29635.8×103=303 MPa > =273MPa不滿足，如考慮1.15倍安全系數則max=303×1.15/1.3=268 MPa，可滿足要求。2、剛度驗算荷載組合采用1+2+6，轉化為米寬度的縱向線荷載，所以q=60.25+0.25×2=60.75KN/m，考慮1.3倍安全系數：q=60.75×1.3=78.98KN/mfmax=5ql4/384EI=5×78.98×274/(384×2.1×42971

17、77.6)×103=60.6mm<L/400=27000/400=67.5mm，滿足要求。（三）翼板部分（1）模板： q1 =0.25Kpa（2）混凝土：q2=25×0.8=20KN/m（2.5m寬線荷載）（3）人群機具：q3=1.5KPa（4）傾倒：q4=4.0KPa（5）振搗：q5=2.0KPa（6）其他荷載：根據實際情況不考慮貝雷架按簡支梁計算，按雙排雙層W=14817.9cm3，I=2148588.8cm41、強度檢算荷載組合為1+2+3+4+5+6。轉化為.5米寬度的縱向線荷載，所以q=20+(0.25+1.5+4+2)×2=35.5KN/m，考慮

18、1.3倍安全系數q=35.5×1.3=46.15KN/m。Mmax=qL2/8=46.15×272/8=4205.4KN·Mmax= Mmax /W=4205.4/14817.9×103=284 MPa > =273MPa不滿足，如考慮1.2倍安全系數則max=284×1.2/1.3=262MPa，可滿足要求。2、剛度驗算荷載組合采用1+2+6，轉化為米寬度的縱向線荷載，所以q=20+0.75×2=21.5KN/m，考慮1.3倍安全系數：q=21.5×1.3=27.95KN/mfmax=5ql4/384EI=5

19、5;27.95×274/(384×2.1×2148588.8)×103=43.8mm<L/400=27000/400=67.5mm，滿足要求。由于受力的不均衡性和計算模式的局限性以及箱粱非均布荷載，跨中部分受彎變形較大，將可能出現(xiàn)橫向不均勻變形，同時由于腹板部分按照分段計算安全系數較小，因此施工中要注意貝雷架的整體連接，以保證貝雷片的整體穩(wěn)定，達到設計檢算預想效果。二、加強端部分由于加強端部分貝雷架所受彎矩較小，所以以剪力作為檢算條件。施工荷載主要由鋼筋混凝土自重q1、模板自重q2、貝雷桁架自重q3、施工荷載q4 構成。q1=788×9.

20、8/32.6=236.9KN/mq2=（0.75×2+4.5×0.25）×2=5.25 KN/mq3=2.7×9×36/27= 32.4KN/m（每片桁架節(jié)重2.7KN）q4=13.4×7.5 =100.5KN/m支架承受的總荷載為：q=q1+q2+q3+q4=375.1KN/m。貝雷架所受最大剪力Qmax =1/2qL=5063KN實際貝雷架為18排,故貝雷架容許剪力為 Q=18×245.2=4413KN，考慮到臨時結構容許應力提高1.3倍，則Q=4413×1.3=5737KN滿足要求1.2 鋼管樁支墩的檢算一、分配橫梁(I36b工字鋼)I36b工字鋼 W=1500 cm3 I=33800cm4 每側2根由于模板下方木橫梁已經分配一次荷載，所以I36b工字鋼分配梁（計算長度L=12.5m）采用均布荷載，為簡化計算，采用簡支梁計算，最大跨按2.5m計，縱向承載長度為縱向長度的一半即13.5m計算?？紤]1.3倍安全系數q=