熱力發(fā)電廠復(fù)習(xí)思考題

1、1. 對發(fā)電廠熱功轉(zhuǎn)換效果做出全面正確的評價,為什么必須建立在熱力學(xué)第一定律和第二定律基礎(chǔ)之上? 答：熱力學(xué)第一定律是從能量轉(zhuǎn)換的數(shù)量關(guān)系來評價循環(huán)的熱經(jīng)濟(jì)性；它可對各種理想循環(huán)進(jìn)行分析，而實際的各種熱力循環(huán)中都存在原因不同的不可逆損失，找出這些損失的部件、大小、原因、及其數(shù)量關(guān)系，提出減少這些不可逆損失的措施，以提高實際循環(huán)熱效率就應(yīng)采用以熱力學(xué)第二定律為基礎(chǔ)的方法來完成。因此對發(fā)電廠熱功轉(zhuǎn)換效果作出全面的評價，必須建立在熱力學(xué)第一定律和第二定律 的基礎(chǔ)之上。1. 評價實際熱力循環(huán)的方法有幾種？它們之間有什么區(qū)別和聯(lián)系？ 答：評價實際熱力循環(huán)的方法有兩種：一種是熱量法（既熱效律法），另一種是

2、火用 （ 或熵）方法。熱量法是以熱力學(xué)第一定律為基礎(chǔ)。用能量的基本特性提出熱力循環(huán)能量轉(zhuǎn)換的數(shù)量關(guān)系的指標(biāo)，著眼于能量數(shù)量上的平衡分析，它主要通過計算各種設(shè)備及全廠的熱效率來評價實際循環(huán)的優(yōu)劣。這種評價方法的實質(zhì)是能量的數(shù)量平衡?；鹩梅椒ㄊ且詿崃W(xué)第一，第二定律為依據(jù)，不僅考慮能量的數(shù)量平衡關(guān)系，也考慮循環(huán)中不可逆性引起作功 能力的損失的程度 。它是一種具有特定條件的能量平衡法，其評價的指標(biāo)是火用效率，這種評價方法實質(zhì)是作功能力的平衡。兩種方法之間的區(qū)別：熱量著重法考慮熱的數(shù)量平衡關(guān)系，而火用方法不僅考慮熱的量，而且也研究其質(zhì)的數(shù)量關(guān)系，即熱的可用性與它的貶值問題。因此，兩種方法所揭示出來的實

3、際動力裝置不完善性的部位、大小、原因是不同的。3 熱力發(fā)電廠主要有哪些不可逆損失？怎樣減少這些過程的不可逆損失以提高熱經(jīng)濟(jì)性？答：主要不可逆損失有1） 鍋爐內(nèi)有溫差換熱引起的不可逆損失；可通過爐內(nèi)打礁、吹灰等措施減少熱阻減少不可逆性。2） 主蒸汽中的散熱和節(jié)流引起的不可逆性；可通過保溫、減少節(jié)流部件等方式來減少不可逆性。3） 汽輪機(jī)中不可逆膨脹引起的不可逆損失；可通過優(yōu)化汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)來減少不可逆性。4） 鍋爐散熱引起的不可逆損失；可通過保溫等措施減少不可逆性。5） 凝汽器有溫差的換熱引起的不可逆損失；可通過清洗凝汽器減少熱阻以減少不可逆性。4 某一朗肯蒸汽循環(huán)，汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)為：p0=3.495

4、Mpa,溫度為t0=435,排氣壓力pc=4.99Mpa,環(huán)境溫度為ten=0，環(huán)境壓力為pen=0.0998Mpa,試求：（1） 朗肯循環(huán)的熱效率；（2） 同溫限的卡諾循環(huán)的熱效率；（3） 該朗肯循環(huán)與溫限、吸熱量相同的卡諾循環(huán)相比熵增及火用的損失？ 解：根據(jù)機(jī)組參數(shù)查焓熵圖和水蒸汽圖 表可得h0=3310 kj/kg hc=2110 kj/kg hc =133.7 kj/kg tc=32.90 kj/kg sc=7.0 kj/kg s1=0.4762 kj/kg.（1） 郎肯循環(huán)的熱效率為=0.378（2）同溫限卡諾循環(huán)熱效率為=1-(32.9+273)/(435+273)=0.568（3

5、）對卡諾循環(huán)：熵增為 火用損失為（4）對朗肯循環(huán) 熵增為7-0.4762=6.5238kj/kg.k 火用損失為二 1. 為什么純凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)的汽耗率小于回?zé)崾狡啺l(fā)電機(jī)的汽耗率,而熱耗率則大于回?zé)崾?？答：在機(jī)組功率相同的條件下，由于回?zé)岢槠淖鞴Σ蛔闶箼C(jī)組的發(fā)電功率減少,若保持功率不變，則必需增大機(jī)組的汽耗量D0 和汽耗率d0。 回?zé)崾狡啺l(fā)電機(jī)組的 kj/kw.h 純凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組的 kj/kw.h 因為 所以 q0<qc0 這說明在其它條件相同的情況下，由于機(jī)組采用了回?zé)峒訜?，減少了冷源損失，提高了給水溫度，與純凝汽機(jī)組相比熱耗率q0降低，提高了熱經(jīng)濟(jì)性。2 回?zé)崤c回?zé)嵩贌?/p>

6、實際循環(huán)熱效率及其它一些熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的計算有何異同之處？ 答：機(jī)組采用回?zé)嵩贌崤c只采用回?zé)釙r的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計算其不同點就是在機(jī)組的焓降中增加了中間再熱量，計算式的其它表達(dá)方式完全相同。3 用熱量法和火用方法計算發(fā)電廠熱功轉(zhuǎn)換過程的損失和熱經(jīng)濟(jì)性，結(jié)果有何不同？ 用熱量法和火用方法計算電廠的總熱效率和總火用效率值基本相同,但不同方法計算的各部位損失的大小和方向不同。用熱量法計算時,汽輪機(jī)的冷源損失Qc,是所有熱損失中最大的,而鍋爐的換熱損失則較小,而用火用方法計算時其火用損失最大處是在鍋爐而不是在凝汽器中的火用損失，這主要是因為鍋爐內(nèi)存在巨大的換熱溫差Tb所導(dǎo)致鍋爐的Eb 遠(yuǎn)大于Et和Ec.因此要提

7、高電廠的經(jīng)濟(jì)性，必須設(shè)法降低電廠能量轉(zhuǎn)換過程中各環(huán)節(jié)的不可逆性,特別是減少鍋爐的巨大的換熱溫差Tb。4 簡述凝汽式電廠的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)中那幾個是主要的？它們之間的關(guān)系是什么？ 答： 凝汽式發(fā)電廠的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)主要的有: 汽耗(量、率)、熱耗(量、率)、 煤耗(量、率)和全廠毛、凈效率等。其中汽輪發(fā)電機(jī)組的q0發(fā)電廠的cp, ncp,和bs,bsn為主要熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。它們之間具有互換計算的關(guān)系。5 為什么說標(biāo)準(zhǔn)煤耗率是一個較完善的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)？答：由煤耗率的表達(dá)式b=3600/Qbcpkg/(kw.h)可看出煤耗率除與全廠熱效率cp有關(guān)外,還與煤的低位發(fā)熱量Qb有關(guān),為使煤耗率能作為各電廠之間的比較指標(biāo)

8、，采用了”標(biāo)準(zhǔn)煤耗率”bs作為通用的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo),即bs=3600/29270cp,由于cp反映了能量轉(zhuǎn)換的全過程,故標(biāo)準(zhǔn)煤耗率是一個較完善的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。6 在什么條件下可用汽耗率來衡量電廠的熱經(jīng)濟(jì)性？什么條件下不能用汽耗率來衡量？答：汽耗率的表達(dá)式為 d=3600/im =3600/q0im (I為1kg新汽實際做的功量)由表式可看出,汽耗率不直接與熱效率有關(guān),而主要取決于1kg新汽實際做的工量I,所以只有當(dāng)q0一定時,d才能作為熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo),否則不能。7 試以汽輪機(jī)理想焓降H0，凝汽器熱損失qca=hca-hwc和ri、g、m表示簡單凝汽式汽輪機(jī)組的熱耗率q0，說明q0與上面各因素的關(guān)系。答：

9、簡單凝汽式汽輪機(jī)組的熱耗率為q0=3600/rimtgkj/kw.h理想循環(huán)的熱效率為t=H0/H0+qca代入上式可得 由上式看出,理想焓降越大,則q0越小,且q0隨給水焓的提高及各熱效率的提高而減少。8. 一臺200MW汽輪發(fā)電機(jī)組，若熱耗率下降4.1816kj/(kw.h)，年運行小時數(shù)n=6000h，試問一年節(jié)約多少標(biāo)準(zhǔn)煤? 解: 一臺200MW汽輪發(fā)電機(jī)組一年的發(fā)電量為 故一年內(nèi)節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤 =(W4.1816)/Ql=121084.1816/29280=171.44噸 9. 凝汽式發(fā)電廠的熱效率由六項分效率連乘而得，每一部分將造成熱損失，這些熱損失占全廠熱損失的百分?jǐn)?shù)是否是各項分效率

10、？各部分的百分?jǐn)?shù)和各項分效率的用處有和不同？ 答：熱損失占全廠熱耗量的百分?jǐn)?shù)不是各項分效率。各部分損失的百分?jǐn)?shù)用 于表明各部分熱量損失的大小，而各項分效率表明各部分能量轉(zhuǎn)換或傳遞能量的完善程度。 10 若汽輪發(fā)電機(jī)組按朗肯循環(huán)工作，有關(guān)參數(shù)為pb=13.83Mpa、tb=540、p0=12.75Mpa、t0=535、 pc=0.0049Mpa、b=0.88、ri=0.86、g=0.985、m=0.985、ap不計泵效率。（1） 試求下列各經(jīng)濟(jì)指標(biāo)：1） 汽輪發(fā)電機(jī)組的汽耗量、汽耗率、熱好量、和熱耗率；2） 鍋爐設(shè)備的熱耗量、煤耗量；3） 發(fā)電廠的熱耗量、熱耗率、熱效率、和標(biāo)準(zhǔn)供電煤耗率； （2

11、）討論這些指標(biāo)之間的關(guān)系，指出那些指標(biāo)是較完善的，為什么？ 解：根據(jù)鍋爐和汽輪機(jī)的參數(shù)，從水蒸汽表及焓熵圖中查得 hb=3440kj/kg h0=3430 kj/kg hca=2005 kj/kg hwc=136.5 kj/kg (1) 汽輪發(fā)電機(jī)組的經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 汽耗量 = =605545（kg/h） 汽耗率 d0=D0/Pel=605545/200000=3.03kg/(kw.h) 熱耗量 Q0=D0(h0-hwc)=605545 (3430-136.5 )=1994.6106(kj/h) 熱耗率 q0=d0(h0-hwc)=3.00 (3430-136.5)=9971.8kj/kw.h(2)

12、鍋爐設(shè)備的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo) =2273.20106 (kj/h)標(biāo)準(zhǔn)煤耗量 B=Qb/Ql =2273.20106/2927010=77.6t/h(3)發(fā)電廠主要熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)管道效率 =(3430-136.5)/(3440-136.5)=0.9969 熱耗率 =11366.83kj/kw.h 熱耗量 Qcp=BQl=2273l.20106 (kj/h) 熱效率 =3600/qcp=3600/11366.83=0.317 發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗量 =0.123103/0.317=388g標(biāo)準(zhǔn)煤/kw.h 標(biāo)準(zhǔn)供電煤耗率 =388/(1-0.07)=417g標(biāo)準(zhǔn)煤/kw.h 12.已知某汽輪發(fā)電機(jī)組的有關(guān)參數(shù)：p0

13、=3.34Mpa、t0=435、d0=4.7kg/(kw.h)、tfw=150、pfw=4.9Mpa，若=0.88，試求該機(jī)組的絕對電效率和電廠的煤耗率。 解： 根據(jù)鍋爐和汽輪機(jī)參數(shù)，從水蒸汽表和焓熵圖查得 h0=3306kj/kg hfw=634.9kj/kg 汽輪發(fā)電機(jī)組的熱耗率為 q0=d0(h0-hfw)=4.7(3306-634.9)=12554.17kj/kw.h 則發(fā)電廠的熱耗率為 =12554.17/0.88=14266.10kj/kw.h 發(fā)電廠熱效率 =3600/qcp=3600/14266.10=0.252 發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗量 =0.1231000/0.252=487.4g標(biāo)

14、準(zhǔn)煤/kw.h 又 故該機(jī)組的絕對電效率為 =0.252/0.88=0.28614某凝汽式發(fā)電廠裝有兩臺300MW汽輪發(fā)電機(jī)組，年設(shè)備利用小時數(shù)n=6000h,機(jī)組的熱耗率q0=7954.9kj/(kw.h), p=0.98,b=0.91，全年供電W=337680萬kW.h，試求：（） 廠用電率和供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率；（） 平均每天燒的煤多少噸；（） 若某項革新使機(jī)組的熱耗率降低4.1868kj/kW.h，全年節(jié)約多少標(biāo)準(zhǔn)煤？ 解 發(fā)電廠主要熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 電廠熱耗率 =7594.9/(0.91x0.98)=8920.04kj/kw.h 電廠熱效率 =3600/qcp=3600/8920.04=0.41

15、4 電廠供電熱效率 =0.379 =1-0.379/0.404=0.063 發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 =0.1231000/0.404=304.45g標(biāo)準(zhǔn)煤/kw.h 標(biāo)準(zhǔn)供電煤耗率 =304.45/(1-0.063)=325g標(biāo)準(zhǔn)煤/kw.h (2) 全年能耗 故平均每天燒煤 =3960.2(噸/天) (3) 全年共可節(jié)能 =Wq=3376801044.1868=1.411010kj 則共可節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤 =/(29270103)=1.411010/(292701000)=482.85噸16. 某300MW汽輪發(fā)電機(jī)組，制造廠提供的機(jī)組保證熱耗值為8331.7kj/(kW.h)，但由于各種原因 使的在實際

16、運行中熱耗率為8345.55 kj/(kW.h)，若年利用小時數(shù)為6000h，p=0.98,b=0.91問全年多耗標(biāo)準(zhǔn)煤多少噸？ 解 設(shè)計電廠熱耗率 =8331.7/(0.910.98)=9342.57kj/kw.h 實際電廠熱耗率 =8345.55/(0.910.98)= 9358.10 kj/kw.h 故電廠熱耗率值多耗 =qcp-qcp=9358.10-9342.57=15.53kj/kw.h 機(jī)組的發(fā)電量為W=3001036000=1.8109(kw.h) 則全年多耗標(biāo)準(zhǔn)煤=955噸 三 1. 提高蒸汽初溫度和初壓力對發(fā)電廠理想循環(huán)和實際循環(huán)的影響有什么不同？ 答：對于發(fā)電廠理想循環(huán),

17、當(dāng)提高初溫和初壓時,可以使整個吸熱過程中平均溫度提高,從而使其等效的卡諾循環(huán)效率提高,即提高了蒸汽循環(huán)熱效率。 對于電廠實際循環(huán)熱效率，即汽輪機(jī)絕對內(nèi)效率。當(dāng)初參數(shù)提高時，它有不同的變化方向；對蒸汽流量較大的大容量汽輪機(jī)，提高，降低很小；因此提高蒸汽的初參數(shù)可以提高汽輪機(jī)的。對于蒸汽流量較小的小容量汽輪機(jī)，的降低可能大于熱效率的提高，此時提高蒸汽的初參數(shù)會降低汽輪機(jī)的，從而多耗燃料并使設(shè)備復(fù)雜、造價提高。所以，只有當(dāng)汽輪機(jī)容量較大時，采用高參數(shù)才能提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。2 影響提高蒸汽初參數(shù)的主要技術(shù)因素有哪些？均適用于供熱機(jī)組嗎？答：主要技術(shù)因素有：（1） 提高蒸汽初溫度，要受制造動力設(shè)備鋼材

18、性能的限制；當(dāng)溫度升高時，鋼的強(qiáng)度極限、屈服點、以及蠕變極限等都降低得很快，而且在高溫下金屬要發(fā)生氧化，鋼的金相結(jié)構(gòu)也要發(fā)生各種變化，這同樣會降低金屬的強(qiáng)度。所以，用提高蒸汽初溫來提高熱力設(shè)備的熱經(jīng)濟(jì)性，完全取決于冶金工業(yè)生產(chǎn)新型耐熱合金鋼和降低生產(chǎn)成本的方面發(fā)展。（2） 提高蒸汽的初壓力，除使設(shè)備壁厚和零件強(qiáng)度增加外，主要受汽輪機(jī)末級葉片容許最大濕度的限制。在其它條件不變時，對無中間再熱機(jī)組隨初壓力的提高，蒸汽膨脹終端濕度是不斷增加的；當(dāng)汽輪機(jī)蒸汽終端濕度超過容許值時，蒸汽水分對末級葉片不僅產(chǎn)生侵蝕作用、增加蒸汽流動阻力，而且還可能發(fā)生沖擊現(xiàn)象，使汽輪機(jī)相對內(nèi)效率降低很多，并影響其安全性。對

19、于供熱機(jī)組因抽汽供熱量較大、凝汽流較小，所以除對終端濕度要略放寬外，其它影響同凝汽機(jī)組。3 發(fā)電廠蒸汽初參數(shù)的配合選擇都受到那些因素的制約？在實際工程中是如何選擇的？答：發(fā)電廠蒸汽初參數(shù)的配合選擇主要受汽輪機(jī)蒸汽終端濕度和設(shè)備金屬材料熱力性能的制約。 在實際工程中，要通過很復(fù)雜的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較后才能確定。因為提高初參數(shù)，一方面可以提高發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性，節(jié)約燃料；但另一方面則增加了設(shè)備投資費用。只有將節(jié)省燃料和投資增加因素進(jìn)行綜合比較，才可作出經(jīng)濟(jì)上最佳蒸汽初參數(shù)配合選擇的結(jié)論。4 為什么中間再熱壓力有一最佳值？如何確定再熱蒸汽壓力和再熱后溫度？它與那些技術(shù)因素有關(guān)？答：當(dāng)Prh選的過低時，由于附加

20、循環(huán)平均吸熱溫度低于基本循環(huán)的平均吸熱溫度Tav使整個再熱循環(huán)效率下降。反之，如Prh選的過高，雖然附加循環(huán)的吸熱平均溫度高于的數(shù)值可能很大；但此時因附加循環(huán)熱量占整個循環(huán)的份額很小，而使中間再熱作用甚微，甚至失去中間再熱作用。由此可見，對于每一個中間再熱后的溫度都相應(yīng)存在一個中間再熱最有利的再熱壓力值，此時中間再熱循環(huán)效率最高，這一壓力值稱為熱力學(xué)上最佳中間再熱壓力。而實際的最佳中間再熱壓力值應(yīng)通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確定。 提高再熱后的溫度trh有利于增加附加循環(huán)吸熱過程平均溫度，因此希望Trh越高越好；但它受再熱方法和所采用鋼材的限制，中間再熱后溫度trh一般選擇等于蒸汽初溫度的值。降低凝汽式發(fā)

21、電廠的蒸汽終參數(shù)在理論上和技術(shù)上受到什么限制？凝汽器的最佳真空是如何確定的？答：雖然降低蒸汽終參數(shù)是提高機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的一個很有效的手段,但它的降低卻受到理論上和技術(shù)上兩方面的限制。 汽輪機(jī)的pc降低,取決于凝汽器中排汽凝結(jié)水的溫度tc的降低。 已知tc=tc1+t + t 其中 ttc2-tc1 式中t是冷卻水進(jìn)、出口溫差，取決于冷卻水量G或循環(huán)被率m，一般合理的t為011 ； tc1,tc2為冷卻水進(jìn)、出口溫度，；t為凝汽器的端差,t = tc-tc2,它與凝汽器的面積、管材、冷卻水量等有關(guān)。t一般為3-10。由上式可見，冷卻水進(jìn)口水溫度tc1受自然環(huán)境決定， 是降低pc的理論限制；而冷卻水

22、量不可能無限多，凝汽器面積也不可能無限大，汽輪機(jī)末級葉片不能太長限制了末級通流能力，均是降低pc的技術(shù)限制。最佳真空，是在汽輪機(jī)末級尺寸，凝汽器面積一定的情況下，運行中循環(huán)水泵的功耗與背壓降低機(jī)組功率增加間的最佳關(guān)系。當(dāng)tc1一定，汽輪機(jī)Dc不變時，背壓只與凝汽器冷卻水量G有關(guān)。當(dāng)G增加時，汽輪機(jī)因背壓降低增加的功率Pe與同時循環(huán)水泵耗功也增加的Ppu差值最大時的背壓即為最佳真空。6 給水回?zé)峒訜崮芴岣哐h(huán)熱效率的根本原因是什么？給水回?zé)峒訜崮芴岣哐h(huán)熱效率的根本原因是減少冷源損失。 用做功能力法分析，回?zé)崾菇o水溫度提高，提高了工質(zhì)在鍋爐內(nèi)吸熱過程的平均溫度，降低了換熱溫差引起的火用損。 用熱

23、量法分析，汽輪機(jī)回?zé)岢槠龉]有冷源損失，使凝汽量減少；從而減少了整機(jī)的冷源損失，提高了循環(huán)熱效率。7 回?zé)峒墧?shù)、最佳給水溫度和回?zé)岱峙淙咧g的關(guān)系怎樣？答：多級回?zé)峒訜岬淖罴呀o水溫度與給水總加熱量（即給水焓減去凝結(jié)水焓）在各級如何分配有密切關(guān)系。因為給水總加熱量一定時，各級加熱量可以有不同的分配方案。其中必有一種最佳分配方案，使循環(huán)絕對內(nèi)效率為最高。所以最佳給水溫度是建立在各級最佳分配基礎(chǔ)上的值；換言之，最佳給水溫度是各級最佳分配的必然結(jié)果。 多級回?zé)峒訜岬淖罴呀o水溫度還與加熱級數(shù)的多少有關(guān)；當(dāng)給水溫度為一定時，增加級數(shù)可以降低各級抽汽與給水之間的溫差，從而減少給水加熱過程的不可逆性，提高

24、循環(huán)效率；增加級數(shù)的同時又能提高最佳給水溫度，這樣可使循環(huán)熱效率達(dá)到最大值，即加熱級數(shù)越多，最佳給水溫度愈高。8. 給水回?zé)峒訜岱峙涞撵式捣峙浞ê推骄峙浞ㄊ窃谑裁醇俣l件下得到的? 答:它們共同的假設(shè)條件為不考慮新蒸汽、抽氣壓損和泵功，忽略散熱損失。（1） 若忽略各級回?zé)岢槠哪Y(jié)放熱量q1、q2qz隨Z的變化均認(rèn)為是常數(shù)，此時，q1=q2=qz =0，這種分配方法是將每一級加熱器水的焓升hwz取做前一級蒸汽至本一級蒸汽在汽輪機(jī)中的焓降hz-1,簡稱為焓降分配法。（2） 若忽略各級加熱蒸汽凝結(jié)放熱量的差異，即q1=q2=qz這種分配方法的原則是每一級加熱器水的焓升相等，簡稱為平均分配法。9.

25、 中間再熱對回?zé)嵝Ч泻斡绊?實際動力工程中應(yīng)如何選擇再熱機(jī)組的最佳回?zé)釁?shù)? 答:采用蒸汽中間再熱會削弱給水回?zé)岬男Ч?；其主要原因為?回?zé)嵫h(huán)與朗肯循環(huán)比其效率的相對增長為= 回?zé)嵩贌嵫h(huán)與回?zé)嵫h(huán)相比其效率的相對增長= 比較以上兩式可見：由于所以回?zé)釞C(jī)組采用再熱后，絕對內(nèi)效率的提高比無中間再熱采用回?zé)崽岣叩囊?。這是因為中間再熱后抽汽焓值和溫度都提高了，在給水加熱溫度不變的情況下，再熱后各級抽汽量減少從而使回?zé)岢槠龉p少，凝汽汽流做功相對增加，所以，這說明，回?zé)釞C(jī)組采用中間再熱后 削弱了給水效果。 實際動力工程中，不能單純追求熱經(jīng)濟(jì)性，還必須考慮技術(shù)經(jīng)濟(jì)性。經(jīng)濟(jì)上最佳回?zé)釁?shù)的選擇，主

26、要取決于煤鋼的比價和設(shè)備的投資，并與機(jī)組容量和設(shè)備利用率有關(guān)。10 . 某200MW汽輪發(fā)電機(jī)組，原設(shè)計參數(shù)為p0=12.75Mpa、t0=535、pc=0.0049Mpa、ri=0.882、mg=0.985。若將新汽壓力提高到16.2MPa，其它條件不變，試求該機(jī)組熱耗率的相對變化。 解： 根據(jù)機(jī)組參數(shù)查焓熵圖和水蒸氣表得 h0=3439kj/kg h0'=3395 kj/kg hc=2006 kj/kg hc'=1957 kj/kg hfw=136.2 kj/kg 在原設(shè)計參數(shù)下=0.434 將新汽壓力提高后=0.441則該機(jī)組設(shè)計參數(shù)的熱耗率為=9547.9kj/kw.h

27、將新汽壓力提高后的熱耗率為=9396.3kj/kw.h則熱耗相對變化值為 =1.59%11. 當(dāng)夏季水溫升高時，排汽壓力由0.0049MPa升高到0.0078MPa，試分析凝汽器的真空變化對高參數(shù)和中參數(shù)機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的影響。若中參數(shù)機(jī)組的參數(shù)為：p0=3.43Mpa、t0=435 、pc=0.0049MPa；高參數(shù)機(jī)組的參數(shù)為：p0=8.83Mpa、t0=535、pc=0.0049MPa。 解： (1)對高參數(shù)機(jī)組 根據(jù)機(jī)組參數(shù)查焓熵圖和水蒸氣表得 h0=3480kj/kg hc=2070 kj/kg hfw=136.2kj/kg 凝汽器真空變化后 h0'=3480 kj/kg hc&

28、#39;=2115kj/kg h,fw=171.80kj/kg 則 =0.423 =0.41 則效率相對變化為 =2.4%(2) 對中參數(shù)機(jī)組 根據(jù)機(jī)組參數(shù)查焓熵圖和水蒸氣表得 h0=3310kj/kg hc=2175 kj/kg hfw=136.2kj/kg 凝汽器真空變化后 h0'=3310kj/kg hc'=2185kj/kg h,fw=171.80kj/kg =0.373 =0.358 則效率相對變化率為 =3.9% 通過比較可見,凝汽真空變化對中參數(shù)機(jī)組影響較大20. 國產(chǎn)31-25-2型汽輪機(jī)，p0= 3.43Mpa、t0=435、pc=0.0049Mpa、tfw=

29、164、 采用四級混合加熱器給水回?zé)?。若ri=0.80。試采用：（1） 平均分配法；（2） 焓降分配法。 確定各加熱器的焓升及各級抽汽壓力。 解：平均分配法 根據(jù)機(jī)組參數(shù)p0 、 to 、pc由水蒸氣圖表得有關(guān)數(shù)據(jù)分別為 h，0=1044.2kj/kg h0=3305.1kj/kg hc=2361.3kj/kg h,c=137.77kj/kg 則 =181.29(kj/kg) 根據(jù)各混合式加熱器的出口焓值可得抽汽壓力為: p1=1.163Mpa p2=0.641Mpa p3=0.1936Mpa p4=0.0406Mpa 各級加熱器的焓升均為 181.29kj/kg 四 1. 混合式加汽器（一般

30、指除氧器）和表面式加熱器各有何特點，在回?zé)嵯到y(tǒng)中的應(yīng)用如何？怎樣擴(kuò)大混合式加熱器的應(yīng)用范圍？ 答：混合式加熱器可將水加熱至加熱蒸汽壓力下的飽和溫度,即無端差加熱，熱經(jīng)濟(jì)性高。它沒有金屬受熱面，構(gòu)造簡單，投資少；便于匯集不同溫度的水流，并能除去水中所含的氣體。但是混合式加熱器組成的系統(tǒng)有嚴(yán)重的缺點，每個加熱器的出口必須配置水泵；有的水泵還是在高溫水條件下工作，特別是汽輪機(jī)變工況條件運行時，會嚴(yán)重影響水泵工作的可靠性。為此要裝備用水泵，為防止水泵入口產(chǎn)生汽蝕，混合式加熱器及其水箱應(yīng)裝在每臺水泵之上的一定高度，從而使混合式加熱器的熱力系統(tǒng)和廠房布置復(fù)雜化，既增加了設(shè)備和廠房的費用又危及電廠的安全運行

31、。 表面式加熱器的特點是，通過金屬壁換熱因有熱阻；所以加熱蒸汽凝結(jié)水的飽和溫度與加熱器出口被加熱水溫存在傳熱端差，從而增大了抽汽做功能力的損失，降低了電廠的熱經(jīng)濟(jì)性，端差越大，熱經(jīng)濟(jì)性降低越多。表面式加熱器與混合式加熱器相比，雖有端差，熱經(jīng)濟(jì)性降低，金屬耗量達(dá)、造價高、加熱器本身工作可靠性差等缺點，但就整個表面式加熱器組成的回?zé)嵯到y(tǒng)而言，卻比混合式加熱器系統(tǒng)簡單、運行也較可靠。所以，在現(xiàn)代發(fā)電廠中，廣泛采用表面式加熱器。一般只配一臺混合式加熱器作為鍋爐給水除氧和匯集各種水流之用。 擴(kuò)大混合式加熱器的應(yīng)用范圍，目前有的大型機(jī)組低壓加熱器采用了重力自流接觸式混合加熱器，其特點是將相鄰的兩個或三個混

32、合式加熱器串聯(lián)疊置布置，利用高差形成的壓頭將低壓水流能自動落入壓力稍高的下一個加熱器，從而減少了水泵的臺數(shù)。2 表面式回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)的疏水方式有幾種？根據(jù)什么原則來定性分析它們的熱經(jīng)濟(jì)性？疏水泵設(shè)置的原則是什么？ 答：表面式加熱器的疏水方式有：（1） 采用疏水泵的連接系統(tǒng)。（2） 疏水逐級自流的連接系統(tǒng)。 對這兩種連接方式，熱經(jīng)濟(jì)性的分析一般采用定功率法。具體分析疏水對抽汽量的排擠引起的功率變化，亦可采用火用法分析疏水和凝結(jié)水混合時溫差大小所引起的火用損大小。 采用疏水泵的連接系統(tǒng)時，需安裝疏水泵，投資增加、多耗廠用電，系統(tǒng)復(fù)雜；且疏水泵工作條件差，事故率大，維護(hù)費用增加。因此這種連接方式，多在

33、12-200MW機(jī)組的低壓加熱器組末級和次末級中采用，其它級采用疏水逐級自流的連接方式。300MW以上容量的機(jī)組，因?qū)C(jī)組及系統(tǒng)的可靠性、可控制性要求較高，低加系統(tǒng)可不采用疏水泵，而是采用疏水冷卻器來提高低加系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性。3 為什么有些表面式加熱器要裝過熱蒸汽冷卻器和疏水冷卻器？ 答：為減少疏水逐級自流排擠低壓抽汽所引起的附加冷源損失，又不擬裝疏水泵時，可采用疏水冷卻器。它是用裝在主凝結(jié)水管上的孔板造成壓差，使部分主凝結(jié)水進(jìn)入疏水冷卻器吸收疏水的熱量，疏水焓值由hj,降為hj, 后在流入下一級加熱器中，從而減少對下一級回?zé)岢槠颗艛D所引起的附加冷源損失。 再熱回?zé)嵫h(huán)中再熱后的各級回?zé)岢槠^

34、熱度大幅度提高，尤其是再熱后的第一、二級的抽汽口的蒸汽過熱度高達(dá)150-200，甚至更高。導(dǎo)致再熱后各級回?zé)峒訜崞鞯膿Q熱溫差加大，而增大了火用損降低了熱經(jīng)濟(jì)性，為了減少火用損失，故可采用蒸汽冷卻器；即具有高過熱度的回?zé)岢槠人椭琳羝鋮s器冷卻至飽和蒸汽溫度后，在引至加熱器本體，可減少總的不可逆換熱損失。4 表面式加熱器的上端差和下端差的范圍是多少？它的取值對發(fā)電廠的熱經(jīng)濟(jì)性有什么影響？ 答：我國的加熱器端差一般當(dāng)無過熱蒸汽冷卻器時，端差為=36,有過熱蒸汽冷卻器時=-12；下端差一般推薦為=510 機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性隨加熱器端差的降低而增加，其原因是：當(dāng)給水溫度一定而其他條件不變時，若減少端差，回

35、熱抽汽壓力及其焓值都相應(yīng)降低，故抽汽在汽輪機(jī)中的做功量隨之增大，凝汽做功量減少；當(dāng)疏水引至下一級加熱器時，排擠下一級抽汽程度相對減少，因而提高了機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。5 回?zé)嵯到y(tǒng)常規(guī)熱平衡的計算方法和步驟是怎樣的？如何求加熱器出口主凝結(jié)水的混合焓（當(dāng)該級采用疏水泵時）？ 答：常規(guī)熱力計算方法可分為定功率計算和定流量計算兩種。前者以機(jī)組的額定電功率Pel為定值，通過計算，求得所需的新蒸汽量。它在設(shè)計、運行部門用的較為普遍。后者以進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽量D0為定值，計算能發(fā)出多少電功率，汽輪機(jī)制造廠多用此方法。常規(guī)計算法的核心，實際上是對z個加熱器的熱平衡方程和一個功率方程式（如）或求凝汽流量的物質(zhì)平衡式所組

36、成的（z+1）個線性方程組求解；其最終求得z個抽汽量和一個新氣量（或凝汽量）。工程上為計算方便，通常是以汽輪機(jī)的汽耗量的相對量來表示各回?zé)岢槠蓊~和凝汽份額，即各回?zé)岢槠禂?shù)=1kg；再根據(jù)功率方程式求得汽輪機(jī)的汽耗量D0，算出各抽汽量和凝汽流量Dc的絕對值。也可用蒸汽的絕對量計算，此時先近似估計一個D0值，根據(jù)各加熱器的熱平衡式求得各級抽汽量的絕對值，經(jīng)過迭代后，再計算機(jī)組的電功率及其熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)。計算過程和步驟一般如下（1） 整理原始資料：當(dāng)原始資料不夠直接和完整時，計算前必須進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼砗瓦x擇假定以滿足計算需要。a. 合理選擇及假定某些未給出的數(shù)據(jù)：新汽壓損一般取蒸汽初壓的3%-7%，

37、再熱壓損一般取低于高壓缸排汽壓力的10%，各級回?zé)岢槠麎簱p取該級回?zé)岢槠麎毫Φ?%-8%；加熱器出口端差及有疏水冷卻器的入口端差，可按前面的加熱器端差推薦值選取。 當(dāng)加熱器效率、機(jī)械效率和發(fā)電效率未給出時，一般可在以下數(shù)據(jù)范圍內(nèi)選?。篵. 將原始資料整理成計算所需的各處汽、水比焓值：如新汽、抽汽、凝汽比焓（h0、hj、hc），加熱器出口水、疏水、及凝汽器出口水比焓（hjw、hj, 和hc,），再熱器出口比焓升qrh等。（2） 各級回?zé)岢槠緿j (或)的計算。（3） 凝汽流量（或）新汽耗量D0的計算，或汽輪機(jī)功率的計算。（4） 對計算結(jié)果進(jìn)行校核。（5） 各處汽水流量和熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的計

38、算。6什么是外置式蒸汽冷卻器？它為什么能提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性？串聯(lián)和并聯(lián)系統(tǒng)區(qū)別在何處？ 外置式蒸汽冷卻器是指它具有獨立的加熱器外殼，可以根據(jù)設(shè)備的要求布置在不同位置。 因為外置式蒸汽冷卻器既能降低加熱器的換熱溫差、減少不可逆損失、又能提高給水的溫度，故能提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。串聯(lián)和并聯(lián)系統(tǒng)的區(qū)別主要是外置式蒸汽冷卻器與主流水的聯(lián)接關(guān)系不同。8 疏水冷卻器的作用是什么？一般在什么情況下裝設(shè)疏水冷卻器？答：疏水冷卻器的作用主要是為了減少疏水逐級自流排擠低壓抽汽所引起的附加冷源損失。疏水冷卻器系統(tǒng)簡單、無轉(zhuǎn)動設(shè)備、運行可靠、不耗廠用電，但使投資增加，用于對熱經(jīng)濟(jì)性要求較高的機(jī)組中；一般我國多數(shù)大型凝汽

39、機(jī)組多裝在兩級加熱器壓差較大的部位，對于供熱機(jī)組一般裝在通過回?zé)峒訜崞鞯闹髂Y(jié)水量較大的加熱器入口處。9 給水熱力除氧的原理是什么？根據(jù)熱力除氧原理對除氧器的結(jié)構(gòu)有那些主要要求？ 答：給水熱力除氧的原理：熱除氧的原理是以亨利定律和道爾頓定律為基礎(chǔ)。如果水面上某氣體的實際分壓力小于水中溶解氣體所對應(yīng)的平衡分壓力pb時，則該氣體就會在不平衡壓差p的作用下,自水中離析出來（質(zhì)量轉(zhuǎn)移），直至達(dá)到新的平衡狀態(tài)為止，反之，將會發(fā)生該氣體繼續(xù)溶于水中的過程。如果能使某種氣體在液面上的實際分壓力等于零，在不平衡壓差p的作用下就可把該氣體從液體中完全除去，這就是物理除氧的原理。 除氧器的構(gòu)造首先必須滿熱除氧原理

40、基本規(guī)律的要求，結(jié)構(gòu)上應(yīng)有利于傳熱、傳質(zhì)的加速進(jìn)行以達(dá)到較好的除氧效果，為此對除氧器結(jié)構(gòu)的基本要求是：（1） 要除氧的水應(yīng)在除氧器內(nèi)均勻地播散成霧狀水滴或極薄的水膜，使水具有較大的自由表面與蒸汽接觸，有利于傳熱傳質(zhì)，這樣還可減小除氧器容積。 （2） 加熱蒸汽和要除氧的水一般應(yīng)逆向流動，這樣可使給水充分加熱到工作壓力下的飽和溫度，使汽水所有接觸點都形成最大的不平衡壓差p，以利于氣體析出，同時逆向流動還利于迅速排走溢出的氣體。（3） 除氧器應(yīng)具有一定的容積空間和截面積，以保證有足夠的時間來傳遞熱量和析出氣體；同時還保證蒸汽以合適的速度通過。（4） 應(yīng)迅速排走逸出的氣體，防止在水面上它們分壓力的升高

41、。（5） 應(yīng)保證深度除氧階段的水為紊流狀態(tài)，以增加氣體自水中離析出來的速度。（6） 定壓運行除氧器應(yīng)具有靈敏可靠的自動壓力調(diào)整裝置，以保證除氧器壓力穩(wěn)定。使任何工況下除氧器內(nèi)的工質(zhì)都處于飽和狀態(tài)，為除氧創(chuàng)造必要條件。（7） 除氧器各組成元件應(yīng)緊固耐用、耐腐蝕，運行中不應(yīng)發(fā)生拱曲變形，損壞脫落現(xiàn)象 。10 除氧器的排氣對除氧效果有何影響？裝余汽冷卻器對除氧效果有無影響？它應(yīng)如何接入系統(tǒng)？ 答：為維持穩(wěn)定的除氧效果，除氧器上都設(shè)有排汽門，靠一部分蒸汽作為動力將水中離析出來的氣體及時排出；當(dāng)排汽門開度較小時，雖排汽量減少，可是氣體排除不暢，除氧器內(nèi)氣體分壓增加，使除氧效果惡化；隨著排汽閥門的開度增大

42、，排汽量增加，給水含氧量開始顯著下降，很快就穩(wěn)定下來；因此排汽對除氧效果有影響。 裝余汽冷卻器可以回收排汽工質(zhì)損失，從而可使除氧器排汽量維持在較大數(shù)值，有利于除氧。11 試比較除氧器前置聯(lián)接與除氧器單獨聯(lián)接的熱經(jīng)濟(jì)性。答：除氧器單獨連接方式存在著抽汽調(diào)節(jié)閥門的節(jié)流損失使加熱蒸汽的能量貶值，達(dá)不到抽汽所能加熱的最高溫度，造成高壓抽汽量增加，低壓抽汽被排擠。特別是在汽輪機(jī)低負(fù)荷運行時，需切換至高一級抽汽，因停用了原級抽汽使整個系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性降低更多。 當(dāng)采用除氧器前置連接方式時，此時該級抽汽至除氧器的那部分抽汽雖仍要節(jié)流，但至高壓加熱器的那部分抽汽未被節(jié)流，所以作為整個一級加熱器，給水最后仍能加熱到接

43、近該級抽汽壓力下的飽和溫度，而與除氧器的蒸汽被節(jié)流無關(guān)。此情況下除氧器處的節(jié)流只起著在整個級中分配加熱的作用，而不妨礙給水加熱溫度和汽耗量，故熱經(jīng)濟(jì)性較單獨連接時高。12 除氧器前置聯(lián)接時，抽汽壓力調(diào)整閥的作用如何？為什么？答：抽汽壓力調(diào)整閥的作用是保證在任何工況下除氧器能夠定壓運行，其目的是為了使除氧效果穩(wěn)定和給水泵不汽化。13 除氧器滑壓運行的理論基礎(chǔ)是什么？有何優(yōu)點？答：除氧器滑壓運行的理論基礎(chǔ)是不需維持除氧器的壓力恒定，只要能保證低負(fù)荷時仍能自動向大氣排汽。 除氧器滑壓運行的優(yōu)點：（1） 除氧器滑壓運行不僅提高了機(jī)組設(shè)計工況下運行的經(jīng)濟(jì)性，還顯著提高了機(jī)組低負(fù)荷運行中的熱經(jīng)濟(jì)性。這對擔(dān)

44、任中間負(fù)荷或調(diào)峰負(fù)荷的機(jī)組更為有利。（2） 簡化了熱力系統(tǒng)降低了投資。（3） 使汽輪機(jī)的抽汽點分配更為合理，提高了機(jī)組的熱效率。定壓運行除氧器鑒于機(jī)組低負(fù)荷時除氧器效果急劇惡化，如進(jìn)水溫度低，水的霧化不好，或細(xì)流工況被破壞，因而在汽輪機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)設(shè)計時，往往有意把凝結(jié)水在除氧器中的焓升取得比其它低壓加熱器小很多，致使除氧器的工作壓力與相鄰的低壓加熱器的抽汽壓力很接近，既不是把除氧器作為一級獨立的加熱器看待。這樣就破壞了合理的回?zé)峒訜岱峙湓瓌t，使機(jī)組熱效率降低?；瑝哼\行除氧器則沒有上述問題，與之相匹配的汽輪機(jī)及回?zé)嵯到y(tǒng)的設(shè)計就盡可能接近合理的焓升分配，使機(jī)組具有較高的經(jīng)濟(jì)效果，同時除氧器作為一級獨

45、立的回?zé)峒訜崞?，其焓升的提高對防止自生沸騰是很有利的。14 運行電廠若將定壓除氧器改為滑壓運行，在技術(shù)上應(yīng)做那些考慮以防止給水泵入口汽化？ 答：為防止給水泵入口汽化，應(yīng)建立比定壓除氧器更大的以克服暫態(tài)過程出現(xiàn)的H正值。設(shè)法減小，可根據(jù)具體情況在技術(shù)上可考慮采用以下有關(guān)措施進(jìn)行改造：（1） 提高除氧器的安裝高度，用除氧器高位布置產(chǎn)生凈正壓頭H來防止給水泵汽蝕。（2） 采用低轉(zhuǎn)速的前置水泵，減少NPSHr和降低 H.（3） 減少泵吸水管道上不必要的彎頭及水平管段的長度，以降低該管段上的阻力降p0 .（4） 縮短滯后時間T減少Hmaxa. 減小泵吸入管容積，即減小吸入管長度或適當(dāng)縮小吸入管直徑，使流

46、速加快，由于流速加快會增加吸入管壓降，故吸入管流速不宜過高。b. 暫態(tài)過程中開啟給水泵再循環(huán)，加大流量來減少T.c. 暫態(tài)過程中在給水泵入口注入“冷”水,用加速泵入口水溫的下降來減小T。（5） 在驟降負(fù)荷暫態(tài)過程中，除氧器給水箱內(nèi)存水的閃蒸，起阻礙除氧器 壓力下降的作用（6） 裝設(shè)能快速（在滯后時間內(nèi)）投入的備用汽源，阻止除氧器壓力繼 續(xù)下降。15 那些情況下需采用減溫減壓器？應(yīng)如何選擇？在下面情況下需采用減溫減壓器（RTP）（1） 用（RTP）降低蒸汽的溫度和壓力，以便回收和使用工質(zhì)。（2） 一般發(fā)電廠（RTP）常用作為廠用汽源（如加熱重油、鍋爐吹灰、廠內(nèi)采暖、除氧器的備用的汽源等），母管制

47、電廠鍋爐的啟動回收裝置，直流鍋爐的啟動系統(tǒng)，單元機(jī)組的旁路系統(tǒng)，高參數(shù)疊置電廠的前置背壓機(jī)的備用設(shè)備，以及擴(kuò)建電廠不同參數(shù)機(jī)組間的聯(lián)系設(shè)備等。（3） 在熱電廠內(nèi)，供熱系統(tǒng)必須裝設(shè)（RTP）。在的要求下，（RTP）是補償熱化供熱不足，對外滿足供熱的一種必要設(shè)備。同時（RTP）作為一種提供備用熱源的設(shè)施也是必不可少的。 應(yīng)按如下選擇：作為汽輪機(jī)供熱抽汽備用的（RTP），其出口蒸汽參數(shù)應(yīng)和抽汽供熱參數(shù)相同。而用于供熱高峰加熱器的（RTP），當(dāng)汽源是新蒸汽，其出口蒸汽飽和溫度應(yīng)能將熱網(wǎng)水加熱到設(shè)計供水溫度tdsu;蒸汽壓力最好能使高峰加熱器的疏水靠壓差自動流入到高壓除氧器。一般（RTP）的出口蒸汽應(yīng)有

48、30-35的過熱度，以便測定流量和簡化蒸汽管道的疏水系統(tǒng)。經(jīng)常工作的（RTP）應(yīng)有備用，不經(jīng)常運行的一般不考慮備用，備用的（RTP）應(yīng)處于熱備用狀態(tài)，有些還需要配置快速自動投入裝置。16. 回?zé)嵯到y(tǒng)利用廢熱時，對熱經(jīng)濟(jì)性有何影響？它的燃料節(jié)約如何計算？ 答：回?zé)嵯到y(tǒng)利用廢熱時，不可避免地要排擠部分回?zé)岢槠Ｈ粲枚üβ史治觯蚧責(zé)岢槠慌艛D使其做功減少，則凝汽做功要增加，從而帶來額外的冷源損失；因此降低了廢熱回收的經(jīng)濟(jì)效益。但評價鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)給電廠帶來的經(jīng)濟(jì)效益時，應(yīng)包括熱能回收的經(jīng)濟(jì)效益和工質(zhì)補充水量減少帶來的經(jīng)濟(jì)效益總和。 這種熱能回收的熱經(jīng)濟(jì)性計算，屬于既有熱量、又有工質(zhì)進(jìn)入熱力系

49、統(tǒng)時引起原則性熱力系統(tǒng)方案比較計算的類型。由于這部分能量的回收是通過熱功轉(zhuǎn)換的熱力系統(tǒng)來實現(xiàn)的，不僅會影響汽輪機(jī)組熱功轉(zhuǎn)換的效果，更主要的是影響整個電廠的熱經(jīng)濟(jì)性（如熱耗率和煤耗率）。若只從汽輪機(jī)的局部范圍看，因回收的熱量要計入汽輪機(jī)的熱耗，但它的質(zhì)量不及新蒸汽高，故機(jī)組總的熱功轉(zhuǎn)換效率反會降低。但從整個電廠的角度來看，這部分熱量的回收因減少了工質(zhì)和能量的損失，使電廠的熱經(jīng)濟(jì)性提高、煤耗下降。17 為什么連續(xù)排污擴(kuò)容器的分離蒸汽一般均送入除氧器？ 答：除氧器的壓力較低，分離蒸汽送入除氧器可減少排擠較高壓力的回?zé)岢槠?，故可提高熱?jīng)濟(jì)性。因除氧器又是一個回收各種汽水流的設(shè)備，所以擴(kuò)容蒸汽送入除氧器

50、是最佳去處。對于汽包鍋爐，采用一級連續(xù)排污擴(kuò)容蒸汽系統(tǒng)，將擴(kuò)容蒸汽引入除氧器，因此擴(kuò)容器的壓力就取決于除氧器的壓力，對于高壓熱電廠的汽包鍋爐，采用兩級連續(xù)排污擴(kuò)容系統(tǒng)，根據(jù)擴(kuò)容蒸汽的利用條件，應(yīng)分別引入除氧器和大氣式補水除氧器。18 利用鍋爐排污水熱量或其它廢熱時，往往要排擠某級回?zé)岢槠鴮?dǎo)致額外的冷源損失，此時汽輪機(jī)裝置效率如何變化？如何證明此時熱經(jīng)濟(jì)形是提高的？答：只從汽輪機(jī)的局部范圍看，因回收的熱量要計入汽輪機(jī)的熱耗，但它的質(zhì)量不及新蒸氣高，故機(jī)組總的熱功轉(zhuǎn)換效率反會降低。但從整個電廠的角度來看，這部分熱量的回收因減少了工質(zhì)和能量的損失，使電廠的熱經(jīng)濟(jì)性提高、煤耗下降。 五 發(fā)電廠原則性

51、熱力系統(tǒng) 1. 發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的特點和作用是什么？ 答：特點: 發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)是按規(guī)定的符號把主要熱力熱備按某種熱力循環(huán)連接起來的線路圖，它只表示工質(zhì)流經(jīng)時的狀態(tài)參數(shù)起了變化的各種必要的熱力設(shè)備，故同類型、同參數(shù)的設(shè)備在圖中只表示一臺，備用設(shè)備及配件在圖中不表示（額定工況所必需的附件除外,如定壓運行除氧器進(jìn)汽管上的調(diào)節(jié)閥）。 作用：發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)表明了電廠熱力循環(huán)的工質(zhì)在能量轉(zhuǎn)換及利用過程中的基本特征和變化規(guī)律，同時也反映了發(fā)電廠的技術(shù)完善程度和熱經(jīng)濟(jì)性高低。合理的確定發(fā)電廠的原則性熱力系統(tǒng)，是發(fā)電廠設(shè)計工作中的一項主要任務(wù)；對系統(tǒng)的理解、運用和改進(jìn)，則是對發(fā)電廠熱力工作者的

52、一項基本要求。 222222. 發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的組成? 答：發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)是以汽輪發(fā)電機(jī)組的原則性回?zé)嵯到y(tǒng)為基礎(chǔ)，考慮鍋爐與汽輪機(jī)的匹配及有關(guān)輔助熱力系統(tǒng)與回?zé)嵯到y(tǒng)的配合而行成的。輔助熱力系統(tǒng)一般考慮：鍋爐排污回收利用蒸汽、補充水系統(tǒng)、軸封器和發(fā)電機(jī)熱量的回收系統(tǒng)、汽動給水泵等；小汽輪機(jī)的蒸汽利用系統(tǒng)、生水和軟化水加熱系統(tǒng)、熱電廠的對外供熱系統(tǒng)。 因此，發(fā)電廠的原則性熱力系統(tǒng)主要由以下局部熱力系統(tǒng)組成（1）鍋爐、汽輪機(jī)及凝汽設(shè)備的聯(lián)接系統(tǒng)；（2）給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)；（3）除氧器聯(lián)接系統(tǒng)；（4）補充水引入系統(tǒng)；（5）鍋爐排污及其它廢熱回收利用系統(tǒng)；（6）熱電廠的對外供熱系統(tǒng)。4. 發(fā)電

53、廠主要輔助設(shè)備(如給水泵、凝結(jié)水泵)主要根據(jù)什么來選擇？答：熱力系統(tǒng)中主要輔助設(shè)備的選擇（單位容量和臺數(shù)）要根據(jù)原則性熱力系統(tǒng)計算的結(jié)果來進(jìn)行。 給水泵的選擇：給水泵是發(fā)電廠最主要的輔助設(shè)備之一，它的任務(wù)是在任何情況下都應(yīng)該保證不間斷供給鍋爐給水。給水泵的容量及臺數(shù)應(yīng)根據(jù)火力發(fā)電廠設(shè)計規(guī)程中的規(guī)定來選擇，對于母管制給水系統(tǒng)，給水泵的總?cè)萘考芭_數(shù)應(yīng)保證在其中容量最大的一臺給水泵停用時，其余給水泵能供給該泵所連接系統(tǒng)的全部鍋爐額定蒸發(fā)量時所需要的給水量；對于單元制的給水系統(tǒng)，給水泵不應(yīng)少于兩臺，其中一臺備用。對于擴(kuò)大單元制給水系統(tǒng)，允許兩臺機(jī)組合用一臺備用給水泵。給水泵總揚程應(yīng)滿足克服汽包壓力、開啟安全閥門的壓力p，克服給水泵進(jìn)入管壓力管、截止閥、調(diào)節(jié)閥、逆止閥、流量測孔板、省煤器阻力以及供水的幾何高度等。凝結(jié)水泵的選擇主要是確定其容量和臺數(shù)，應(yīng)以火力發(fā)電廠設(shè)計技術(shù)規(guī)程中的規(guī)定為依據(jù)來選擇。（1）每臺凝汽式機(jī)組設(shè)兩臺凝結(jié)水泵，每臺泵的容量一般為額定凝結(jié)水量的120%，當(dāng)全部凝結(jié)水需要除鹽處理時，凝結(jié)水升壓泵容量和臺數(shù)與凝結(jié)水泵相同。（2）對于調(diào)節(jié)抽汽供熱機(jī)組一般每臺機(jī)裝兩臺凝結(jié)水泵。凝結(jié)水泵的揚程應(yīng)考慮凝汽器與除氧器內(nèi)的